JPS59209210A - Ｎｂ↓３Ｓｎ化合物超伝導線およびその製造方法 - Google Patents
Ｎｂ↓３Ｓｎ化合物超伝導線およびその製造方法Info
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- JPS59209210A JPS59209210A JP58083864A JP8386483A JPS59209210A JP S59209210 A JPS59209210 A JP S59209210A JP 58083864 A JP58083864 A JP 58083864A JP 8386483 A JP8386483 A JP 8386483A JP S59209210 A JPS59209210 A JP S59209210A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
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- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
発明の技術分野
本発明はＮｂｇＳ％化合物超伝導線、とくに強磁場発生
装置に用いられる極細多芯Ｎｂ５Ｓ％化合物超伝導線お
よびその製造方法に関するものである。
装置に用いられる極細多芯Ｎｂ５Ｓ％化合物超伝導線お
よびその製造方法に関するものである。
技術の背景
Ｎｂ ７’（合金系化合物超伝導線は、安定化材である
ＣＳとの複合加工が容易にできるため、各種の超伝導材
料の中で最も多く製造されているが、８１以上の高磁界
では臨界電流密度が低下し、 Ｎｂ５Ｓｎ。
ＣＳとの複合加工が容易にできるため、各種の超伝導材
料の中で最も多く製造されているが、８１以上の高磁界
では臨界電流密度が低下し、 Ｎｂ５Ｓｎ。
ＶＢＧａ等のＡ１５型化合物系超伝導材料が必要となっ
てくる。Ｖ、ＧαとＮｂ５Ｓ％を比較すると、Ｖ３Ｇａ
の方が、１４Ｔ以上の高磁界での臨界電流密度がＮｂ
３Ｓ％より高いが、Ｇαの価格が高いため、工業生産上
不適で現在Ｎｂ５ｆ１％が１０〜１６Ｔ高磁界用のマグ
ネットに使用されておＦ）、Ｎｂ５Ｓ％の高磁界特性を
向上させる研究がなされている。
てくる。Ｖ、ＧαとＮｂ５Ｓ％を比較すると、Ｖ３Ｇａ
の方が、１４Ｔ以上の高磁界での臨界電流密度がＮｂ
３Ｓ％より高いが、Ｇαの価格が高いため、工業生産上
不適で現在Ｎｂ５ｆ１％が１０〜１６Ｔ高磁界用のマグ
ネットに使用されておＦ）、Ｎｂ５Ｓ％の高磁界特性を
向上させる研究がなされている。
Ｎｂ、Ｓ％の高磁界特性を向上させる方法として、Ｎｂ
３ＳｎへのＴｔ添加が有効でおることが知られてぃる。
３ＳｎへのＴｔ添加が有効でおることが知られてぃる。
（１９８０年８月２０日〜６ｏ日、 ＮＴＡＯＡｄｖａ
ｎｃｅｄＳｔｕｄｙ Ｉｎ５ｔｉｔｕｔｅ Ｏ％Ｔｈ＃
５ａｉｎ％ｃｖ Ａｎｄ ＴａｏｈｎｏｌｏｇｙＯｆ
Ｓｘｐａｒｏｏｎｄｘｅｔｔｎｇ Ｍａｔｅｒｉ
ａｌｇ、 ）従来技術と問題点 Ｎｂ５Ｓ％にＴｔｆ添加する従来例および問題点を次に
示す。
ｎｃｅｄＳｔｕｄｙ Ｉｎ５ｔｉｔｕｔｅ Ｏ％Ｔｈ＃
５ａｉｎ％ｃｖ Ａｎｄ ＴａｏｈｎｏｌｏｇｙＯｆ
Ｓｘｐａｒｏｏｎｄｘｅｔｔｎｇ Ｍａｔｅｒｉ
ａｌｇ、 ）従来技術と問題点 Ｎｂ５Ｓ％にＴｔｆ添加する従来例および問題点を次に
示す。
従来例１：ＣＳ中に１０〜１４．５重量％の８％を含有
する合金中に、７’（ｉｏ、０１〜５重量％添加したＮ
ｂ合金の棒を多数本配置して形成した複合体を、減面加
工後熱処理によ１）ＮｂＳｎ化合物を生成させる。
する合金中に、７’（ｉｏ、０１〜５重量％添加したＮ
ｂ合金の棒を多数本配置して形成した複合体を、減面加
工後熱処理によ１）ＮｂＳｎ化合物を生成させる。
第１図は、合金単体および合金に１１を添加した場合の
加工度と引張り強さの関係を示す。特性１はＮ＆単体で
、特性２は従来例１のＮｂに１１を添加したＮｂ合金の
場合である。この特性から解るようにＮｂの加工硬化が
激しくナシ、減面加工中に断線が多発する。また、拡散
反応によるＮｂ５Ｓ％の生成を効率よくするために、Ｎ
ｂの径ｅ１０＊ｍ以下にしなければならないが、この方
法でＮｂにＴ（を添加すると、Ｎｂの不均一変形によ多
導体方向のＮｂフィラメントの径が変化し、臨界電流密
度が低下する。
加工度と引張り強さの関係を示す。特性１はＮ＆単体で
、特性２は従来例１のＮｂに１１を添加したＮｂ合金の
場合である。この特性から解るようにＮｂの加工硬化が
激しくナシ、減面加工中に断線が多発する。また、拡散
反応によるＮｂ５Ｓ％の生成を効率よくするために、Ｎ
ｂの径ｅ１０＊ｍ以下にしなければならないが、この方
法でＮｂにＴ（を添加すると、Ｎｂの不均一変形によ多
導体方向のＮｂフィラメントの径が変化し、臨界電流密
度が低下する。
従来例２ ： Ｃｕ中に１０〜１４．５重量％のＳｔＳ
と、０．０１〜５重量％の７’（を含有する合金中に複
数本のＮｂの棒を配置した複合体を減面加工した後、熱
処理によＦ）Ｎｂ５８％を生成させる。この方法でＣｓ
Ｓｎ合金中にＴｄを添加すると、第１図の特性３に示す
ＣｓＳｎ合金の場合、加工硬化挙動を示し４０チごとに
約５００°Ｃで１時間の軟化を必要としたものが、第１
図の特性４のように加工硬度が更に激しくなシ、３０％
加工ごとに軟化しなければならなくなシ、工業生産上極
めて高価となる。またＣｕＳ％合金の粒界に析出物を生
じ、軟化熱処理中に粒界での割れの発生することがらシ
、製造上の歩留シが極めて悪い。
と、０．０１〜５重量％の７’（を含有する合金中に複
数本のＮｂの棒を配置した複合体を減面加工した後、熱
処理によＦ）Ｎｂ５８％を生成させる。この方法でＣｓ
Ｓｎ合金中にＴｄを添加すると、第１図の特性３に示す
ＣｓＳｎ合金の場合、加工硬化挙動を示し４０チごとに
約５００°Ｃで１時間の軟化を必要としたものが、第１
図の特性４のように加工硬度が更に激しくなシ、３０％
加工ごとに軟化しなければならなくなシ、工業生産上極
めて高価となる。またＣｕＳ％合金の粒界に析出物を生
じ、軟化熱処理中に粒界での割れの発生することがらシ
、製造上の歩留シが極めて悪い。
従来例３：Ｎｂパイプ中に、０％に９０〜９８重！−％
の８％と１１．０１〜５重量％のＴ（を含有する合金の
棒を挿入した複合体を引伸加工したもの、またはら中に
９０〜９８重量％の８％と、００１〜５重量％の１１を
含有する合金の棒と、 Ｎｂの棒を混合して配置したも
のを０％パイプに挿入して引伸加工したもの、またはこ
れらを複数本束ねてｃｍパイプに挿入後、引伸加工した
ものを熱処理によＦＪＮｂＢＳｎを生成させる。この断
面図を図式的に第２図に示す。
の８％と１１．０１〜５重量％のＴ（を含有する合金の
棒を挿入した複合体を引伸加工したもの、またはら中に
９０〜９８重量％の８％と、００１〜５重量％の１１を
含有する合金の棒と、 Ｎｂの棒を混合して配置したも
のを０％パイプに挿入して引伸加工したもの、またはこ
れらを複数本束ねてｃｍパイプに挿入後、引伸加工した
ものを熱処理によＦＪＮｂＢＳｎを生成させる。この断
面図を図式的に第２図に示す。
８はＮｂ、９はＴ１を添加し九ｓｎ合金、１０は（ｓｒ
である。
である。
この場合、第１図の特性５に示すＳ％金合金強度は非常
に弱いため、Ｎｂ対Ｓｓ合金の割合が５対１でなけれは
減面加工が不可能であシ、高価なＮｂｆ。
に弱いため、Ｎｂ対Ｓｓ合金の割合が５対１でなけれは
減面加工が不可能であシ、高価なＮｂｆ。
多量に消費し、価格が高くなるという欠点が１、また減
面加工ができたとしても、Ｃ聾合金の径は３０μ毒以下
にすることは難かしく、この線材を用いたマグネットは
安定性が悪く、さらにＣｘ合金の径が大きいことによｐ
Ｎｂ、ｓ％の歪に対する劣化が非常に激しくなり、４０
％歪で臨界電流はほとんど零になる。
面加工ができたとしても、Ｃ聾合金の径は３０μ毒以下
にすることは難かしく、この線材を用いたマグネットは
安定性が悪く、さらにＣｘ合金の径が大きいことによｐ
Ｎｂ、ｓ％の歪に対する劣化が非常に激しくなり、４０
％歪で臨界電流はほとんど零になる。
以上従来例について述べてきたように、Ｔ（を添加する
ことによシ高磁界特性が向上することは実験室の規模で
、とくにＮｂ単芯線とＣｓ合金で実証されているが、工
業上の実用化段階における超伝導線材としては加工が極
めて困難なこと、高価となること、該超伝導線材を巻線
に使用する強磁場発生装置用のマグネットとして安定性
が悪いこと、歪に対する劣化が激しいことなど種々の欠
点がめった。
ことによシ高磁界特性が向上することは実験室の規模で
、とくにＮｂ単芯線とＣｓ合金で実証されているが、工
業上の実用化段階における超伝導線材としては加工が極
めて困難なこと、高価となること、該超伝導線材を巻線
に使用する強磁場発生装置用のマグネットとして安定性
が悪いこと、歪に対する劣化が激しいことなど種々の欠
点がめった。
発明の目的
本発明は従来の欠点を解決するもので、 ＳｎまたはＳ
％合金中に含有するＴ（が０．０１〜５重量％で、複合
体におけるｓｎとへの構成比が重量で１６対１００から
３５対１００の範囲におることを特徴とし、その目的は
、複合体の加工性、製造歩留シを向上し、歪に対して強
化したＮｂＢＦｎ化合物超伝導線およびその製造方法を
提供することにめる。以下実施例について説明する。
％合金中に含有するＴ（が０．０１〜５重量％で、複合
体におけるｓｎとへの構成比が重量で１６対１００から
３５対１００の範囲におることを特徴とし、その目的は
、複合体の加工性、製造歩留シを向上し、歪に対して強
化したＮｂＢＦｎ化合物超伝導線およびその製造方法を
提供することにめる。以下実施例について説明する。
発明の実施例
本発明において、ＳｎまたはＳ％合金中に含有するＴ（
の濃度を０．０１〜５重量％に選定した根拠は、［Ｌ０
１重量％未満ではＴｔの添加による臨界電流密度の増加
が僅かでらり、５重量％を超えるとＳｆＬ合金が硬化し
、引伸加工が不可能となるためである。また複合体にお
ける８％とＣｓの構成比を重量で１６対１００から３５
対１００の範囲に選定した根拠は、１６対１００以下で
はＳ％の量が少いことによシ、生成するＮｂ３Ｓｎの量
が少くなって、このため臨界電流密度が低下し、また３
５対１００以上では、複合体において強度の低いＳｔ＆
の割合が多くなシ、減面加工率を大きくとれないことに
よる。本発明は、該それぞれの範囲のＳ％とＣ％の構成
比において、ＴｔをＳ％合金に添加することにより、ｒ
ｔｅ添加しない場合に比較し、複合体の加工性が飛躍的
に向上する。次に実施例について説明する。
の濃度を０．０１〜５重量％に選定した根拠は、［Ｌ０
１重量％未満ではＴｔの添加による臨界電流密度の増加
が僅かでらり、５重量％を超えるとＳｆＬ合金が硬化し
、引伸加工が不可能となるためである。また複合体にお
ける８％とＣｓの構成比を重量で１６対１００から３５
対１００の範囲に選定した根拠は、１６対１００以下で
はＳ％の量が少いことによシ、生成するＮｂ３Ｓｎの量
が少くなって、このため臨界電流密度が低下し、また３
５対１００以上では、複合体において強度の低いＳｔ＆
の割合が多くなシ、減面加工率を大きくとれないことに
よる。本発明は、該それぞれの範囲のＳ％とＣ％の構成
比において、ＴｔをＳ％合金に添加することにより、ｒ
ｔｅ添加しない場合に比較し、複合体の加工性が飛躍的
に向上する。次に実施例について説明する。
径が１４．５ｍｍｄのＮｂ棒を外径２２ｍｍφ、内径１
６ｒａｍφのＣｕパイプに挿入し、１ｍｍφに引伸加工
後、１８１本に切断してこれらを外径１９ｍｍφ、内径
１６ｍｍφのＣ１４パイプに挿入し、径が１．７ｍ毒φ
になるまで引伸加工する。これを６本に切断したものを
、Ｔｔ ｆ：２重量％含有する１、７ ｇＬｇｎ−の８
％合金線とともに外径５．８ｍｍ−１内径５．３ ｔｎ
ｍ ＃のＣｓパイプに挿入する。このとき、８％合金線
を中心に、 ＣｓとＮｂの複合体を周囲に配置する。こ
の構成の複合体全体を径が１．６ ｍｍφに引伸加工し
た後、６１本に切断し、厚み０．２ ｔｕｒｎ ｔのＮ
ｂシートでおおい、外径２２愼情φ。
６ｒａｍφのＣｕパイプに挿入し、１ｍｍφに引伸加工
後、１８１本に切断してこれらを外径１９ｍｍφ、内径
１６ｍｍφのＣ１４パイプに挿入し、径が１．７ｍ毒φ
になるまで引伸加工する。これを６本に切断したものを
、Ｔｔ ｆ：２重量％含有する１、７ ｇＬｇｎ−の８
％合金線とともに外径５．８ｍｍ−１内径５．３ ｔｎ
ｍ ＃のＣｓパイプに挿入する。このとき、８％合金線
を中心に、 ＣｓとＮｂの複合体を周囲に配置する。こ
の構成の複合体全体を径が１．６ ｍｍφに引伸加工し
た後、６１本に切断し、厚み０．２ ｔｕｒｎ ｔのＮ
ｂシートでおおい、外径２２愼情φ。
内径１６倶倶φのＣｓｂバイブに挿入して引伸加工し、
０．８ｍｍ−にする。この場合中間軟化の必要もなく断
線もない。得られた複合体の断面を図式的に第３図に示
す。１１はＮｂ、１２はＣｍ１１５はＮｂ、１４は７’
（を添加したＳ％合金、１５はＣｕである。この複合体
ヲ４００°Ｃで２００時間熱処理することによシ、Ｓ％
およびＴｉ ｅ ０％中に拡散させ、さらに７００°Ｃ
で１５０時間熱処理することによＦ）Ｎｂの周囲にＮｂ
ＢＳｎを生成させる。こ＼で得られたＮｂ、Ｓ％の径は
１．５μ常の細径で、一般にＮｂＳ３％の径が小さいほ
ど歪に対して強いことが知られておシ、本実施例の線材
は０．９チの歪まで臨界電流密度は劣化しない。
０．８ｍｍ−にする。この場合中間軟化の必要もなく断
線もない。得られた複合体の断面を図式的に第３図に示
す。１１はＮｂ、１２はＣｍ１１５はＮｂ、１４は７’
（を添加したＳ％合金、１５はＣｕである。この複合体
ヲ４００°Ｃで２００時間熱処理することによシ、Ｓ％
およびＴｉ ｅ ０％中に拡散させ、さらに７００°Ｃ
で１５０時間熱処理することによＦ）Ｎｂの周囲にＮｂ
ＢＳｎを生成させる。こ＼で得られたＮｂ、Ｓ％の径は
１．５μ常の細径で、一般にＮｂＳ３％の径が小さいほ
ど歪に対して強いことが知られておシ、本実施例の線材
は０．９チの歪まで臨界電流密度は劣化しない。
本実施例においては、従来例１のようにＮｂにＴ（を添
加していないので、Ｎｂの不均一変形の度合は少くなっ
ており、また従来例２のように複合体中にＴ（全添加し
たＣ％Ｓ％合金が含有されていないので、軟化をする必
要もなく、ｃＩＬＥｌ？１合金の粒界割れも発生せず、
さらに従来例３では、生成するＮｂＳ３％の径を３０μ
毒以下にすることは雛かしいが、本発明では複合体にＮ
ｂと１４を添加したＳ％合金とＣｓが含有されておシ、
第１図の特性６のように、ＮｂとＳｎ合金の強度差を、
その中間の強度であるＣ％が補うことによルＮｂの径は
５μ情以下の細径まで伸線することが可能となシ、本発
明の線材を巻線に用いた高磁界発生用のマグネットは、
安定性が非常に向上する。またＳｓにＴ４を添加しない
場合、高磁界において、臨界電流密度がＳ％にＴ（を添
加した場合に比し低いうえに、第１図の特性７のように
、Ｔ（を添加しないＳ％は強度は非常に弱いため、Ｎｂ
の径を１０μ濯以下にすることは不可能である。本発明
におけるＮｂ合金は、９５重量−以上の純度のものであ
ｐ、Ｃｓ合金は９５重量−以上のものでメジ、またＳ％
合金は８５重量−以上のものでおる。
加していないので、Ｎｂの不均一変形の度合は少くなっ
ており、また従来例２のように複合体中にＴ（全添加し
たＣ％Ｓ％合金が含有されていないので、軟化をする必
要もなく、ｃＩＬＥｌ？１合金の粒界割れも発生せず、
さらに従来例３では、生成するＮｂＳ３％の径を３０μ
毒以下にすることは雛かしいが、本発明では複合体にＮ
ｂと１４を添加したＳ％合金とＣｓが含有されておシ、
第１図の特性６のように、ＮｂとＳｎ合金の強度差を、
その中間の強度であるＣ％が補うことによルＮｂの径は
５μ情以下の細径まで伸線することが可能となシ、本発
明の線材を巻線に用いた高磁界発生用のマグネットは、
安定性が非常に向上する。またＳｓにＴ４を添加しない
場合、高磁界において、臨界電流密度がＳ％にＴ（を添
加した場合に比し低いうえに、第１図の特性７のように
、Ｔ（を添加しないＳ％は強度は非常に弱いため、Ｎｂ
の径を１０μ濯以下にすることは不可能である。本発明
におけるＮｂ合金は、９５重量−以上の純度のものであ
ｐ、Ｃｓ合金は９５重量−以上のものでメジ、またＳ％
合金は８５重量−以上のものでおる。
発明の効果
以上述べたように、本発明によれば、Ｎｂ！Ｓ％に１１
を添加することにより高磁界特性を向上させる場合、超
伝導線材にするための複合体の加工性。
を添加することにより高磁界特性を向上させる場合、超
伝導線材にするための複合体の加工性。
製造歩留りが向上し、歪に対しても強いＮｂ５Ｓ％化金
物超伝導線が得られ、とくに強磁場発生装置用のマグネ
ット巻線等に用いてその効果大である。
物超伝導線が得られ、とくに強磁場発生装置用のマグネ
ット巻線等に用いてその効果大である。
第１図は各種金属の加工硬化特性を示す図、第２図は従
来例５によシ得られる複合体の断面を図式的に示す図、
第３図は本発明にょシ得られる複合体の断面を図式的に
示す図である。 １、２．３．４．５．６．７・・・それぞれＮｂ 、
Ｔｔを添加したＮｂ合金、 Ｃｕ５ｓ合金＋ Ｔｓ ｅ
添加したＣｓ５ｎ合金。 Ｔ（を添加したＳ％合金＋Ｃｘ＋Ｓｎの引張強度特性、
８・・・Ｎｂ、９・・・Ｔｉｆ添加したＳ％合金、１ｏ
・・・Ｏｘ、１１・・・Ｎｂ、１２・・・Ｃ％、１３・
・・Ｎｂ、１４・・・Ｔｔを添加したＳｎ合金、１５・
・・Ｃ藝 特許出願人 住友電気工業株式会社 代理人 弁理士 玉 蟲 久 五 部 第１図 加工度（１！ｎ ’）／ｓ、 ） 第２図 □
来例５によシ得られる複合体の断面を図式的に示す図、
第３図は本発明にょシ得られる複合体の断面を図式的に
示す図である。 １、２．３．４．５．６．７・・・それぞれＮｂ 、
Ｔｔを添加したＮｂ合金、 Ｃｕ５ｓ合金＋ Ｔｓ ｅ
添加したＣｓ５ｎ合金。 Ｔ（を添加したＳ％合金＋Ｃｘ＋Ｓｎの引張強度特性、
８・・・Ｎｂ、９・・・Ｔｉｆ添加したＳ％合金、１ｏ
・・・Ｏｘ、１１・・・Ｎｂ、１２・・・Ｃ％、１３・
・・Ｎｂ、１４・・・Ｔｔを添加したＳｎ合金、１５・
・・Ｃ藝 特許出願人 住友電気工業株式会社 代理人 弁理士 玉 蟲 久 五 部 第１図 加工度（１！ｎ ’）／ｓ、 ） 第２図 □
Claims (2)
- （１） ＮｂまたはＮｂ合金と、ＣｓｓまたはＣｍ合金
と、Ｓ％またはＳ％金合金からなる複合体を拡散熱処理
して生成したＮｂ５Ｓ％化合物超伝導層よシなるＮｂ３
Ｓｉ％化合物超伝導線において、前記拡散熱処理前の複
合体におけるＳ％またはＳ外合金中に’Ｉｔをα０１〜
５重量％含有し、該複合体におけるＳ％とＣＳの構成比
が重量で１６対１００から３５対１００の間にあること
を特徴とするＮｂ５Ｓｎ化合物超伝導線。 - （２） ７Ｖ６ ｓ Ｓ％化合物超伝導線の製造方法に
おいて、Ｔ４を０．０１〜５重量％含有するＳ％または
Ｓ％金合金０％とＮｂとの複合体を束ね、引伸加工によ
シＳ％とＣｓの構成比を重量で１６対１００から３５対
１００の範囲の複合体を形成する工程と、該複合体を減
面加工した後、拡散熱処理によｆ）Ｎｈ、Ｓ％化合物超
伝導層を生成する工程からなることを特徴とするＮｂ５
Ｓｎ化合物超伝導線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58083864A JPS59209210A (ja) | 1983-05-13 | 1983-05-13 | Ｎｂ↓３Ｓｎ化合物超伝導線およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58083864A JPS59209210A (ja) | 1983-05-13 | 1983-05-13 | Ｎｂ↓３Ｓｎ化合物超伝導線およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59209210A true JPS59209210A (ja) | 1984-11-27 |
Family
ID=13814536
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58083864A Pending JPS59209210A (ja) | 1983-05-13 | 1983-05-13 | Ｎｂ↓３Ｓｎ化合物超伝導線およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59209210A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6086704A (ja) * | 1983-10-18 | 1985-05-16 | 科学技術庁金属材料技術研究所長 | Νｂ↓３Ｓｎ超電導線材の製造法 |
| JPH01140521A (ja) * | 1987-08-25 | 1989-06-01 | Natl Res Inst For Metals | Ｎｂ↓３Ａ１化合物超電導線材の製造法 |
| JP2007509466A (ja) * | 2003-10-17 | 2007-04-12 | オックスフォード スーパーコンダクティング テクノロジー | Ｔｉソース・ロッドを用いて（Ｎｂ，Ｔｉ）３Ｓｎワイヤを製造するための方法 |
-
1983
- 1983-05-13 JP JP58083864A patent/JPS59209210A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6086704A (ja) * | 1983-10-18 | 1985-05-16 | 科学技術庁金属材料技術研究所長 | Νｂ↓３Ｓｎ超電導線材の製造法 |
| JPH0349163B2 (ja) * | 1983-10-18 | 1991-07-26 | Kagaku Gijutsucho Kinzoku Zairyo Gijutsu Kenkyu Shocho | |
| JPH01140521A (ja) * | 1987-08-25 | 1989-06-01 | Natl Res Inst For Metals | Ｎｂ↓３Ａ１化合物超電導線材の製造法 |
| JP2007509466A (ja) * | 2003-10-17 | 2007-04-12 | オックスフォード スーパーコンダクティング テクノロジー | Ｔｉソース・ロッドを用いて（Ｎｂ，Ｔｉ）３Ｓｎワイヤを製造するための方法 |
| JP4728245B2 (ja) * | 2003-10-17 | 2011-07-20 | オックスフォード スーパーコンダクティング テクノロジー | Ｔｉソース・ロッドを用いて（Ｎｂ，Ｔｉ）３Ｓｎワイヤを製造するための方法 |
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