JPH04301322A - ニオブ−スズ系超電導線の製造方法 - Google Patents
ニオブ−スズ系超電導線の製造方法Info
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- JPH04301322A JPH04301322A JP3066045A JP6604591A JPH04301322A JP H04301322 A JPH04301322 A JP H04301322A JP 3066045 A JP3066045 A JP 3066045A JP 6604591 A JP6604591 A JP 6604591A JP H04301322 A JPH04301322 A JP H04301322A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
Landscapes
- Wire Processing (AREA)
- Metal Extraction Processes (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えばＮｂ３Ｓｎ系超
電導線材など高磁界発生用電磁石の巻線材などに用いら
れるＮｂ３Ｓｎ系超電導線の製造方法に関するものであ
る。
電導線材など高磁界発生用電磁石の巻線材などに用いら
れるＮｂ３Ｓｎ系超電導線の製造方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】超電導線材を用いると電力消費がほとん
どなく、大電流を流すことができ、かつ高磁界まで超電
導状態が保たれることから高磁界発生用電磁石の巻線材
としての利用が進んでいる。現在、最も広く利用されて
いる線材はＮｂ−Ｔｉ系の合金線であるが、この合金線
の発生磁界は９テラスの限界があり、これ以上の高磁界
を必要とする場合には、臨界磁界の高いＮｂ３Ｓｎ系の
化合物線材が用いられる。
どなく、大電流を流すことができ、かつ高磁界まで超電
導状態が保たれることから高磁界発生用電磁石の巻線材
としての利用が進んでいる。現在、最も広く利用されて
いる線材はＮｂ−Ｔｉ系の合金線であるが、この合金線
の発生磁界は９テラスの限界があり、これ以上の高磁界
を必要とする場合には、臨界磁界の高いＮｂ３Ｓｎ系の
化合物線材が用いられる。
【０００３】Ｎｂ３Ｓｎ系超電導線材は核融合炉用、高
エネルギー加速器用、超電導発電機用等の大型強磁界マ
グネットへの使用が進められている。これらに使用され
る超電導線材として１２テラス以上の強磁界領域におい
て大きい臨界電流をもち、速い磁界変化に対し、安定な
化合物系超電導多芯線の実用化が急がれている。
エネルギー加速器用、超電導発電機用等の大型強磁界マ
グネットへの使用が進められている。これらに使用され
る超電導線材として１２テラス以上の強磁界領域におい
て大きい臨界電流をもち、速い磁界変化に対し、安定な
化合物系超電導多芯線の実用化が急がれている。
【０００４】Ｎｂ３Ｓｎ系超電導線材の１つの製造方法
は、Ｓｎ内部（固体）拡散は安定化材と、Ｓｎバリア材
と、超電導モジュールを構成するＣｕまたはＣｕ合金及
びＮｂまたはＮｂ合金及びＳｎ及びＳｎ合金からなる複
合体を線引きにより線材加工した後、４００〜８５０℃
の熱処理を加えることよりなる。このＮｂ３Ｓｎ系超電
導線材は塑性加工性に優れ、比較的高い臨界電流が得ら
れるため、他の製造方法より優位にあるが、最近の高臨
界電流要求に伴い第三元素添加法が提唱された（特公昭
６２−１２６０７号公報他）。この方法は例えば超電導
モジュール構成材のＣｕまたはＣｕ合金及びＮｂまたは
Ｎｂ合金及びＳｎまたはＳｎ合金の１種または２種にＴ
ｉ、Ｈｆ、Ｇａのいずれか１種以上を添加し、強磁界の
超電導特性で臨界電流の向上を図るものである。しかし
、超電導モジュールを構成するＮｂまたはＮｂ合金の平
均フィラメント径及び超電導モジュールの平均断面積が
不適当な場合、十分な臨界電流が得られなかった。
は、Ｓｎ内部（固体）拡散は安定化材と、Ｓｎバリア材
と、超電導モジュールを構成するＣｕまたはＣｕ合金及
びＮｂまたはＮｂ合金及びＳｎ及びＳｎ合金からなる複
合体を線引きにより線材加工した後、４００〜８５０℃
の熱処理を加えることよりなる。このＮｂ３Ｓｎ系超電
導線材は塑性加工性に優れ、比較的高い臨界電流が得ら
れるため、他の製造方法より優位にあるが、最近の高臨
界電流要求に伴い第三元素添加法が提唱された（特公昭
６２−１２６０７号公報他）。この方法は例えば超電導
モジュール構成材のＣｕまたはＣｕ合金及びＮｂまたは
Ｎｂ合金及びＳｎまたはＳｎ合金の１種または２種にＴ
ｉ、Ｈｆ、Ｇａのいずれか１種以上を添加し、強磁界の
超電導特性で臨界電流の向上を図るものである。しかし
、超電導モジュールを構成するＮｂまたはＮｂ合金の平
均フィラメント径及び超電導モジュールの平均断面積が
不適当な場合、十分な臨界電流が得られなかった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従って、例えば内部（
固体）拡散法Ｎｂ３Ｓｎ線は、これら第三元素添加法の
みではとみに最近の要求されている高臨界電流特性が得
られず、強く改善が望まれている。
固体）拡散法Ｎｂ３Ｓｎ線は、これら第三元素添加法の
みではとみに最近の要求されている高臨界電流特性が得
られず、強く改善が望まれている。
【０００６】本発明は上記の問題点を解決するためにな
されたもので、超電導モジュールを構成するＮｂまたは
Ｎｂ合金フィラメントの平均径及び／または超電導モジ
ュールの平均断面積を最適範囲とし、それによって高臨
界電流特性が得られるＮｂ３Ｓｎ系超電導線の製造方法
を提供することを目的とする。
されたもので、超電導モジュールを構成するＮｂまたは
Ｎｂ合金フィラメントの平均径及び／または超電導モジ
ュールの平均断面積を最適範囲とし、それによって高臨
界電流特性が得られるＮｂ３Ｓｎ系超電導線の製造方法
を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明に係るＮｂ３Ｓｎ
系超電導線の製造方法は、ＣｕまたはＣｕ合金、Ｎｂま
たはＮｂ合金フィラメント及びＳｎまたはＳｎ合金より
なる超電導モジュール、超電導モジュールを周囲に配置
されるＳｎ拡散バリア材並びにＳｎ拡散バリア材の周囲
に配置されるＣｕまたはＣｕ合金よりなる安定化材から
構成される複合体を引抜伸線し、得られた線材を加熱し
てＮｂ３Ｓｎ生成熱処理を施すことからなるＮｂ３Ｓｎ
系超電導線の製造方法において、前記引抜伸線後の線材
中のＮｂまたはＮｂ合金フィラメントの平均直径が１〜
３μｍφの範囲内にあるか、または各超電導モジュール
の平均断面積が０．０３１４〜０．００１９６２５ｍｍ
２の範囲内にあるか、またはそれら両範囲内にあること
を特徴とする。
系超電導線の製造方法は、ＣｕまたはＣｕ合金、Ｎｂま
たはＮｂ合金フィラメント及びＳｎまたはＳｎ合金より
なる超電導モジュール、超電導モジュールを周囲に配置
されるＳｎ拡散バリア材並びにＳｎ拡散バリア材の周囲
に配置されるＣｕまたはＣｕ合金よりなる安定化材から
構成される複合体を引抜伸線し、得られた線材を加熱し
てＮｂ３Ｓｎ生成熱処理を施すことからなるＮｂ３Ｓｎ
系超電導線の製造方法において、前記引抜伸線後の線材
中のＮｂまたはＮｂ合金フィラメントの平均直径が１〜
３μｍφの範囲内にあるか、または各超電導モジュール
の平均断面積が０．０３１４〜０．００１９６２５ｍｍ
２の範囲内にあるか、またはそれら両範囲内にあること
を特徴とする。
【０００８】
【作用】以下、本発明のＮｂ３Ｓｎ系超電導線の製造方
法を図を用いて説明する。図３に示すように、本発明の
Ｎｂ３Ｓｎ系超電導線の製造方法においては、まず、Ｃ
ｕまたはＣｕ合金（４）及びＮｂまたはＮｂ合金フィラ
メント（５）及びＳｎまたはＳｎ合金（６）とした超電
導モジュールを得る。次に、図２に示すように、Ｃｕま
たはＣｕ合金よりなる安定化材（１）と、例えばＮｂよ
りなるＳｎ拡散バリア材（２）の内側に超電導モジュー
ルを配置して複合体を得、得られた複合体を引抜、伸線
し、目的線径とする。この際、ＮｂまたはＮｂ合金フィ
ラメント（５）の平均直径が１〜３μｍφの範囲になる
ように、設計作製する。また、この引抜、伸線処理にお
いて、超電導モジュールも同時に引抜、伸線されるが、
目的線径において、各超電導モジュールの平均断面積が
０．０３１４〜０．００１９６２５ｍｍ２の範囲となる
よう、複合体（図２）を設計作製する。この時もＮｂま
たはＮｂ合金フィラメント（５）の平均直径を１〜３μ
ｍφとすることが望ましい。目的線径とした線材（図１
）を４００〜８５０℃で数１０〜数１００時間のＮｂ３
Ｓｎ生成熱処理を施せば、Ｎｂ３Ｓｎ超電導線が得られ
る。このＮｂ３Ｓｎ生成熱処理でＮｂまたはＮｂ合金フ
ィラメント平均直径及び／または各超電導モジュールの
平均断面積を以上の範囲とすることで、Ｓｎの拡散の均
一性とＮｂ３Ｓｎ生成量を大きくすることができ、それ
によって大幅な臨界電流密度の改善が得られる。
法を図を用いて説明する。図３に示すように、本発明の
Ｎｂ３Ｓｎ系超電導線の製造方法においては、まず、Ｃ
ｕまたはＣｕ合金（４）及びＮｂまたはＮｂ合金フィラ
メント（５）及びＳｎまたはＳｎ合金（６）とした超電
導モジュールを得る。次に、図２に示すように、Ｃｕま
たはＣｕ合金よりなる安定化材（１）と、例えばＮｂよ
りなるＳｎ拡散バリア材（２）の内側に超電導モジュー
ルを配置して複合体を得、得られた複合体を引抜、伸線
し、目的線径とする。この際、ＮｂまたはＮｂ合金フィ
ラメント（５）の平均直径が１〜３μｍφの範囲になる
ように、設計作製する。また、この引抜、伸線処理にお
いて、超電導モジュールも同時に引抜、伸線されるが、
目的線径において、各超電導モジュールの平均断面積が
０．０３１４〜０．００１９６２５ｍｍ２の範囲となる
よう、複合体（図２）を設計作製する。この時もＮｂま
たはＮｂ合金フィラメント（５）の平均直径を１〜３μ
ｍφとすることが望ましい。目的線径とした線材（図１
）を４００〜８５０℃で数１０〜数１００時間のＮｂ３
Ｓｎ生成熱処理を施せば、Ｎｂ３Ｓｎ超電導線が得られ
る。このＮｂ３Ｓｎ生成熱処理でＮｂまたはＮｂ合金フ
ィラメント平均直径及び／または各超電導モジュールの
平均断面積を以上の範囲とすることで、Ｓｎの拡散の均
一性とＮｂ３Ｓｎ生成量を大きくすることができ、それ
によって大幅な臨界電流密度の改善が得られる。
【０００９】
【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。
実施例１
超電導モジュールの複合ビレットを製作し、押出、深孔
明機械加工後、中心部にＳｎ−１．２重量％Ｔｉ合金を
充填複合し、引抜伸線にて超電導モジュール（図３）を
得る。これを最終複合可能な外径３．３ｍｍφ、長さ１
ｍの超電導モジュール（３）とし、７本束ねて外径１１
ｍｍφ、内径１０ｍｍφ、長さ１ｍのＮｂのＳｎ拡散バ
リア（２）と外径１８．５ｍｍφ、内径１１．２ｍｍφ
、長さ１ｍのＣｕの安定化材（１）とを複合し、複合体
（図２）とする。これを目的線径である１．０ｍｍφま
で引抜、伸線加工し、Ｎｂ３Ｓｎ超電導素線（図１）と
した。この時のＮｂフィラメント（５）の平均直径は２
．８μｍφで、１つの超電導モジュールの平均断面積は
０．０３７９９４ｍｍ２である。このＮｂ３Ｓｎ超電導
素線をＡとする。また、この素線をさらに伸線し、線径
０．８ｍｍφとし、Ｎｂフィラメント（５）の平均直径
を２．２４μｍφ、１つの超電導モジュールの平均断面
積を０．０２４３１６ｍｍ２とした。このＮｂ３Ｓｎ超
電導素線をＢとする。これらのＮｂ３Ｓｎ超電導素線を
不活性ガス雰囲気中で温度７００℃、１２０時間のＮｂ
３Ｓｎ生成熱処理を施し、Ｎｂ３Ｓｎ超電導線とし、従
来法により製作された超電導線（Ｃ）との臨界電流密度
を測定した結果を図６に示した。なお、従来法により製
作された超電導線のＮｂフィラメント（５）の平均直径
は３．８μｍφで、１つの超電導モジュールの平均断面
積は０．０４５２１６ｍｍ２のものである。
明機械加工後、中心部にＳｎ−１．２重量％Ｔｉ合金を
充填複合し、引抜伸線にて超電導モジュール（図３）を
得る。これを最終複合可能な外径３．３ｍｍφ、長さ１
ｍの超電導モジュール（３）とし、７本束ねて外径１１
ｍｍφ、内径１０ｍｍφ、長さ１ｍのＮｂのＳｎ拡散バ
リア（２）と外径１８．５ｍｍφ、内径１１．２ｍｍφ
、長さ１ｍのＣｕの安定化材（１）とを複合し、複合体
（図２）とする。これを目的線径である１．０ｍｍφま
で引抜、伸線加工し、Ｎｂ３Ｓｎ超電導素線（図１）と
した。この時のＮｂフィラメント（５）の平均直径は２
．８μｍφで、１つの超電導モジュールの平均断面積は
０．０３７９９４ｍｍ２である。このＮｂ３Ｓｎ超電導
素線をＡとする。また、この素線をさらに伸線し、線径
０．８ｍｍφとし、Ｎｂフィラメント（５）の平均直径
を２．２４μｍφ、１つの超電導モジュールの平均断面
積を０．０２４３１６ｍｍ２とした。このＮｂ３Ｓｎ超
電導素線をＢとする。これらのＮｂ３Ｓｎ超電導素線を
不活性ガス雰囲気中で温度７００℃、１２０時間のＮｂ
３Ｓｎ生成熱処理を施し、Ｎｂ３Ｓｎ超電導線とし、従
来法により製作された超電導線（Ｃ）との臨界電流密度
を測定した結果を図６に示した。なお、従来法により製
作された超電導線のＮｂフィラメント（５）の平均直径
は３．８μｍφで、１つの超電導モジュールの平均断面
積は０．０４５２１６ｍｍ２のものである。
【００１０】目的線径としたＮｂ３Ｓｎ超電導線をＮｂ
３Ｓｎ生成熱処理をすることで、Ｎｂ３Ｓｎ超電導線が
得られる。Ｎｂ３Ｓｎ生成熱処理は超電導モジュール中
心のＳｎまたはＳｎ合金（６）の融点例えば２３５℃を
超えると溶融し、３００℃程度からＣｕまたはＣｕ合金
（４）中に拡散し、５８０℃程度で均一なＣｕＳｎ合金
となる。５８０℃を超えるとＮｂまたはＮｂ合金フィラ
メント（５）とＣｕ−Ｓｎ中のＳｎとが固体反応しＮｂ
３Ｓｎとなる。Ｓｎ（６）またはＣｕ（４）またはＮｂ
フィラメント（５）中の１種以上に例えばＴｉを添加し
ている場合は（Ｎｂ・Ｔｉ）３Ｓｎとなる。
３Ｓｎ生成熱処理をすることで、Ｎｂ３Ｓｎ超電導線が
得られる。Ｎｂ３Ｓｎ生成熱処理は超電導モジュール中
心のＳｎまたはＳｎ合金（６）の融点例えば２３５℃を
超えると溶融し、３００℃程度からＣｕまたはＣｕ合金
（４）中に拡散し、５８０℃程度で均一なＣｕＳｎ合金
となる。５８０℃を超えるとＮｂまたはＮｂ合金フィラ
メント（５）とＣｕ−Ｓｎ中のＳｎとが固体反応しＮｂ
３Ｓｎとなる。Ｓｎ（６）またはＣｕ（４）またはＮｂ
フィラメント（５）中の１種以上に例えばＴｉを添加し
ている場合は（Ｎｂ・Ｔｉ）３Ｓｎとなる。
【００１１】ＳｎまたはＳｎ合金（６）一定量において
、ＮｂまたはＮｂ合金フィラメント（５）の平均直径が
３μｍφを超えると、フィラメント中心部までＮｂ３Ｓ
ｎが生成されず、Ｎｂフィラメント外周部のみにＮｂ３
Ｓｎが生成されるので、Ｎｂ３Ｓｎの絶対量が減り、高
い臨界電流が得られないので、ＮｂまたはＮｂ合金フィ
ラメント（５）の平均径を３μｍまでとした。また、Ｎ
ｂまたはＮｂ合金フィラメントの平均直径が１μｍφ未
満では工業的に均一なフィラメントに加工することは困
難で、かつフィラメント断線発生などの不具合があり、
１μｍφ以上とした。
、ＮｂまたはＮｂ合金フィラメント（５）の平均直径が
３μｍφを超えると、フィラメント中心部までＮｂ３Ｓ
ｎが生成されず、Ｎｂフィラメント外周部のみにＮｂ３
Ｓｎが生成されるので、Ｎｂ３Ｓｎの絶対量が減り、高
い臨界電流が得られないので、ＮｂまたはＮｂ合金フィ
ラメント（５）の平均径を３μｍまでとした。また、Ｎ
ｂまたはＮｂ合金フィラメントの平均直径が１μｍφ未
満では工業的に均一なフィラメントに加工することは困
難で、かつフィラメント断線発生などの不具合があり、
１μｍφ以上とした。
【００１２】一方、１つの超電導モジュールの平均断面
積が０．０３１４ｍｍ２を超えると、超電導モジュール
中心にあるＳｎまたはＳｎ合金（６）の拡散距離が長く
なり、Ｓｎより遠いＮｂまたはＮｂ合金フィラメント（
５）のＮｂ３Ｓｎ生成量を減じてしまうので０．０３１
４ｍｍ２までとした。また、０．００１９６２５ｍｍ２
未満では、均一に伸線加工できず、著しい場合には線材
の断線などの不具合が生ずるので、１つの超電導モジュ
ールの断面積を０．００１９２６５ｍｍ２以上とした。
積が０．０３１４ｍｍ２を超えると、超電導モジュール
中心にあるＳｎまたはＳｎ合金（６）の拡散距離が長く
なり、Ｓｎより遠いＮｂまたはＮｂ合金フィラメント（
５）のＮｂ３Ｓｎ生成量を減じてしまうので０．０３１
４ｍｍ２までとした。また、０．００１９６２５ｍｍ２
未満では、均一に伸線加工できず、著しい場合には線材
の断線などの不具合が生ずるので、１つの超電導モジュ
ールの断面積を０．００１９２６５ｍｍ２以上とした。
【００１３】実施例２
他の実施例として図４に示すように、超電導素線径が０
．７ｍｍφで、Ｓｎ拡散バリア内の超電導モジュール数
を１９本とし、Ｎｂフィラメントの平均直径が１．８μ
ｍφで１つの超電導モジュールの平均断面積が０．０２
２６８６ｍｍ２であるＮｂ３Ｓｎ超電導素線を製作した
。
．７ｍｍφで、Ｓｎ拡散バリア内の超電導モジュール数
を１９本とし、Ｎｂフィラメントの平均直径が１．８μ
ｍφで１つの超電導モジュールの平均断面積が０．０２
２６８６ｍｍ２であるＮｂ３Ｓｎ超電導素線を製作した
。
【００１４】この線材を７００℃で１２０時間のＮｂ３
Ｓｎ生成熱処理を施した後の臨界電流密度を図６のＤに
示す通り、フィラメント平均直径と１つの超電導モジュ
ール平均断面積の最適化を図ることで、主要超電導特性
の臨界電流特性は従来の製作方法と比較して１２テラス
において、７０％程度の大幅向上が図られた。
Ｓｎ生成熱処理を施した後の臨界電流密度を図６のＤに
示す通り、フィラメント平均直径と１つの超電導モジュ
ール平均断面積の最適化を図ることで、主要超電導特性
の臨界電流特性は従来の製作方法と比較して１２テラス
において、７０％程度の大幅向上が図られた。
【００１５】また、超電導モジュールの数を製作性を考
慮して任意の数選択することは本発明の効果を損なうも
のではない。
慮して任意の数選択することは本発明の効果を損なうも
のではない。
【００１６】実施例３
図５に示すように、Ｓｎ拡散バリア材と超電導モジュー
ルを１つずつ単数または複数複合し、安定化材に配置し
ても差し支えない。また、Ｓｎ拡散バリアを使用せず、
直接安定化材に超電導モジュールを配置してもよい。
ルを１つずつ単数または複数複合し、安定化材に配置し
ても差し支えない。また、Ｓｎ拡散バリアを使用せず、
直接安定化材に超電導モジュールを配置してもよい。
【００１７】なお、本発明のＮｂ３Ｓｎ超電導線の断面
形状は特に限定されるものではなく、丸断面、矩形断面
、楕円楕円、テープ状でも本発明の効果を損なうもので
はない。
形状は特に限定されるものではなく、丸断面、矩形断面
、楕円楕円、テープ状でも本発明の効果を損なうもので
はない。
【００１８】
【発明の効果】以上のように、本発明のＮｂ３Ｓｎ系超
電導線材の製造方法によれば、ＣｕまたはＣｕ合金、Ｎ
ｂまたはＮｂ合金フィラメント及びＳｎまたはＳｎ合金
よりなる超電導モジュール、超電導モジュールを周囲に
配置されるＳｎ拡散バリア材並びにＳｎ拡散バリア材の
周囲に配置されるＣｕまたはＣｕ合金よりなる安定化材
から構成される複合体を引抜伸線して得られる超電導素
線のＮｂまたはＮｂ合金フィラメントの平均直径を１〜
３μｍφの範囲内にするか、または各超電導モジュール
の平均断面積を０．０３１４〜０．００１９６２５ｍｍ
２の範囲内にするか、またはそれら両範囲内にすること
により、その後のＮｂ３Ｓｎ生成熱処理後に得られるＮ
ｂ３Ｓｎ系超電導線は高磁界での臨界電流特性を大幅向
上・改善することができるという効果を有する。
電導線材の製造方法によれば、ＣｕまたはＣｕ合金、Ｎ
ｂまたはＮｂ合金フィラメント及びＳｎまたはＳｎ合金
よりなる超電導モジュール、超電導モジュールを周囲に
配置されるＳｎ拡散バリア材並びにＳｎ拡散バリア材の
周囲に配置されるＣｕまたはＣｕ合金よりなる安定化材
から構成される複合体を引抜伸線して得られる超電導素
線のＮｂまたはＮｂ合金フィラメントの平均直径を１〜
３μｍφの範囲内にするか、または各超電導モジュール
の平均断面積を０．０３１４〜０．００１９６２５ｍｍ
２の範囲内にするか、またはそれら両範囲内にすること
により、その後のＮｂ３Ｓｎ生成熱処理後に得られるＮ
ｂ３Ｓｎ系超電導線は高磁界での臨界電流特性を大幅向
上・改善することができるという効果を有する。
【図１】本発明方法により得られたＮｂ３Ｓｎ系超電導
素線の１実施態様を示す断面図である。
素線の１実施態様を示す断面図である。
【図２】本発明方法によりＮｂ３Ｓｎ系超電導素線を製
造するために使用する複合体の断面構成例を示す図であ
る。
造するために使用する複合体の断面構成例を示す図であ
る。
【図３】本発明方法によりＮｂ３Ｓｎ系超電導素線を製
造するために使用する超電導モジュールの断面図である
。
造するために使用する超電導モジュールの断面図である
。
【図４】本発明方法により得られたＮｂ３Ｓｎ系超電導
素線の他の実施態様を示す断面図である。
素線の他の実施態様を示す断面図である。
【図５】本発明方法によりＮｂ３Ｓｎ系超電導素線を製
造するために使用する複合体の他の実施態様による断面
構成例を示す図である。
造するために使用する複合体の他の実施態様による断面
構成例を示す図である。
【図６】従来法と本発明方法で得られたＮｂ３Ｓｎ系超
電導線の強磁界中の臨界電流密度を比較したデータを示
すグラフである。
電導線の強磁界中の臨界電流密度を比較したデータを示
すグラフである。
１ 安定化材
２ Ｓｎ拡散バリア材
３ 超電導モジュール
４ ＣｕまたはＣｕ合金
５ ＮｂまたはＮｂ合金フィラメント６ Ｓｎまた
はＳｎ合金
はＳｎ合金
Claims (1)
- 【請求項１】 ＣｕまたはＣｕ合金、ＮｂまたはＮｂ
合金フィラメント及びＳｎまたはＳｎ合金よりなる超電
導モジュール、超電導モジュールを周囲に配置されるＳ
ｎ拡散バリア材並びにＳｎ拡散バリア材の周囲に配置さ
れるＣｕまたはＣｕ合金よりなる安定化材から構成され
る複合体を引抜伸線し、得られた線材を加熱してＮｂ３
Ｓｎ生成熱処理を施すことからなるＮｂ３Ｓｎ系超電導
線の製造方法において、前記引抜伸線後の線材中のＮｂ
またはＮｂ合金フィラメントの平均直径が１〜３μｍφ
の範囲内にあるか、または各超電導モジュールの平均断
面積が０．０３１４〜０．００１９６２５ｍｍ２の範囲
内にあるか、またはそれら両範囲内にあることを特徴と
するＮｂ３Ｓｎ系超電導線の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06604591A JP3273953B2 (ja) | 1991-03-29 | 1991-03-29 | ニオブ−スズ系超電導線の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06604591A JP3273953B2 (ja) | 1991-03-29 | 1991-03-29 | ニオブ−スズ系超電導線の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04301322A true JPH04301322A (ja) | 1992-10-23 |
| JP3273953B2 JP3273953B2 (ja) | 2002-04-15 |
Family
ID=13304515
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP06604591A Expired - Lifetime JP3273953B2 (ja) | 1991-03-29 | 1991-03-29 | ニオブ−スズ系超電導線の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3273953B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007165152A (ja) * | 2005-12-14 | 2007-06-28 | Hitachi Cable Ltd | Ｎｂ３Ｓｎ超電導線用芯線、Ｎｂ３Ｓｎ超電導線及びその製造方法 |
| JP2008166173A (ja) * | 2006-12-28 | 2008-07-17 | Kobe Steel Ltd | Ｎｂ３Ｓｎ超電導線材およびそのための前駆体並びに前駆体用Ｎｂ複合単芯線 |
| US7718898B2 (en) | 2006-02-10 | 2010-05-18 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Precursor for manufacturing Nb3Sn superconducting wire and Nb3Sn superconducting wire |
-
1991
- 1991-03-29 JP JP06604591A patent/JP3273953B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007165152A (ja) * | 2005-12-14 | 2007-06-28 | Hitachi Cable Ltd | Ｎｂ３Ｓｎ超電導線用芯線、Ｎｂ３Ｓｎ超電導線及びその製造方法 |
| JP4687438B2 (ja) * | 2005-12-14 | 2011-05-25 | 日立電線株式会社 | Ｎｂ３Ｓｎ超電導線用芯線、Ｎｂ３Ｓｎ超電導線及びその製造方法 |
| US7718898B2 (en) | 2006-02-10 | 2010-05-18 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Precursor for manufacturing Nb3Sn superconducting wire and Nb3Sn superconducting wire |
| JP2008166173A (ja) * | 2006-12-28 | 2008-07-17 | Kobe Steel Ltd | Ｎｂ３Ｓｎ超電導線材およびそのための前駆体並びに前駆体用Ｎｂ複合単芯線 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3273953B2 (ja) | 2002-04-15 |
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