JP3273953B2 - ニオブ−スズ系超電導線の製造方法 - Google Patents
ニオブ−スズ系超電導線の製造方法Info
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- JP3273953B2 JP3273953B2 JP06604591A JP6604591A JP3273953B2 JP 3273953 B2 JP3273953 B2 JP 3273953B2 JP 06604591 A JP06604591 A JP 06604591A JP 6604591 A JP6604591 A JP 6604591A JP 3273953 B2 JP3273953 B2 JP 3273953B2
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
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- Wire Processing (AREA)
- Metal Extraction Processes (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えばＮｂ3Ｓｎ系超
電導線材など高磁界発生用電磁石の巻線材などに用いら
れるＮｂ3Ｓｎ系超電導線の製造方法に関するものであ
る。
電導線材など高磁界発生用電磁石の巻線材などに用いら
れるＮｂ3Ｓｎ系超電導線の製造方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】超電導線材を用いると電力消費がほとん
どなく、大電流を流すことができ、かつ高磁界まで超電
導状態が保たれることから高磁界発生用電磁石の巻線材
としての利用が進んでいる。現在、最も広く利用されて
いる線材はＮｂ−Ｔｉ系の合金線であるが、この合金線
の発生磁界は９テラスの限界があり、これ以上の高磁界
を必要とする場合には、臨界磁界の高いＮｂ3Ｓｎ系の
化合物線材が用いられる。
どなく、大電流を流すことができ、かつ高磁界まで超電
導状態が保たれることから高磁界発生用電磁石の巻線材
としての利用が進んでいる。現在、最も広く利用されて
いる線材はＮｂ−Ｔｉ系の合金線であるが、この合金線
の発生磁界は９テラスの限界があり、これ以上の高磁界
を必要とする場合には、臨界磁界の高いＮｂ3Ｓｎ系の
化合物線材が用いられる。
【０００３】Ｎｂ3Ｓｎ系超電導線材は核融合炉用、高
エネルギー加速器用、超電導発電機用等の大型強磁界マ
グネットへの使用が進められている。これらに使用され
る超電導線材として１２テラス以上の強磁界領域におい
て大きい臨界電流をもち、速い磁界変化に対し、安定な
化合物系超電導多芯線の実用化が急がれている。
エネルギー加速器用、超電導発電機用等の大型強磁界マ
グネットへの使用が進められている。これらに使用され
る超電導線材として１２テラス以上の強磁界領域におい
て大きい臨界電流をもち、速い磁界変化に対し、安定な
化合物系超電導多芯線の実用化が急がれている。
【０００４】Ｎｂ3Ｓｎ系超電導線材の１つの製造方法
は、Ｓｎ内部(固体)拡散は安定化材と、Ｓｎバリア材
と、超電導モジュールを構成するＣｕまたはＣｕ合金及
びＮｂまたはＮｂ合金及びＳｎ及びＳｎ合金からなる複
合体を線引きにより線材加工した後、４００〜８５０℃
の熱処理を加えることよりなる。このＮｂ3Ｓｎ系超電
導線材は塑性加工性に優れ、比較的高い臨界電流が得ら
れるため、他の製造方法より優位にあるが、最近の高臨
界電流要求に伴い第三元素添加法が提唱された(特公昭6
2−12607号公報他)。この方法は例えば超電導モジュー
ル構成材のＣｕまたはＣｕ合金及びＮｂまたはＮｂ合金
及びＳｎまたはＳｎ合金の１種または２種にＴｉ、Ｈ
ｆ、Ｇａのいずれか１種以上を添加し、強磁界の超電導
特性で臨界電流の向上を図るものである。しかし、超電
導モジュールを構成するＮｂまたはＮｂ合金の平均フィ
ラメント径及び超電導モジュールの平均断面積が不適当
な場合、十分な臨界電流が得られなかった。
は、Ｓｎ内部(固体)拡散は安定化材と、Ｓｎバリア材
と、超電導モジュールを構成するＣｕまたはＣｕ合金及
びＮｂまたはＮｂ合金及びＳｎ及びＳｎ合金からなる複
合体を線引きにより線材加工した後、４００〜８５０℃
の熱処理を加えることよりなる。このＮｂ3Ｓｎ系超電
導線材は塑性加工性に優れ、比較的高い臨界電流が得ら
れるため、他の製造方法より優位にあるが、最近の高臨
界電流要求に伴い第三元素添加法が提唱された(特公昭6
2−12607号公報他)。この方法は例えば超電導モジュー
ル構成材のＣｕまたはＣｕ合金及びＮｂまたはＮｂ合金
及びＳｎまたはＳｎ合金の１種または２種にＴｉ、Ｈ
ｆ、Ｇａのいずれか１種以上を添加し、強磁界の超電導
特性で臨界電流の向上を図るものである。しかし、超電
導モジュールを構成するＮｂまたはＮｂ合金の平均フィ
ラメント径及び超電導モジュールの平均断面積が不適当
な場合、十分な臨界電流が得られなかった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従って、例えば内部
(固体)拡散法Ｎｂ3Ｓｎ線は、これら第三元素添加法の
みではとみに最近の要求されている高臨界電流特性が得
られず、強く改善が望まれている。
(固体)拡散法Ｎｂ3Ｓｎ線は、これら第三元素添加法の
みではとみに最近の要求されている高臨界電流特性が得
られず、強く改善が望まれている。
【０００６】本発明は上記の問題点を解決するためにな
されたもので、超電導モジュールを構成するＮｂまたは
Ｎｂ合金フィラメントの平均径及び／または超電導モジ
ュールの平均断面積を最適範囲とし、それによって高臨
界電流特性が得られるＮｂ3Ｓｎ系超電導線の製造方法
を提供することを目的とする。
されたもので、超電導モジュールを構成するＮｂまたは
Ｎｂ合金フィラメントの平均径及び／または超電導モジ
ュールの平均断面積を最適範囲とし、それによって高臨
界電流特性が得られるＮｂ3Ｓｎ系超電導線の製造方法
を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明に係るＮｂ3Ｓｎ
系超電導線の製造方法は、中心にＳｎまたはＳｎ合金が
位置し、その周囲にＣｕまたはＣｕ合金並びにＮｂまた
はＮｂ合金フィラメントが配置されてなり、引抜伸線す
ることにより得られた超電導モジュール、超電導モジュ
ールの周囲に配置されるＳｎ拡散バリア材並びにＳｎ拡
散バリア材の周囲に配置されるＣｕまたはＣｕ合金より
なる安定化材から構成される複合体を引抜伸線し、得ら
れた線材を加熱してＮｂ3Ｓｎ生成熱処理を施すことか
らなるＮｂ3Ｓｎ系超電導線の製造方法において、前記
複合体の引抜伸線後の線材中のＮｂまたはＮｂ合金フィ
ラメントの平均直径が１〜３μｍφの範囲内にあるか、
または各超電導モジュールの平均断面積が０．０３１４
〜０．００１９６２５ｍｍ2の範囲内にあるか、または
それら両範囲内にあることを特徴とする。
系超電導線の製造方法は、中心にＳｎまたはＳｎ合金が
位置し、その周囲にＣｕまたはＣｕ合金並びにＮｂまた
はＮｂ合金フィラメントが配置されてなり、引抜伸線す
ることにより得られた超電導モジュール、超電導モジュ
ールの周囲に配置されるＳｎ拡散バリア材並びにＳｎ拡
散バリア材の周囲に配置されるＣｕまたはＣｕ合金より
なる安定化材から構成される複合体を引抜伸線し、得ら
れた線材を加熱してＮｂ3Ｓｎ生成熱処理を施すことか
らなるＮｂ3Ｓｎ系超電導線の製造方法において、前記
複合体の引抜伸線後の線材中のＮｂまたはＮｂ合金フィ
ラメントの平均直径が１〜３μｍφの範囲内にあるか、
または各超電導モジュールの平均断面積が０．０３１４
〜０．００１９６２５ｍｍ2の範囲内にあるか、または
それら両範囲内にあることを特徴とする。
【０００８】
【作用】以下、本発明のＮｂ3Ｓｎ系超電導線の製造方
法を図を用いて説明する。図３に示すように、本発明の
Ｎｂ3Ｓｎ系超電導線の製造方法においては、まず、Ｃ
ｕまたはＣｕ合金(4)及びＮｂまたはＮｂ合金フィラメ
ント(5)及びＳｎまたはＳｎ合金(6)とした超電導モジュ
ールを得る。次に、図２に示すように、ＣｕまたはＣｕ
合金よりなる安定化材(1)と、例えばＮｂよりなるＳｎ
拡散バリア材(2)の内側に超電導モジュールを配置して
複合体を得、得られた複合体を引抜、伸線し、目的線径
とする。この際、ＮｂまたはＮｂ合金フィラメント(5)
の平均直径が１〜３μｍφの範囲になるように、設計作
製する。また、この引抜、伸線処理において、超電導モ
ジュールも同時に引抜、伸線されるが、目的線径におい
て、各超電導モジュールの平均断面積が0.0314〜0.0019
625ｍｍ2の範囲となるよう、複合体(図２)を設計作製す
る。この時もＮｂまたはＮｂ合金フィラメント(5)の平
均直径を１〜３μｍφとすることが望ましい。目的線径
とした線材(図１)を４００〜８５０℃で数１０〜数１０
０時間のＮｂ3Ｓｎ生成熱処理を施せば、Ｎｂ3Ｓｎ超電
導線が得られる。このＮｂ3Ｓｎ生成熱処理でＮｂまた
はＮｂ合金フィラメント平均直径及び／または各超電導
モジュールの平均断面積を以上の範囲とすることで、Ｓ
ｎの拡散の均一性とＮｂ3Ｓｎ生成量を大きくすること
ができ、それによって大幅な臨界電流密度の改善が得ら
れる。
法を図を用いて説明する。図３に示すように、本発明の
Ｎｂ3Ｓｎ系超電導線の製造方法においては、まず、Ｃ
ｕまたはＣｕ合金(4)及びＮｂまたはＮｂ合金フィラメ
ント(5)及びＳｎまたはＳｎ合金(6)とした超電導モジュ
ールを得る。次に、図２に示すように、ＣｕまたはＣｕ
合金よりなる安定化材(1)と、例えばＮｂよりなるＳｎ
拡散バリア材(2)の内側に超電導モジュールを配置して
複合体を得、得られた複合体を引抜、伸線し、目的線径
とする。この際、ＮｂまたはＮｂ合金フィラメント(5)
の平均直径が１〜３μｍφの範囲になるように、設計作
製する。また、この引抜、伸線処理において、超電導モ
ジュールも同時に引抜、伸線されるが、目的線径におい
て、各超電導モジュールの平均断面積が0.0314〜0.0019
625ｍｍ2の範囲となるよう、複合体(図２)を設計作製す
る。この時もＮｂまたはＮｂ合金フィラメント(5)の平
均直径を１〜３μｍφとすることが望ましい。目的線径
とした線材(図１)を４００〜８５０℃で数１０〜数１０
０時間のＮｂ3Ｓｎ生成熱処理を施せば、Ｎｂ3Ｓｎ超電
導線が得られる。このＮｂ3Ｓｎ生成熱処理でＮｂまた
はＮｂ合金フィラメント平均直径及び／または各超電導
モジュールの平均断面積を以上の範囲とすることで、Ｓ
ｎの拡散の均一性とＮｂ3Ｓｎ生成量を大きくすること
ができ、それによって大幅な臨界電流密度の改善が得ら
れる。
【０００９】
【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。 実施例１ 超電導モジュールの複合ビレットを製作し、押出、深孔
明機械加工後、中心部にＳｎ−１.２重量％Ｔｉ合金を
充填複合し、引抜伸線にて超電導モジュール(図３)を得
る。これを最終複合可能な外径３.３ｍｍφ、長さ１ｍ
の超電導モジュール(3)とし、７本束ねて外径１１ｍｍ
φ、内径１０ｍｍφ、長さ１ｍのＮｂのＳｎ拡散バリア
(2)と外径１８.５ｍｍφ、内径１１.２ｍｍφ、長さ１
ｍのＣｕの安定化材(1)とを複合し、複合体(図２)とす
る。これを目的線径である１.０ｍｍφまで引抜、伸線
加工し、Ｎｂ3Ｓｎ超電導素線(図１)とした。この時の
Ｎｂフィラメント(5)の平均直径は２.８μｍφで、１つ
の超電導モジュールの平均断面積は0.037994ｍｍ2であ
る。このＮｂ3Ｓｎ超電導素線をＡとする。また、この
素線をさらに伸線し、線径０.８ｍｍφとし、Ｎｂフィ
ラメント(5)の平均直径を２.２４μｍφ、１つの超電導
モジュールの平均断面積を0.024316ｍｍ2とした。この
Ｎｂ3Ｓｎ超電導素線をＢとする。これらのＮｂ3Ｓｎ超
電導素線を不活性ガス雰囲気中で温度７００℃、１２０
時間のＮｂ3Ｓｎ生成熱処理を施し、Ｎｂ3Ｓｎ超電導線
とし、従来法により製作された超電導線(Ｃ)との臨界電
流密度を測定した結果を図６に示した。なお、従来法に
より製作された超電導線のＮｂフィラメント(5)の平均
直径は３.８μｍφで、１つの超電導モジュールの平均
断面積は0.045216ｍｍ2のものである。
明機械加工後、中心部にＳｎ−１.２重量％Ｔｉ合金を
充填複合し、引抜伸線にて超電導モジュール(図３)を得
る。これを最終複合可能な外径３.３ｍｍφ、長さ１ｍ
の超電導モジュール(3)とし、７本束ねて外径１１ｍｍ
φ、内径１０ｍｍφ、長さ１ｍのＮｂのＳｎ拡散バリア
(2)と外径１８.５ｍｍφ、内径１１.２ｍｍφ、長さ１
ｍのＣｕの安定化材(1)とを複合し、複合体(図２)とす
る。これを目的線径である１.０ｍｍφまで引抜、伸線
加工し、Ｎｂ3Ｓｎ超電導素線(図１)とした。この時の
Ｎｂフィラメント(5)の平均直径は２.８μｍφで、１つ
の超電導モジュールの平均断面積は0.037994ｍｍ2であ
る。このＮｂ3Ｓｎ超電導素線をＡとする。また、この
素線をさらに伸線し、線径０.８ｍｍφとし、Ｎｂフィ
ラメント(5)の平均直径を２.２４μｍφ、１つの超電導
モジュールの平均断面積を0.024316ｍｍ2とした。この
Ｎｂ3Ｓｎ超電導素線をＢとする。これらのＮｂ3Ｓｎ超
電導素線を不活性ガス雰囲気中で温度７００℃、１２０
時間のＮｂ3Ｓｎ生成熱処理を施し、Ｎｂ3Ｓｎ超電導線
とし、従来法により製作された超電導線(Ｃ)との臨界電
流密度を測定した結果を図６に示した。なお、従来法に
より製作された超電導線のＮｂフィラメント(5)の平均
直径は３.８μｍφで、１つの超電導モジュールの平均
断面積は0.045216ｍｍ2のものである。
【００１０】目的線径としたＮｂ3Ｓｎ超電導線をＮｂ3
Ｓｎ生成熱処理をすることで、Ｎｂ3Ｓｎ超電導線が得
られる。Ｎｂ3Ｓｎ生成熱処理は超電導モジュール中心
のＳｎまたはＳｎ合金(6)の融点例えば２３５℃を超え
ると溶融し、３００℃程度からＣｕまたはＣｕ合金(4)
中に拡散し、５８０℃程度で均一なＣｕＳｎ合金とな
る。５８０℃を超えるとＮｂまたはＮｂ合金フィラメン
ト(5)とＣｕ−Ｓｎ中のＳｎとが固体反応しＮｂ3Ｓｎと
なる。Ｓｎ(6)またはＣｕ(4)またはＮｂフィラメント
(5)中の１種以上に例えばＴｉを添加している場合は(Ｎ
ｂ・Ｔｉ)3Ｓｎとなる。
Ｓｎ生成熱処理をすることで、Ｎｂ3Ｓｎ超電導線が得
られる。Ｎｂ3Ｓｎ生成熱処理は超電導モジュール中心
のＳｎまたはＳｎ合金(6)の融点例えば２３５℃を超え
ると溶融し、３００℃程度からＣｕまたはＣｕ合金(4)
中に拡散し、５８０℃程度で均一なＣｕＳｎ合金とな
る。５８０℃を超えるとＮｂまたはＮｂ合金フィラメン
ト(5)とＣｕ−Ｓｎ中のＳｎとが固体反応しＮｂ3Ｓｎと
なる。Ｓｎ(6)またはＣｕ(4)またはＮｂフィラメント
(5)中の１種以上に例えばＴｉを添加している場合は(Ｎ
ｂ・Ｔｉ)3Ｓｎとなる。
【００１１】ＳｎまたはＳｎ合金(6)一定量において、
ＮｂまたはＮｂ合金フィラメント(5)の平均直径が３μ
ｍφを超えると、フィラメント中心部までＮｂ3Ｓｎが
生成されず、Ｎｂフィラメント外周部のみにＮｂ3Ｓｎ
が生成されるので、Ｎｂ3Ｓｎの絶対量が減り、高い臨
界電流が得られないので、ＮｂまたはＮｂ合金フィラメ
ント(5)の平均径を３μｍまでとした。また、Ｎｂまた
はＮｂ合金フィラメントの平均直径が１μｍφ未満では
工業的に均一なフィラメントに加工することは困難で、
かつフィラメント断線発生などの不具合があり、１μｍ
φ以上とした。
ＮｂまたはＮｂ合金フィラメント(5)の平均直径が３μ
ｍφを超えると、フィラメント中心部までＮｂ3Ｓｎが
生成されず、Ｎｂフィラメント外周部のみにＮｂ3Ｓｎ
が生成されるので、Ｎｂ3Ｓｎの絶対量が減り、高い臨
界電流が得られないので、ＮｂまたはＮｂ合金フィラメ
ント(5)の平均径を３μｍまでとした。また、Ｎｂまた
はＮｂ合金フィラメントの平均直径が１μｍφ未満では
工業的に均一なフィラメントに加工することは困難で、
かつフィラメント断線発生などの不具合があり、１μｍ
φ以上とした。
【００１２】一方、１つの超電導モジュールの平均断面
積が0.0314ｍｍ2を超えると、超電導モジュール中心に
あるＳｎまたはＳｎ合金(6)の拡散距離が長くなり、Ｓ
ｎより遠いＮｂまたはＮｂ合金フィラメント(5)のＮｂ3
Ｓｎ生成量を減じてしまうので0.0314ｍｍ2までとし
た。また、0.0019625ｍｍ2未満では、均一に伸線加工で
きず、著しい場合には線材の断線などの不具合が生ずる
ので、１つの超電導モジュールの断面積を0.0019265ｍ
ｍ2以上とした。
積が0.0314ｍｍ2を超えると、超電導モジュール中心に
あるＳｎまたはＳｎ合金(6)の拡散距離が長くなり、Ｓ
ｎより遠いＮｂまたはＮｂ合金フィラメント(5)のＮｂ3
Ｓｎ生成量を減じてしまうので0.0314ｍｍ2までとし
た。また、0.0019625ｍｍ2未満では、均一に伸線加工で
きず、著しい場合には線材の断線などの不具合が生ずる
ので、１つの超電導モジュールの断面積を0.0019265ｍ
ｍ2以上とした。
【００１３】実施例２ 他の実施例として図４に示すように、超電導素線径が
０.７ｍｍφで、Ｓｎ拡散バリア内の超電導モジュール
数を１９本とし、Ｎｂフィラメントの平均直径が１.８
μｍφで１つの超電導モジュールの平均断面積が0.0226
86ｍｍ2であるＮｂ3Ｓｎ超電導素線を製作した。
０.７ｍｍφで、Ｓｎ拡散バリア内の超電導モジュール
数を１９本とし、Ｎｂフィラメントの平均直径が１.８
μｍφで１つの超電導モジュールの平均断面積が0.0226
86ｍｍ2であるＮｂ3Ｓｎ超電導素線を製作した。
【００１４】この線材を７００℃で１２０時間のＮｂ3
Ｓｎ生成熱処理を施した後の臨界電流密度を図６のＤに
示す通り、フィラメント平均直径と１つの超電導モジュ
ール平均断面積の最適化を図ることで、主要超電導特性
の臨界電流特性は従来の製作方法と比較して１２テラス
において、７０％程度の大幅向上が図られた。
Ｓｎ生成熱処理を施した後の臨界電流密度を図６のＤに
示す通り、フィラメント平均直径と１つの超電導モジュ
ール平均断面積の最適化を図ることで、主要超電導特性
の臨界電流特性は従来の製作方法と比較して１２テラス
において、７０％程度の大幅向上が図られた。
【００１５】また、超電導モジュールの数を製作性を考
慮して任意の数選択することは本発明の効果を損なうも
のではない。
慮して任意の数選択することは本発明の効果を損なうも
のではない。
【００１６】実施例３ 図５に示すように、Ｓｎ拡散バリア材と超電導モジュー
ルを１つずつ単数または複数複合し、安定化材に配置し
ても差し支えない。また、Ｓｎ拡散バリアを使用せず、
直接安定化材に超電導モジュールを配置してもよい。
ルを１つずつ単数または複数複合し、安定化材に配置し
ても差し支えない。また、Ｓｎ拡散バリアを使用せず、
直接安定化材に超電導モジュールを配置してもよい。
【００１７】なお、本発明のＮｂ3Ｓｎ超電導線の断面
形状は特に限定されるものではなく、丸断面、矩形断
面、楕円楕円、テープ状でも本発明の効果を損なうもの
ではない。
形状は特に限定されるものではなく、丸断面、矩形断
面、楕円楕円、テープ状でも本発明の効果を損なうもの
ではない。
【００１８】
【発明の効果】以上のように、本発明のＮｂ3Ｓｎ系超
電導線の製造方法によれば、中心にＳｎまたはＳｎ合金
が位置し、その周囲にＣｕまたはＣｕ合金並びにＮｂま
たはＮｂ合金フィラメントが配置されてなり、引抜伸線
することにより得られた超電導モジュール、超電導モジ
ュールの周囲に配置されるＳｎ拡散バリア材並びにＳｎ
拡散バリア材の周囲に配置されるＣｕまたはＣｕ合金よ
りなる安定化材から構成される複合体を引抜伸線し、得
られた線材を加熱してＮｂ3Ｓｎ生成熱処理を施すこと
からなるＮｂ3Ｓｎ系超電導線の製造方法において、前
記複合体の引抜伸線後の線材中のＮｂまたはＮｂ合金フ
ィラメントの平均直径が１〜３μｍφの範囲内にある
か、または各超電導モジュールの平均断面積が０．０３
１４〜０．００１９６２５ｍｍ2の範囲内にあるか、ま
たはそれら両範囲内にすることにより、その後のＮｂ3
Ｓｎ生成熱処理後に得られるＮｂ3Ｓｎ系超電導線は高
磁界での臨界電流特性を大幅に向上・改善することがで
きるという効果を奏する。
電導線の製造方法によれば、中心にＳｎまたはＳｎ合金
が位置し、その周囲にＣｕまたはＣｕ合金並びにＮｂま
たはＮｂ合金フィラメントが配置されてなり、引抜伸線
することにより得られた超電導モジュール、超電導モジ
ュールの周囲に配置されるＳｎ拡散バリア材並びにＳｎ
拡散バリア材の周囲に配置されるＣｕまたはＣｕ合金よ
りなる安定化材から構成される複合体を引抜伸線し、得
られた線材を加熱してＮｂ3Ｓｎ生成熱処理を施すこと
からなるＮｂ3Ｓｎ系超電導線の製造方法において、前
記複合体の引抜伸線後の線材中のＮｂまたはＮｂ合金フ
ィラメントの平均直径が１〜３μｍφの範囲内にある
か、または各超電導モジュールの平均断面積が０．０３
１４〜０．００１９６２５ｍｍ2の範囲内にあるか、ま
たはそれら両範囲内にすることにより、その後のＮｂ3
Ｓｎ生成熱処理後に得られるＮｂ3Ｓｎ系超電導線は高
磁界での臨界電流特性を大幅に向上・改善することがで
きるという効果を奏する。
【図１】本発明方法により得られたＮｂ3Ｓｎ系超電導
素線の１実施態様を示す断面図である。
素線の１実施態様を示す断面図である。
【図２】本発明方法によりＮｂ3Ｓｎ系超電導素線を製
造するために使用する複合体の断面構成例を示す図であ
る。
造するために使用する複合体の断面構成例を示す図であ
る。
【図３】本発明方法によりＮｂ3Ｓｎ系超電導素線を製
造するために使用する超電導モジュールの断面図であ
る。
造するために使用する超電導モジュールの断面図であ
る。
【図４】本発明方法により得られたＮｂ3Ｓｎ系超電導
素線の他の実施態様を示す断面図である。
素線の他の実施態様を示す断面図である。
【図５】本発明方法によりＮｂ3Ｓｎ系超電導素線を製
造するために使用する複合体の他の実施態様による断面
構成例を示す図である。
造するために使用する複合体の他の実施態様による断面
構成例を示す図である。
【図６】従来法と本発明方法で得られたＮｂ3Ｓｎ系超
電導線の強磁界中の臨界電流密度を比較したデータを示
すグラフである。
電導線の強磁界中の臨界電流密度を比較したデータを示
すグラフである。
１ 安定化材 ２ Ｓｎ拡散バリア材 ３ 超電導モジュール ４ ＣｕまたはＣｕ合金 ５ ＮｂまたはＮｂ合金フィラメント ６ ＳｎまたはＳｎ合金
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H01B 13/00 563 H01B 12/10 ZAA C22F 1/00
Claims (1)
- 【請求項１】 中心にＳｎまたはＳｎ合金が位置し、そ
の周囲にＣｕまたはＣｕ合金並びにＮｂまたはＮｂ合金
フィラメントが配置されてなり、引抜伸線することによ
り得られた超電導モジュール、超電導モジュールの周囲
に配置されるＳｎ拡散バリア材並びにＳｎ拡散バリア材
の周囲に配置されるＣｕまたはＣｕ合金よりなる安定化
材から構成される複合体を引抜伸線し、得られた線材を
加熱してＮｂ3Ｓｎ生成熱処理を施すことからなるＮｂ3
Ｓｎ系超電導線の製造方法において、前記複合体の引抜
伸線後の線材中のＮｂまたはＮｂ合金フィラメントの平
均直径が１〜３μｍφの範囲内にあるか、または各超電
導モジュールの平均断面積が０．０３１４〜０．００１
９６２５ｍｍ2の範囲内にあるか、またはそれら両範囲
内にあることを特徴とするＮｂ3Ｓｎ系超電導線の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP06604591A JP3273953B2 (ja) | 1991-03-29 | 1991-03-29 | ニオブ−スズ系超電導線の製造方法 |
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