JPH01140521A - Ｎｂ↓３Ａ１化合物超電導線材の製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （技術分野）。

この発明は、Ｎｂ３Ａｌ化合物超電導線材の製造法に関
するものである。さらに詳しくは、この発明は、強磁界
および交流磁界における超電導特性に優れたＮｂ３Ａｌ
化合物からなる超電導線材の製造法に関する。

（技術的背景） 従来、強磁界用超電導線材してＮｂ３Ａｌおよび、Ｖｓ
Ｇａ線材が用いられてきている。また、交流用超電導線
材としては、Ｎｂ−Ｔｉ超極細多芯線材が実用化されて
きている。

Ｎｂｓ　ＳｎおよびＮｂ５Ｇａ線材は、銅合金（Ｃｕ−
ｓｎまたはＣｕ−Ｇａ）とＮｂまたはＶの複合体を数１
０回の中間焼鈍（真空中、５００〜６００’Ｃ）を行い
ながら伸線加工した後に熱拡散処理する方法により製造
している。また、線材にこのような従来のＮｂ５Ｓｎお
よびＮｂ５Ｇａ線材の製造法においては、線材の製造が
めんどうで、製造コストの低減が、難しく、しかも、Ｎ
ｂ５ＳｎおよびＮｂｓ　Ｇａの上部臨界磁界は２０Ｔ程
度にしかすぎないので、強磁界の発生にも制約があった
。

また、交流損失の橿めて小さい超極細多芯線はＮｂ−Ｔ
ｉ合金の線材においてのみ従来実用化されていたが、こ
のＮｂ−Ｔｉの臨界温度は９にであり、液体ヘリウム中
（４，２Ｋ）で使用した場合、温度マージンはわずか４
．８ＫＬ、かない、このような小さな温度マージンの線
材は交流用超電導マグネット（運転時にマグネット内に
常に一定量の熱発生がある）に使用するにはあまり有利
ではない。

一方、Ｎｂ３Ａｌ化合物は、臨界温度および上重大な問
題点があった。実験室レベルの短尺線材（ＮｂとＡｔの
粉末を押し固めて芯線加工した後熱処理する製法により
得られる線材）では優れた特性が報告されているが、長
尺線作成が難しく、いまだ実用化されていないのが実情
である。

従来、実験室規模で試作されていた粉末法によるＮｂ３
Ａｌ線材は超電導特性は優れているが、材料粉末の酸化
防止と粒度調整が極めて難しく、これが長尺製造上の大
きなネックになっていた。

また、Ｎｂと純Ａ１の複合体を冷間加工するＮｂ、Ａ１
線材製造法もこれまでに研究されてきているが、Ｎｂに
比べて純Ａｔの硬度が柔らかすぎるため、加工途中でＡ
１が以上変形してしまい細い芯径まで加工することがで
きず、優れた特性の線材を得ることができなかった。

このため、上部臨界磁界が３０７もあり、強磁１０以上
と大きなＮｂ５Ａ１の優れた特性を発現しつつ、線材化
するための新しい方法の実現が強く求められていた。

（発明の目的） この発明は、以上の通りの事情に鑑みてなされたもので
あり、従来は実用化が不可能であったＮｂ３Ａｌの超電
導線材を製造するための新しい方法を提供することを目
的としている。

さらに詳しくは、この発明は、従来の粉末法および冷間
加工法の欠点を改善し、強磁界および交流磁界における
超電導特性に優れたＮｂ、ＡＩ化合物の線材を、Ｎｂと
Ａ１合金の複合体より製造する新しい方法を提供するこ
とを目的としている（発明の開示） この発明のＮｂ３Ａｌ化合物超電導線材の製造ラム合金
とニオブとからなる複合材を、アルミニウム（Ａ１）合
金の厚みが１μｍとなるまで線状加工し、次いで高温熱
処理することを線状加工している。

この発明を図面に沿って説明すると、たとえば第１図（
ａ）（ｂ）に示したように、Ｎｂ　（１）とＡＩ　（２
）とからなる複合材（３）（４）を作製する。この複合
棒（３）（４）を冷間加工して厚みが１μｍ以下となる
まで加工する０次いで線状加工した複合材（３）（４）
を、たとえば７００〜１０００Ｃの高温度において熱処
理する。こうすることにより、強磁界特性および交流特
性に優れたＮｂ、Ａｔ超電導線材を作製する。

より具体的には、まず、Ｎｂ（１）バイブにＮｂと同程
度の加工硬化率を持つＡ１合金棒（２）をはめ込み、押
し出し加工、冷間芯線加工等によは０．１〜１５ａｔ％
、さらに好ましくは３〜１５ａｔ％のＭｇ、Ｚｎ、Ｌｉ
およびＡｇの１種以上を含むものが用いられる。これら
の合金としては、Ｃｕが単独で添加されたＣ　ｕ　−’
Ａ　１であってよいし、Ｍｇ−Ａ１．Ｚｎ−Ａｌ、Ｌｉ
−Ａｌ。

Ａｇ−ＡｌあるいはＣｕ−Ｍｇ−Ａｌ、Ｃｕ−Ｍｇ−Ｌ
ｉ−Ａｌ、Ｃｕ−Ｍｇ−Ｌｉ−Ａｇ−Ａｌ、Ｍｇ−Ｌｉ
−Ａｌ、Ｚｎ−Ａｇ−Ａ１などの合金であってもよい０
元素の組み合わせについては格別の限定はない。

これらの成分元素の添加は、Ｎｂと同程度の硬度および
加工硬化率を持ったＡ１合金を得るために、しかもこの
添加によってＮ１）ｓＡ１線材の超電導特性に悪影響を
及ぼさない範囲において行うまた、上記のアルミニウム
合金をニオブと複合きる。

冷間加工に゛よる線状化においては、複合材（３）（４
）の外側に安定化材（電気抵抗の小さい材料で大容量導
体に必要な）や結合電流遮断材（電気抵抗の大きい材料
で交流用導体に必要な）として、第２図（ａ）（ｂ）（
ｃ）に示したように、無酸素銅（５）やキブロニッケル
（６）あるいはこの両者のバイブをはめ込んだ多重構造
の複合丸棒（７）（ｓ）（９）として加工しても良“い
、この無酸素銅（５）やキブロニッケル（６）は、Ｎｂ
と類似した加工硬化率を持っているばかりか、押し出し
加工、芯線加工時のダイスと複合丸棒間の摩擦抵抗を減
らし、加工を容易にする。

具体的には、Ｎｂ　（１）およびＡ１合金（２）からな
る複合材（３）（４）丸棒を、数１０〜数１００本束ね
て、無酸素銅（５）あるいはキブロ素銅（５）あるいは
キブロニッケル（６）等のバイブに再度は”め込んで、
長尺の線状に加工する。

数１０００〜数１００００本のＡ１合金芯をもつ多芯構
造の複合棒を得る。さらに、加工して、数１０万〜数１
０００万本のＡ１合金をもつ線材に加工する。

最終形状の線材中のＡ１合金芯の径が１μｍ以下である
とすることがこの発明の製造法の大きな特徴である。

以上のような線材加工においては、純Ａ１を用いる場合
は、線材が柔らかすぎて、１μｍ以下にまで加工するこ
とは不可能である。また逆に、Ａ１合金が硬すぎる場合
には、線状加工が難しくなる。

Ａ１合金が硬い場合については、加工途中で、Ｎｂ−Ａ
ｌ界面で拡散反応は起こらないような低３Ａｌフイラメ
ントが線材中に極めて多数埋込まれた形状の超電導線材
の製造法には、次のような特長がある。

（ア）Ａ１合金芯が極めて細いので拡散反応が低温、短
時間の熱処理で起こり（芯径が数１０μｍ以上の場合１
４００〜１８００℃の高温の熱処理が必要）、結晶粒が
細かいＮｂ３Ａｌフィラメントとなり、実用上極めて重
要な１界電流密度の大きい線材が得られる。

（イ）ＮｂｓＡｌは実用強磁界超電導材料のＮｂ５Ｓｎ
やＶ３　Ｇａに比べ上部臨界が高いので、強磁界発生に
適している。

（つ）本製造法は中間焼鈍をほとんど必要とせず、さら
に拡散バリアーを線材中に配置する必要がないのでＮ　
ｂｓ　Ｓ　ｎ、　Ｖｓ　Ｇ　ａ線材の製法に比べ製造コ
ストがやすくなる。

用できる。

（オ）本製造法のＮｂ５Ａ１超極細多芯線はすでに実用
になっているＮｂ−Ｔｉ超極細多芯線に比べ、臨界温度
が高いので、交流に使用した場合、温度マージンが大き
く、有利である。

もちろん、この発明は、以上の方法に限定されるもので
はない０例えば、第３図（ａ）（ｂ）（Ｃ）に示したよ
うに、交流損失が大きくしてもさしつかえないような場
合には、 （ａ）Ｎｂ　（１）箔とＡ１合金（２）箔とを互いに数
１０〜数１００枚重ね合わせた複合体、（ｂ）Ａ１合金
（２）をメツキした数１００〜数ｉ　ｏｏｏ本のＮｂ　
（１）細線を、Ｎｂ　（１）パイプに詰め込んだ複合体
、あるいは、 （Ｃ）ポーラスなＮｂ　（１）の粉末の焼結体（７）に
Ａ１合金（２）を溶融合成させた複合体材のＴｃ、およ
びＪｃの向上に有効である。

以上詳しく説明した通り、この発明は、特定の添加量３
〜１５ａｔ％のＭｇ％Ｚｎ％Ｌｉ及びＡｇの１種以上を
含むＡ１合金を用い、複合線材中の熱処理前のＡ１合金
の厚さが１μｍ以下であることを線状加工している。３
〜１５ａｔ％の範囲外の場合は、Ｎｋ）ｓＡ１超電導線
材の複合加工が難しくなる。また、１μｍ以上の厚みの
Ａ１合金の場合には、Ｎｂ５Ａ１の拡散生成に、より高
温での長時間の熱処理が必要となり、結晶流が大きくな
って超電導特性が劣化する。

次に実施例を示してさらに詳しくこの発明の製造法につ
いて説明する。もちろん、この発明は、以下の実施例に
よって限定されるものではない。

実施例１ ｕ−０，５ａｔ％Ｍｇ−０．１ａｔ％Ｚｎ−０゜２ａｔ
％Ｌｉ−０，ｌａｔ％Ａｇ、、Ａｌ−０，５ａｔ％Ｃｕ
−７ａｔ％Ｍｇ−２ａｔ％Ｚｎ−１ａｔ％Ｌｉ−１ａｔ
％Ａｇの丸棒を外径１４ｍｍ。

内径７ｍｍ野ニオブバイブ中に挿入し、複合体を作製し
、溝ロール加工、スウェージング加工、引き抜き加工な
どの冷間伸線加工により、外径１゜１４ｍｍの線に加工
した。この単芯複合線を１２０本束ね、外径２０ｍｍ、
内径１４ｍｍの二才ブパイプの中に挿入し、複合体を作
製し、冷間伸線加工により、外径１．１４ｍｍの１２０
芯複合線に加工した。この１２０芯複合線をさらに１２
０本束ねて、外径２０ｍｍ、内径１４ｍｍの無酸素銅パ
イプ中に挿入した複合体を作製し、冷間伸線加工により
、外径１．１４ｍｍの１２０Ｘ１２０芯複合線に加工し
た。この複合線をさらに１２００〜１０００℃で熱処理
して、線材内にＮｂｓ　Ａ１フィラメントを生成させ、
超電導臨界温度Ｔｃ、臨界電流密度Ｊｃを測定した。

芯材に純アルミニウムを使った線材では、３形状が崩れ
てきて、加工に失敗した。芯材にＡｌ−０、ｌａｔ％Ｃ
ｕ及びＡｌ−３ａｔ％Ｃｕ合金を使った場合、芯径１μ
ｍまでの加工は可能であったが、芯径がそれ以下となる
と断線が発生した。Ａ１−２ａｔ％Ｃｕ合金を使用した
場合、さらにＡ１−０．　５ａｔ％Ｃｕ−１０ａｔ％Ｍ
ｇ、Ａｌ−２ａｔ％Ｃｕ−０，５ａｔ％Ｍｇ、Ａｔ−２
ａｔ％Ｃｕ−０，５ａｔ％Ｍｇ−０，１ａｔ％Ｚｎ−０
、２ａｔ％Ｌｉ−０，１ａｔＡｇ、　　Ａｔ−０゜５ａ
ｔ％Ｃｕ−７ａｔ％Ｍｇ−２ａｔ％Ｚｎ−１゜ａｔ％Ｌ
ｉ−ｆａｔ％Ａｇ合金を使用した場合、芯径０．１μｍ
程度の極細多芯線の作製が可能でに以上の高いＴ、は得
られなかった。

各試料で得られた代表的なＴｅ及びＪｃを表１に示した
。極めて高い、実用的に有望なＪｅが得られている。さ
らにこの線材では多量の無酸素銅が複合されているため
電磁気的に極めて安定化しており、大容量導体に適して
いることが明らかにされた。

表１．Ａｌ−Ｃｕ基合金芯材を使ったＮｂ５Ａ１超極細
多芯線の代表的なＴｃ及びＪｃ。

（１）　；Ａｌ−０，１ａｔ％Ｃｕ、　（２）　；Ａｌ
−２ａｔ％Ｃｕ、　（３）　：Ａ１−２ａｔ％Ｃｕ、　
（４）　ＨＡＩ−３ａｔ％Ｃ普B （５）　：Ａｌ−０，５ａｔ％Ｃｕ−１０ａｔ％Ｍｇ、
　（６）　；Ａｌ−２ａｔ％Ｃ，ｕ−０，５ａｔＩＸＭ
ｇ。

（力；Ａｌ−２ａｒ％Ｃ１−０，５％Ｍｇ−０，ｆａｔ
％Ｚｎ−Ｑ、　２ａｔ％Ｌｆ−０，ｆａｔ％Ａｇ。

（８）　；Ａｌ−０，５ａｔ％Ｃｕ−７ａｔ％Ｍｇ−２
ａｔ％Ｚｎ−１ａｔ％Ｌｉ−ｆａｔ％Ａｇ実施例２ 実施例１と同様の方法でＡｌ−２ａｔ％Ｃｕ合金芯材を
使った単芯複合線材（外径１．１４ｍｍ）を作製し、こ
れを１１０本束ね、外径２０ｍｍ、内径１４ｍｍのキブ
ロニッケル（Ｃｕ−２０ａｔ％Ｎｉ合金）パイプ中に挿
入し、複合体を作製しルミニウム合金芯（芯径〜０．０
３μｍ）を持つ、超極細多芯線材 実施例１の線材とほぼ同様のＴｃ及びＪｃを示した９、
さらにこのような電気抵抗の高いキブロニッケルを母材
に使った超極細多芯線材では、超電導フィラメント間を
流れる結合電流が遮断されるため、交流損失が極めて小
さくなるため、商用周波数の交流に使用できる線材とな
る。

実施例３ 外径６ｍｍのＡｌ、Ａｌ−３ａｔ％Ｍｇ、Ａｌ−５ａｔ
％Ｍｇ％　Ａｌ−１０ａｔ％Ｍｇ、Ａｌ−１５ａｔ％Ｍ
ｇの丸棒を外径１２ｍｍ、内径６ｍｍのニオブパイプ中
に挿入し、複合体を作製し、溝ロール加工、スウェージ
ング加工、引き抜き加工などの冷間芯線加工により、外
径１．１４ｍｍのこの１１０芯複合線をさらに１１０本
束ねて、外径２０ｍｍ、内径１４ｍｍの無酸素銅パイプ
中に挿入した複合体を作製し、冷間芯線加工により、外
径１．１４ｍｍの１．１０Ｘ１１０芯複合線に加工した
。この複合線をさらに１１０本束ね、外径２０ｍｍ、内
径１４ｍｍの無酸素銅用パイプ中に挿入した複合体を作
製し、冷間芯線加工により、外径０．３〜１０ｍｍのｉ
　ｌ０ＸＩ　１ｏｘｌ　１０芯複合線に加工した。この
線材を６００〜１０００’Ｃ熱処理して、線材内にＮｂ
３Ａｌフィラメントを生成させ、超電導臨界温度Ｔｃ、
臨界電流密度Ｊｃを測定した。

芯材に純アルミニウムを使った線材では、アルミニウム
芯径が５０μｍ以下となると、芯の形状が崩れてきて、
加工がうまくいかなかった。芯材にＡｌ−３ａｔ％Ｍｇ
及びＡｌ−１５ａｔ％Ｍｇ合３μｍ程度の超々極細多芯
線の作製が可能であった。

熱処理温度が７００〜１０００’Ｃの範囲で１４に以上
の高いＴ、が得られた。なお、熱処理温度が１０００℃
を越えた場合、母材の無酸素銅が溶解してしまった。ま
た、Ｔｃは芯径に強く依存し、芯径が１μｍ以下になら
ないと１４に以上の高いＴｅは得られなかった。

各試料で得られた代表的なＴｃ及びＪｃを表２に示した
。極めて高い、実用的に有望なＪｃが得られている。さ
らにこの線材では多量の無酸素銅が複合されているため
電磁気的に極めて安定化しており、大容量導体に適して
いることが明らかにされた。

表２．Ａｌ−Ｍｇ合金芯材を使ったＮｂ３Ａｌ超極細多
芯線の代表的なＴｃ及びＪｃ 実施例４ 実施例３と同様の方法でＡｌ−１０ａｔ％Ｍｇ合金芯材
を使った単芯複合材（外径１．１４ｍｍ）を作製し、こ
れを１１０本束ね、外径２０ｍｍ、内径１４ｍｍのキブ
ロニッケル（Ｃｕ−２０ａｔ％Ｎｉ合金）パイプ中に挿
入し、複合体を作製しルミニウム合金芯（芯径〜０．０
３μｍ）を持つ、超極細多芯線材 実施例１の線材とほぼ同様のＴｃ及びＪｃを示した。さ
らにこのような電気抵抗の高いキブロニッケルを母材に
使った超極細多芯線材では、超電導フィラメント間を流
れる結合電流が一遮断されるため、交流損失が極めて小
さくなるため、商用周波数の交流に使用できる線材とな
る。

実施例５ 外径６ｍｍのＡｔ−３ａｔ％Ｚｎ、Ａｌ−５ａｔ％Ｚｎ
、　　Ａｌ−７ａｔ％Ｚｎ％　Ａｌ−１０ａｔ％Ｚｎ、
　　Ａｌ−３ａｔ％Ｌｉ　％　Ａｌ−６ａｔ％Ｌｉ、　
Ａｌ−１０ａｔ％Ｌｉ　％　Ａｌ−１５ａｔ％Ｌｉ、Ａ
ｌ−３ａｔ％Ａｇ、Ａｌ−５ａｔ％Ａｇ、Ａ１−７ａｔ
％Ａｇ及びＡＡｌ−１０ａｔＡ合金丸−３ａｔ％Ｌｉ、
　　Ａｌ−１５ａｔ％Ｌｉ、Ａｌ−３ａｔ％Ａｇ及びＡ
ｌ−１０ａｔ％Ａｇ合金を芯材に使った場合、芯径が１
μｍ以下になると複合線が伸線加工時に断線するよ・う
になり、それ以上の加工は不可能であった。一方、Ａｌ
−５ａｔ％Ｚｎ％Ａｔ−７ａｔ％Ｚｎ、Ａｔ−５ａｔ％
Ｌｉ、Ａｌ−６ａｔ％Ｌ　ｉ　、　Ａ　１−１０　ａ　
ｔ％Ｌ　１％Ａｌ−５ａｔ％Ａｇ及びＡｔ−７ａｔ％Ａ
ｇ合金を芯材に使った場合、芯径０．０３μｍ程度まで
伸線加工が可能であった。

この複合線を７００〜１０００℃の温度範囲で熱処理す
ると１４に以上の高いＴｃが得られた。なお、熱処理温
度が１０００℃を越えた場合、母材の無酸素銅が溶解し
てしまうこと、また、Ｔｃは芯径に強く依存し、芯径が
１μｍ以下にならないと１４に以上の高いＴｃは得られ
ないことは、Ａ銅が複合されているため電磁気的に極め
て安定化しており、大容量導体に適していることは実施
例１の試料の場合と同様である。

実施例６ 本発明のように微細な構造を持つＮｂ−Ａ　ｌ複合体を
複合加工で作る上でもつとも重要な点は、アルミ合金が
ニオブと類似した加工硬化特性を持っている事である。

アルミ基Ａｌ−Ｍｇ−Ｚｎ−ＬＬ−Ａｇ合金の加工硬化
特性を調べると、それぞ表３．Ａｌ−Ｚｎ、Ａｌ−Ｌｉ
及びＡｌ−Ａｇ合金芯を使ったＮｂ３　Ａｌ超極細多芯
線の代表的なＴｃ及びＪｃれの元素の添加量が少ない場
合はアルミに対する合計の元素添加量で加工硬化特性が
決まってしまうことがわかった。また、合計の元素添加
量が４ａｔ％を越えた場合、最も多い添加量の元素によ
ってかなり異なる加工硬化特性を示す様になり、１種類
の元素添加の場合より、２〜４種類の元素ｌａｔ％Ｍｇ
−１ａｔ％Ｚｎ−６ａｔ％Ｌｉ−１ａｔ％Ａｇ及びＡｔ
−１ａｔ％Ｍｇ−１ａｔ％Ｚｎ−１ａｔ％Ｌｉ−４ａｔ
％Ａｇ合金丸棒を使い、実施例１と同様の方法で、複合
・加工を繰り返すことで１１０ｘｌ　ｌ０ＸＩ　１０本
のアルミ合金芯（芯径；０．１μｍ）を持つ複合線材を
作製した。この複合線材に８００℃Ｘ１ｈｒの熱処理を
加えたところ、表４に示すよりなＴｃ及びＪｃが得られ
た。

表４．各種５元アルミニウム合金を使ったＮｂ３Ａｌ極
細多芯線のＴｃ及びＪｃ 実施例７ 外径７ｍｍのＡｌ−２ａｔ％Ｃｕ−２ａｔ％Ｇｅ、Ａｌ
−２ａｔ％Ｃｕ−４ａｔ％Ｇｅ、Ａｌ−２ａｔ％Ｃｕ−
２ａｔ％Ｓｉ、Ａｌ−２ａｔ％Ｃｕ−４ａｔ％Ｓｉ及び
Ａｌ−２ａｔ％Ｇｅ−２ａｔ％Ｓｉ合金の丸棒と、外径
１４ｍｍ、内径７ｍｍ複合線材に８００℃の熱処理を加
えたところ表５のように高いＴｃ及びＪｃを示した。

表５．Ｓｉ及びＧｅを添加したＮｂ３Ａｌ超極細多芯線
の代表的なＴｃ及びＪｃ 実施例８ 外径６ｍｍのＡｌ−６ａｔ％Ｍ　ｇ　−２ａ　ｔ％Ｇｅ
、Ａｌ−６ａｔ％Ｍｇ−４ａｔ％Ｇｅ、Ａｔ−６ａｔ％
Ｍｇ−２ａｔ％Ｓｉ％Ａｌ−６ａｔ％Ｍｇ−４８ｔ％Ｓ
ｉ及びＡＩ−６ａｔＡｌ−６ａｔ％（芯径；０．１μｍ
）を持つ複合線材を作製した。この複合線材に８００℃
Ｘ１ｈｒの熱処理を加えたところ表６に示すような高い
Ｔｃ及びＪｃが得られた。なお、アルミ合金、ニオブ合
金にＳＬ及びＧｅを合計して５ａｔ％以上添加すると、
加工性が劣化して、超極細多芯線を作ることができなか
った。

表６．Ｓｉ及びＧｅを添加したＮｂ、ＡＩ超極細多芯線
の代表的なＴｃ及びＪｃ 実施例９ ＡＩ−０，ｌａｔ％Ｃｕ、Ａｌ−２，５ａｔ％Ｍｇ％Ａ
ｌ−２，５ａｔ％Ｚｎ％Ａｌ−２，５ａｔ％Ｌｉ、Ａｔ
−２．５ａｔ％Ａｇ、Ａｌ−１ａｔ％Ａｇ−０．７ａｔ
％Ｇｅ％Ａｌ−１ａｔ％Ｍｇ＝０．７ａｔ％Ｓｉのよう
に合金添加量の少ない、Ａｌの芯径が０．１μｍまで加
工することができた。

（発明の効果） この発明の製造法により、以上詳しく説明した通り、従
来は不可能であった実用強磁界用、交流用のＴｃが高く
、Ｊｃも大きいＮｂ、ＡＩ超電導線材が実現される−　
Ｎ　ｂ　ｓ　Ｓ　ｎ　ｓ　Ｖ　ｓ　Ｇ　ｅ線材よりも上
部臨界は高く、しかも線材の製造コストも低減される。

また、Ｎｂ−Ｔｉ極細多芯線に比べて、Ｔｃは高く、交
流用として有利なものが得られる。

【図面の簡単な説明】

第１図（ａ）（ｂ）は、この説明の製造法におけるＮｂ
−Ａ　１合金複合材の例を示した断面図である。第２図
（ａ）（ｂ）（ｃ）は、各々、無酸素銅、キブロニッケ
ルおよびその両者からなる複合１　・・・・・・・・・
・・・・・・・・・Ｎｂ２・・・・・・・・・・・・・
・・・・・Ａ１合金３．４・・・・・・・・・・・・・
・複合材５・・・・・・・・・・・・・・・・・・無酸
素銅６・・・・・・・・・・・・・・・・・・キブロニ
ッケル７・・・・・・・・・・・・・・・・・・Ｎｂ粉
末の焼結体特許出願人　科学技術庁金属材料技術研究所
長中相　龍− 第　　＋ｌ！１ （ａ）　　　　　　　　（ｂ） ｍ　２　図 １１′１３Ｉｌ！１

Claims (10)

【特許請求の範囲】
1. （１）３ａｔ％以下のＣｕを含むアルミニウム合金とニ
   オブとからなる複合材を、アルミニウム合金の厚みが１
   μｍ以下となるまで線材加工し、高温熱処理するＮｂ＿
   ３Ａｌ化合物超伝導線材の製造法。
2. （２）０．１〜３ａｔ％のＣｕを含むアルミニウム合金
   とニオブからなる複合材を線状加工する請求項（１）記
   載のＮｂ＿３Ａｌ化合物超電導線材の製造法。
3. （３）１５ａｔ％以下のＭｇ、Ｚｎ、ＬｉおよびＡｇの
   １種以上を含む請求項（１）項の記載の複合材をアルミ
   ニウム合金の厚みが１μｍ以下となるまで線状加工し、
   高温熱処理するＮｂ＿３Ａｌ化合物超電導線材の製造法
   。
4. （４）０．１〜１５ａｔ％のＭｇ、Ｚｎ、ＬｉおよびＡ
   ｇの１種以上を含む複合材を線状加工する請求項（３）
   記載のＮｂ、Ａｌ化合物超電導線材の製造法。
5. （５）１５ａｔ％以下のＭｇ、Ｚｎ、ＬｉおよびＡｇの
   １種以上を含むアルミニウム合金とニオブとからなる複
   合材を、アルミニウム合金の厚みが１μｍ以下となるま
   で線状加工し、高温熱処理するＮｂ＿３Ａｌ化合物超電
   導線材の製造法。
6. （６）０．１〜１５ａｔ％のＭｇ、Ｚｎ、ＬｉおよびＡ
   ｇの１種以上を含むアルミニウム合金とニオブとからな
   る複合材を線状加工する請求項（１）記載のＮｂ＿３Ａ
   ｌ化合物超伝導線材の製造法。
7. （７）請求項（１）、（３）または（５）記載のアルミ
   ニウム合金をニオブと複合化する前に、溶体化処理、焼
   き入れ、および焼き戻しの処理を行う請求項（１）また
   は（５）記載のＮｂ＿３Ａｌ化合物超電導線材の製造法
   。
8. （８）無酸素銅、キプロニッケルまたはその両方からな
   る母材中に複合材を配置して線状加工する請求項（１）
   、（３）または（５）の記載のＮｂ＿３Ａｌ化合物超電
   導線材の製造法。
9. （９）７００〜１０００℃で熱処理する請求項（１）、
   （３）または（５）記載のＮｂ＿３Ａｌ化合物超電導線
   材の製造法。
10. （１０）４ａｔ％以下のＳｉおよび／またはＧｅを添加
    した請求項（１）、（３）または（５）記載のアルミニ
    ウム合金、またはニオブ合金とからなる複合材を線状加
    工する請求項（１）、（３）（５）、（７）または（８
    ）記載のＮｂ＿３Ａｌ化合物超伝導線材の製造法。