JPS60197836A - 耐摩耗性アルミニウム合金押出材 - Google Patents
耐摩耗性アルミニウム合金押出材Info
- Publication number
- JPS60197836A JPS60197836A JP5200484A JP5200484A JPS60197836A JP S60197836 A JPS60197836 A JP S60197836A JP 5200484 A JP5200484 A JP 5200484A JP 5200484 A JP5200484 A JP 5200484A JP S60197836 A JPS60197836 A JP S60197836A
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- JP
- Japan
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- particles
- eutectic
- alloy
- primary crystal
- wear
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05C—INDEXING SCHEME RELATING TO MATERIALS, MATERIAL PROPERTIES OR MATERIAL CHARACTERISTICS FOR MACHINES, ENGINES OR PUMPS OTHER THAN NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES
- F05C2201/00—Metals
- F05C2201/04—Heavy metals
- F05C2201/0469—Other heavy metals
- F05C2201/0475—Copper or alloys thereof
Landscapes
- Extrusion Of Metal (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、特に耐摩耗性、切削性に優れたＡＱ−８ｉ
−Ｃｕ系の高シリコンアルミニウム合金に関する。
−Ｃｕ系の高シリコンアルミニウム合金に関する。
なお、この明細出において合金成分についての１％」は
いずれも「重量％」を示すものである。
いずれも「重量％」を示すものである。
従来、この種の耐摩耗性アルミニウム合金材料としては
、Ｓｉを１０〜２４％程度含有したＡｌ１−８ｉ系の例
えばＡＣ３Ａ、ＡＣ８Ａ−Ｃ。
、Ｓｉを１０〜２４％程度含有したＡｌ１−８ｉ系の例
えばＡＣ３Ａ、ＡＣ８Ａ−Ｃ。
ＡＣ９Ａ〜８等アルミニウム合金鰻物がよく知られてい
る。ところがこれらのオルミニラム合金材料は、鋳造さ
れるものであるために、耐摩耗性の向上に寄与するＳｌ
の初晶粒子が粒径略１５０μｍにも達する大きなものを
含んで全体的に粗大であり、かつその分散が不均一なも
のであるために、材料としての耐摩耗性のばらつきが大
きいという欠点があった。かつ又、この種耐摩耗性合金
は、その鋳物を切削加工づることによって所期製品に製
作する場合、殊に鋳造時に晶出される共晶Ｓｉ粒子が、
これも比較的大ぎくかつ１状形態を呈づるために概して
切削性に劣り、特に切削工具寿命が短いという欠点があ
った。
る。ところがこれらのオルミニラム合金材料は、鋳造さ
れるものであるために、耐摩耗性の向上に寄与するＳｌ
の初晶粒子が粒径略１５０μｍにも達する大きなものを
含んで全体的に粗大であり、かつその分散が不均一なも
のであるために、材料としての耐摩耗性のばらつきが大
きいという欠点があった。かつ又、この種耐摩耗性合金
は、その鋳物を切削加工づることによって所期製品に製
作する場合、殊に鋳造時に晶出される共晶Ｓｉ粒子が、
これも比較的大ぎくかつ１状形態を呈づるために概して
切削性に劣り、特に切削工具寿命が短いという欠点があ
った。
一方、上記のような欠点の認識から、従来、初晶Ｓｉ粒
子および共晶Ｓｉ粒子を微細化することに種々研究がな
され、その１つの成果として例えば特公昭５３−２０２
４２号公報等に示されるように、鋳造時における溶湯の
冷却速痕を５０℃／ ＳｅＧと極めて急速なものとする
ことによって晶出物の成長を抑え、初晶Ｓｉ１共晶Ｓｉ
の各粒子径を極めて微細なものとなすことが提案され−
〔いる。即ち、この先行技術によれば、初晶Ｓｉ粒子を
最大径において４０μを超えないものとし、共晶Ｓ１粒
子を最大長において大半が２０μをこえないものとなし
うろことが報告されている。
子および共晶Ｓｉ粒子を微細化することに種々研究がな
され、その１つの成果として例えば特公昭５３−２０２
４２号公報等に示されるように、鋳造時における溶湯の
冷却速痕を５０℃／ ＳｅＧと極めて急速なものとする
ことによって晶出物の成長を抑え、初晶Ｓｉ１共晶Ｓｉ
の各粒子径を極めて微細なものとなすことが提案され−
〔いる。即ち、この先行技術によれば、初晶Ｓｉ粒子を
最大径において４０μを超えないものとし、共晶Ｓ１粒
子を最大長において大半が２０μをこえないものとなし
うろことが報告されている。
ところが、本発明者の研究によれば、合金組織中の特に
初晶３ｉ粒子を可及的微小なものとすることは、これに
Ｊ：って必ずしも合金の耐摩耗性を比例的に向上づるこ
とにはならないことを見出した。即ち、合金の耐摩耗性
は、いうまでもなく晶出３ｉ粒子の個々が摩擦時の面圧
を受け止めることによって実現されるものであるところ
、マトリックス中で３ｉ粒子が過度に微細であると、摩
擦時の面圧を受け止める力が低下し、結果的に耐摩耗性
の向上に所期するほどには寄与し得ないものとなること
が、多くの実験結果から推認しうるに至った。
初晶３ｉ粒子を可及的微小なものとすることは、これに
Ｊ：って必ずしも合金の耐摩耗性を比例的に向上づるこ
とにはならないことを見出した。即ち、合金の耐摩耗性
は、いうまでもなく晶出３ｉ粒子の個々が摩擦時の面圧
を受け止めることによって実現されるものであるところ
、マトリックス中で３ｉ粒子が過度に微細であると、摩
擦時の面圧を受け止める力が低下し、結果的に耐摩耗性
の向上に所期するほどには寄与し得ないものとなること
が、多くの実験結果から推認しうるに至った。
そこで、この発明は、このような知見から出発し、耐摩
耗性の向上に最大限に寄与しうる初晶３ｉ粒子及び共晶
３ｉ粒子の粒径分布状態を探求することによって完成し
得たものである。
耗性の向上に最大限に寄与しうる初晶３ｉ粒子及び共晶
３ｉ粒子の粒径分布状態を探求することによって完成し
得たものである。
従って、この発明の目的は、過共晶領域において８１を
含有する高シリコンアルミニウム系合金において、その
合金成分のコントロールと、合金組織のコントロールに
より、耐摩耗性に極めて優れており、しかも切削性が良
好で、加工性にも優れたアルミニウム合金押出材を提供
することに存Ｊる。
含有する高シリコンアルミニウム系合金において、その
合金成分のコントロールと、合金組織のコントロールに
より、耐摩耗性に極めて優れており、しかも切削性が良
好で、加工性にも優れたアルミニウム合金押出材を提供
することに存Ｊる。
上記の目的にＪ３いて、この発明は、５ｉ１２〜３０％
、Ｃｕ０．３〜７．０％を含み、あるいは更にＭＩＪｏ
、３〜２．０％を含有し、残部はアルミニウム及び不可
避不純物からなり、合金組織中における初晶Ｓｉ粒子が
粒径４０〜８０μの範囲に属づるものにおいて全初晶Ｓ
ｉ粒子面ｆｔ’ｊの６０％以上を占め、また共晶Ｓｉ粒
子が粒径１０μ以下のものにおいて全共晶３ｉ粒子面積
の６０％以上を占め、しか−し上記初晶および共晶３ｉ
粒子が均一に分散されていることをＱ８１２にとする耐
摩耗性アルミニウム合金押出材を提供するものである。
、Ｃｕ０．３〜７．０％を含み、あるいは更にＭＩＪｏ
、３〜２．０％を含有し、残部はアルミニウム及び不可
避不純物からなり、合金組織中における初晶Ｓｉ粒子が
粒径４０〜８０μの範囲に属づるものにおいて全初晶Ｓ
ｉ粒子面ｆｔ’ｊの６０％以上を占め、また共晶Ｓｉ粒
子が粒径１０μ以下のものにおいて全共晶３ｉ粒子面積
の６０％以上を占め、しか−し上記初晶および共晶３ｉ
粒子が均一に分散されていることをＱ８１２にとする耐
摩耗性アルミニウム合金押出材を提供するものである。
この発明に係るアルミニウム合金押出材は、上記各成分
のはかに、他の有意義性のある各種の添加物を含むこと
が１１容される。
のはかに、他の有意義性のある各種の添加物を含むこと
が１１容される。
この発明に係る上記のような組織をもった合金は、一般
的には既知の鋳造法によって鋳造される鋳塊を、更に熱
間にて押出すことにより製造されるものである。この製
造条件も合金の特性に影響をもつが、この発明において
は、その結果物として得られる０釡の成分とその組織に
ついて、これを特定するものである。
的には既知の鋳造法によって鋳造される鋳塊を、更に熱
間にて押出すことにより製造されるものである。この製
造条件も合金の特性に影響をもつが、この発明において
は、その結果物として得られる０釡の成分とその組織に
ついて、これを特定するものである。
そこで、先ず、この発明に係る合金の各成分の範囲限定
についＣその理由を説明する。
についＣその理由を説明する。
Ｓｉは、周知のとおり耐摩耗性の向上成分として有効な
ものであり、これが１２％未満ではｉ４摩耗性に劣るも
のとなる一方、逆に３０％をこえて過多に含有されると
、鋳造が困難になる。
ものであり、これが１２％未満ではｉ４摩耗性に劣るも
のとなる一方、逆に３０％をこえて過多に含有されると
、鋳造が困難になる。
本発明に係る合金は、過共晶領域において８１を含有す
る高シリコンアルミニウム合金を対象とづる。アルミニ
ウムーシリコンの２元素合金における共晶点は、シリコ
ン１１．７％に存するが、第３元素が加わると共晶点は
遷移する。
る高シリコンアルミニウム合金を対象とづる。アルミニ
ウムーシリコンの２元素合金における共晶点は、シリコ
ン１１．７％に存するが、第３元素が加わると共晶点は
遷移する。
従ってこの発明に係る合金に於ては、少なくとも１２％
以上の過共晶領域に８１を含有することを要するもので
ある。最も好適なＳｉ＠有聞は、１６〜２０％程度の範
囲である。
以上の過共晶領域に８１を含有することを要するもので
ある。最も好適なＳｉ＠有聞は、１６〜２０％程度の範
囲である。
Ｃｕ及びＭ（＋は、いずれも合金の強度の向上に寄与す
るものであり、０．３％未満ではその効果が不十分であ
る。しかしＣＬＩが７％をこえるときは、耐食性が著し
く悪くなる。またＭｇが２％をこえる場合は、上記の効
果を格別増大せず、むしろ粗大な晶出物を生成して機械
的性質を劣化する。実験結果から得られた最も好適なＱ
ｕの含有量は、概ね３〜６％程爪であり、またＭ（ｌの
含有量は０．４５〜０．６５９（、程Ｉｆである。
るものであり、０．３％未満ではその効果が不十分であ
る。しかしＣＬＩが７％をこえるときは、耐食性が著し
く悪くなる。またＭｇが２％をこえる場合は、上記の効
果を格別増大せず、むしろ粗大な晶出物を生成して機械
的性質を劣化する。実験結果から得られた最も好適なＱ
ｕの含有量は、概ね３〜６％程爪であり、またＭ（ｌの
含有量は０．４５〜０．６５９（、程Ｉｆである。
その他の任意的添加元素として、好ましくは例えば３ｒ
および（または）Ｐが添加されうる。
および（または）Ｐが添加されうる。
これらの元素はいずれも鋳造時に初晶３ｉ粒子を微細化
する微細化剤として作用するものである点で均等物であ
り、いずれか少なくとも一方を含有すれば足るが、それ
ぞれ０．００５％未満では上記効果に乏しく、０．１％
をこえても格別効果の増大を望めない。
する微細化剤として作用するものである点で均等物であ
り、いずれか少なくとも一方を含有すれば足るが、それ
ぞれ０．００５％未満では上記効果に乏しく、０．１％
をこえても格別効果の増大を望めない。
更に他の任意的添加元素として用いうるちのとしてＮｉ
、Ｆｅ、Ｍｎを挙げることができる。
、Ｆｅ、Ｍｎを挙げることができる。
これらの元素は、いずれも合金の耐熱性の向上に有効に
寄与するものであり、この作用の面からいずれも均等物
であって、少なくとも１種または２種以上を含有づれば
足りるが、各成分が０．５％未満では上記の効果の実現
性に乏しく、逆に３％をこえると切削性が著しく悪くな
る欠点を派生する。
寄与するものであり、この作用の面からいずれも均等物
であって、少なくとも１種または２種以上を含有づれば
足りるが、各成分が０．５％未満では上記の効果の実現
性に乏しく、逆に３％をこえると切削性が著しく悪くな
る欠点を派生する。
上記のような成分範囲をもつこの発ＩＪに係る合金押出
材は、その組織を特定範囲に制御するために、鋳造後押
出し工程とを経て製造されるものである。即も、先ず、
上記のアルミニウム合金を従来の常法に従う溶解鋳造に
よりアルミニウム合金鋳塊に製作する。この鋳造工程に
よって得られる鋳塊に含まれる初晶Ｓ１粒子は、上記３
ｒおよび（または）Ｐの添加によりある程度微細化され
たものとなしうるが、それでもなおその粒径は、１００
μＩｎにも達するものを含んで全体として未だ相当に大
きいものである。
材は、その組織を特定範囲に制御するために、鋳造後押
出し工程とを経て製造されるものである。即も、先ず、
上記のアルミニウム合金を従来の常法に従う溶解鋳造に
よりアルミニウム合金鋳塊に製作する。この鋳造工程に
よって得られる鋳塊に含まれる初晶Ｓ１粒子は、上記３
ｒおよび（または）Ｐの添加によりある程度微細化され
たものとなしうるが、それでもなおその粒径は、１００
μＩｎにも達するものを含んで全体として未だ相当に大
きいものである。
また、共晶３ｉ粒子も、粒径３０μｍ程痕の程度を含む
全体としてかなら大きいものであり、かつその形態も釘
状を呈するものである。
全体としてかなら大きいものであり、かつその形態も釘
状を呈するものである。
そこで、これらの比較的粗大な初晶及び共晶３ｉ粒子を
含む鋳塊を更に３５０〜４２０℃程痩の熱間にて押出し
加工する。そして、この熱間押出しにより、合金中に含
む粗大な初晶Ｓｉ粒子の一部を破壊し、そのほとんどす
べての粒径が１０〜８０μｍの範囲で、かつ４０μｎＬ
以上の粒子が全初晶Ｓｉ粒子面積に対し６０％以上の面
積比を占める範囲に微細化し、かつその分布を均一化せ
しめると共に、共晶Ｓ（粒子も、釘状結晶を長さ方向に
分断して形状を粒状化し、またこれをほとんどすべてが
粒径１５μＦＪＬ以下の範囲で、かつ１０μ而以下の粒
子が全共晶Ｓｉ粒子面積に対し６０％以上の面積比を占
めるＩｔ！囲に１１１１１１化せしめたものと］゛る。
含む鋳塊を更に３５０〜４２０℃程痩の熱間にて押出し
加工する。そして、この熱間押出しにより、合金中に含
む粗大な初晶Ｓｉ粒子の一部を破壊し、そのほとんどす
べての粒径が１０〜８０μｍの範囲で、かつ４０μｎＬ
以上の粒子が全初晶Ｓｉ粒子面積に対し６０％以上の面
積比を占める範囲に微細化し、かつその分布を均一化せ
しめると共に、共晶Ｓ（粒子も、釘状結晶を長さ方向に
分断して形状を粒状化し、またこれをほとんどすべてが
粒径１５μＦＪＬ以下の範囲で、かつ１０μ而以下の粒
子が全共晶Ｓｉ粒子面積に対し６０％以上の面積比を占
めるＩｔ！囲に１１１１１１化せしめたものと］゛る。
上記に、はとんどすべてというのは、極めて稀に上記粒
径範囲を逸脱Ｊるものを含むことを許容づる趣旨である
が、好ましい製造条件が採用される場合には、上記粒径
範囲を逸ｌｌ１２するような初晶３ｉ粒子及び共晶Ｓｉ
粒子は実際上全く含まないものとＪることができる。
径範囲を逸脱Ｊるものを含むことを許容づる趣旨である
が、好ましい製造条件が採用される場合には、上記粒径
範囲を逸ｌｌ１２するような初晶３ｉ粒子及び共晶Ｓｉ
粒子は実際上全く含まないものとＪることができる。
このような好ましい製造条件は、殊に押出し条件として
、ビレット温度＝３５０〜４２０℃、ラム速度：０．０
３〜０．２＋ｎ ／ｗｉｎ 、押出：１０〜４０に設定
することであり、さらに好ましくは押出ダイスにベアリ
ング長さ５〜１５ｍ＋のちのを用いること等が挙げられ
る。
、ビレット温度＝３５０〜４２０℃、ラム速度：０．０
３〜０．２＋ｎ ／ｗｉｎ 、押出：１０〜４０に設定
することであり、さらに好ましくは押出ダイスにベアリ
ング長さ５〜１５ｍ＋のちのを用いること等が挙げられ
る。
ところで、合金組織中における初晶Ｓｉ粒子の粒径が上
記のように４０〜８０μｍの範囲において６０％以上の
面積比を占めることが限定されるのは、４０μ未満のも
のを多く含む場合には所期する優れた耐摩耗性が得られ
ず、逆に８０μをこえる粗大なものを多く含む場合には
、その分布が不均一かつ粗いしのとなって耐摩耗性のば
らつきを大きくし、かつ切削性を低下させることになる
ためである。また、共晶５ｉ粒子が粒径１５μ以下でか
つ１０μ以下のものを面積比６０％以上含むことに限定
されるのは、初晶３ｉ粒子の粒径を上記のような範囲に
コン１− ｕ−ル４ることによって必然的に上記範囲に
微細化されることになるためＣあり、あえてその効果を
挙＋ｙるとジれば、少なくとも共晶Ｓｉ粒子が１５μを
こえる粗大なしのとしく多く残存するときは、少なくと
も切削性に欠陥が派生しくくるｂのどｐ想され、従っ−
Ｃその反面効果としく、切削性向、にの効果を挙げるこ
とができる。。
記のように４０〜８０μｍの範囲において６０％以上の
面積比を占めることが限定されるのは、４０μ未満のも
のを多く含む場合には所期する優れた耐摩耗性が得られ
ず、逆に８０μをこえる粗大なものを多く含む場合には
、その分布が不均一かつ粗いしのとなって耐摩耗性のば
らつきを大きくし、かつ切削性を低下させることになる
ためである。また、共晶５ｉ粒子が粒径１５μ以下でか
つ１０μ以下のものを面積比６０％以上含むことに限定
されるのは、初晶３ｉ粒子の粒径を上記のような範囲に
コン１− ｕ−ル４ることによって必然的に上記範囲に
微細化されることになるためＣあり、あえてその効果を
挙＋ｙるとジれば、少なくとも共晶Ｓｉ粒子が１５μを
こえる粗大なしのとしく多く残存するときは、少なくと
も切削性に欠陥が派生しくくるｂのどｐ想され、従っ−
Ｃその反面効果としく、切削性向、にの効果を挙げるこ
とができる。。
［以１ζ余白］
実施例
以上、この発明の実施例を示づ。
第′１表
上記第１表に示′９′組成のアルミニウム基合金につい
て、本発明材では、該合金を先ず溶解了連続鋳造によっ
て直径１２０ｍのビレットに製し、次いでこのビレット
を押出瀉痕４１５℃、押出しラム速度０ 、１ ｍ ／
１ｎの条件で直径３０ ｍｅｎの丸棒に押出したものを
供試片とした。
て、本発明材では、該合金を先ず溶解了連続鋳造によっ
て直径１２０ｍのビレットに製し、次いでこのビレット
を押出瀉痕４１５℃、押出しラム速度０ 、１ ｍ ／
１ｎの条件で直径３０ ｍｅｎの丸棒に押出したものを
供試片とした。
本発明材にお１ノる供試片においては、それに含む初晶
Ｓｉ粒子はづべ°（が１０〜８０μの粒径範囲に属し、
しかも４０〜８０μの範囲のものが明らかに全初晶Ｓ：
粒子面積に対し６０％以上の面積比を占めているもので
あった。かつ共晶Ｓｉ粒子も微細化され、そのすべてが
少なくとも１５μ以下の粒径範囲Ｃ１全共晶Ｓｉ粒子面
積中６０％以上の面積比を１０μ以下のもので占めてい
るものであった。
Ｓｉ粒子はづべ°（が１０〜８０μの粒径範囲に属し、
しかも４０〜８０μの範囲のものが明らかに全初晶Ｓ：
粒子面積に対し６０％以上の面積比を占めているもので
あった。かつ共晶Ｓｉ粒子も微細化され、そのすべてが
少なくとも１５μ以下の粒径範囲Ｃ１全共晶Ｓｉ粒子面
積中６０％以上の面積比を１０μ以下のもので占めてい
るものであった。
一方、比較材Ｎ Ｏ，６は、特公昭５３−２０２４２号
公報に示される先行技術に準じ゛（、冷却速廉９０℃／
ｓｅｃの鋳造により製したビレットに１６処理（５１
０℃ｘ５ｈｒ、８０℃温水焼入れ後１７０℃×１０時間
焼戻し処理）したものを供試片とした。
公報に示される先行技術に準じ゛（、冷却速廉９０℃／
ｓｅｃの鋳造により製したビレットに１６処理（５１
０℃ｘ５ｈｒ、８０℃温水焼入れ後１７０℃×１０時間
焼戻し処理）したものを供試片とした。
この比較Ｎ Ｎ ｏ、 ６の合金中に含まれる初晶Ｓｉ
粒子は、そのほとんどすべてが粒径４０μｍル以下の非
常に極微細なものである。
粒子は、そのほとんどすべてが粒径４０μｍル以下の非
常に極微細なものである。
また、比較材Ｎ０．７は、既知のＡＣ８Ａ合金であり、
その市販物を供試片とした。
その市販物を供試片とした。
上記の各種アルミニウム合金材につき、本発明材と同様
の組成で鋳造したままのビレットとも比較して、それら
の耐摩耗性及び切削性を調べたところ、結果は下記第２
表に示すとおりであった。
の組成で鋳造したままのビレットとも比較して、それら
の耐摩耗性及び切削性を調べたところ、結果は下記第２
表に示すとおりであった。
［以下余白］
第２表
（注１）：耐摩耗性試験は、回転円板による入超式耐摩
耗試験機を用いて、摩 擦距離：６００ｍ、ｔｉ擦速度：２ ＴｒＬ／ｍｉｎ、相手材：ＦＣ−３０ ＬＩＩＳ）の試験条件で実施した。
耗試験機を用いて、摩 擦距離：６００ｍ、ｔｉ擦速度：２ ＴｒＬ／ｍｉｎ、相手材：ＦＣ−３０ ＬＩＩＳ）の試験条件で実施した。
（注２）：切削工具か命は、前すくい角二〇度、横１く
い角：１０麿、前逃げ 角＝７瓜、横逃げ角ニア度、前切 刃角：８度、横切刃角：０度、ノ ーズ半径：０度、の諸元を有する 超硬バイトを使用し、切込み深さ二 〇、”ｌｍｍ５送り速度０．０５＃ｌｌ１１１回転数：
５００ｒｌ）ＩＢ、１１１澗剤：石油の切削条件で、切
削路＃：２０ ０７？Ｌの切削を行ったのち、バイト の逃げ面の摩耗幅を測定した。
い角：１０麿、前逃げ 角＝７瓜、横逃げ角ニア度、前切 刃角：８度、横切刃角：０度、ノ ーズ半径：０度、の諸元を有する 超硬バイトを使用し、切込み深さ二 〇、”ｌｍｍ５送り速度０．０５＃ｌｌ１１１回転数：
５００ｒｌ）ＩＢ、１１１澗剤：石油の切削条件で、切
削路＃：２０ ０７？Ｌの切削を行ったのち、バイト の逃げ面の摩耗幅を測定した。
上表の耐摩耗性の試験結果から分るように、この発明に
よって製造されるアルミニウム合金材料は、鋳造したま
まのものに較べて、明らかに優れたに４摩耗性を保有し
つつ、そのばらつきの減少の効果が認められるものであ
り、また比較材に較べて顕著に耐摩耗性に優れたもので
ある。一方、切削工具寿命の比較においても、本発１！
！１材は、鋳造したままのものに較べ−Ｕｌ’ｉＰｉな
改善効果があられれ、比較材に較べても同等ないしでれ
以上の優れた切削性を示すものｅあることがわかる。
よって製造されるアルミニウム合金材料は、鋳造したま
まのものに較べて、明らかに優れたに４摩耗性を保有し
つつ、そのばらつきの減少の効果が認められるものであ
り、また比較材に較べて顕著に耐摩耗性に優れたもので
ある。一方、切削工具寿命の比較においても、本発１！
！１材は、鋳造したままのものに較べ−Ｕｌ’ｉＰｉな
改善効果があられれ、比較材に較べても同等ないしでれ
以上の優れた切削性を示すものｅあることがわかる。
以 上
Claims (2)
- （１） Ｓｉ １２〜３０％、Ｃ４ｌ Ｏ，３〜７．０
％を含み、残部はアルミニウム及び不可避不純物からな
り、合金組織中における初晶３ｉ粒子が粒径４０〜８０
μの範囲に属Ｊるものにａ３いて全初晶３ｉ粒子面積の
６０９６以上を占め、また共晶３ｉ粒子が粒径１０μ以
下のものにおいて全共晶Ｓｉ粒子面積の６０％以上を占
め、しかも上記初晶および共晶３ｉ粒子が均一に分散さ
れていることを特徴とする□耐摩耗性アルミニウム合金
押出材。 - （２） Ｓｉ １２〜３０％、ＣＵｏ、３〜７．０％、
Ｍａｏ、３〜２．０％を含み、残部アルミニウム及び不
可避不純物からなり、合金組織中における初晶Ｓｔ粉粒
子粒径４０〜８０μの範囲に属】るものにおいて全初晶
Ｓｉ粒子面積の６０％以上を占め、また共晶８１粒子が
粒径１０μ以下のものにおいて全共晶Ｓｉ粒子面積の６
０％以上を占め、しかも上記初晶および共晶Ｓ′ｉ“粒
゛子が均一に分散されていることを特徴とする耐摩耗性
アルミニウム合金押出材。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5200484A JPS60197836A (ja) | 1984-03-16 | 1984-03-16 | 耐摩耗性アルミニウム合金押出材 |
| CA000462172A CA1239811A (en) | 1983-09-07 | 1984-08-30 | Extruded aluminum alloys having improved wear resistance and process for preparing same |
| DE8484305971T DE3469187D1 (en) | 1983-09-07 | 1984-08-31 | Extruded aluminum alloys having improved wear resistance and process for preparing same |
| EP84305971A EP0141501B1 (en) | 1983-09-07 | 1984-08-31 | Extruded aluminum alloys having improved wear resistance and process for preparing same |
| CH86485A CH665223A5 (de) | 1984-03-16 | 1985-02-26 | Extrudierte aluminiumlegierung mit hoher verschleissresistenz und verfahren zur herstellung derselben. |
| US06/894,470 US4737206A (en) | 1983-09-07 | 1986-08-04 | Extruded aluminum alloys having improved wear resistance and process for preparing same |
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|---|---|---|---|
| JP5200484A JPS60197836A (ja) | 1984-03-16 | 1984-03-16 | 耐摩耗性アルミニウム合金押出材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60197836A true JPS60197836A (ja) | 1985-10-07 |
| JPH0118980B2 JPH0118980B2 (ja) | 1989-04-10 |
Family
ID=12902675
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5200484A Granted JPS60197836A (ja) | 1983-09-07 | 1984-03-16 | 耐摩耗性アルミニウム合金押出材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60197836A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62238347A (ja) * | 1986-04-08 | 1987-10-19 | Kobe Steel Ltd | 耐摩耗性に優れたアルミニウム合金 |
| JPS6311642A (ja) * | 1986-06-30 | 1988-01-19 | Showa Alum Corp | ヒ−トロ−ラ−用アルミニウム合金 |
| JPS6342341A (ja) * | 1986-08-06 | 1988-02-23 | Toyo Alum Kk | アルミニウム合金材料 |
| JPH08170137A (ja) * | 1995-06-26 | 1996-07-02 | Kobe Steel Ltd | 耐摩耗性に優れたアルミニウム合金 |
-
1984
- 1984-03-16 JP JP5200484A patent/JPS60197836A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62238347A (ja) * | 1986-04-08 | 1987-10-19 | Kobe Steel Ltd | 耐摩耗性に優れたアルミニウム合金 |
| JPH0647703B2 (ja) * | 1986-04-08 | 1994-06-22 | 株式会社神戸製鋼所 | 耐摩耗性に優れたアルミニウム合金 |
| JPS6311642A (ja) * | 1986-06-30 | 1988-01-19 | Showa Alum Corp | ヒ−トロ−ラ−用アルミニウム合金 |
| JPS6342341A (ja) * | 1986-08-06 | 1988-02-23 | Toyo Alum Kk | アルミニウム合金材料 |
| JPH08170137A (ja) * | 1995-06-26 | 1996-07-02 | Kobe Steel Ltd | 耐摩耗性に優れたアルミニウム合金 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0118980B2 (ja) | 1989-04-10 |
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