JPS60196289A - 潜弧溶接用フラツクス - Google Patents
潜弧溶接用フラツクスInfo
- Publication number
- JPS60196289A JPS60196289A JP5224184A JP5224184A JPS60196289A JP S60196289 A JPS60196289 A JP S60196289A JP 5224184 A JP5224184 A JP 5224184A JP 5224184 A JP5224184 A JP 5224184A JP S60196289 A JPS60196289 A JP S60196289A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- flux
- welding
- metal powder
- arc welding
- bulk density
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/362—Selection of compositions of fluxes
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は潜弧溶接用フラフクスに関し、さらに詳しくは
、高温焼成フラックスに金属粉を混合したフラフクスに
関するものである。
、高温焼成フラックスに金属粉を混合したフラフクスに
関するものである。
従来技術
従来、潜弧溶接に用いられるフラックスは、その形態か
ら、種々の原料を電気炉等で溶融してフラ、ンクスの粒
子内の成分が均一である溶融型フラックスと、種々の原
料粉をケイ酸アルカリ等で結合し焼成したものでフラッ
クス粒子は各原料の粒子か集合、結合され構成されてい
る造粒型フラフクスとに大別される。さらに後者は焼成
温度により ４００〜５５０°Ｃで焼成する低温焼成フ
ラフクスと、７００〜１０００°Ｃで焼成する高温焼成
フラックスとに分けられる。そして高温焼成フラックス
は高温で分解する炭酸塩、あるいは高温で酸化、窒化す
る金属粉は含有されていない。したがって高温焼成フラ
ックスは低温焼成フラフクスにくらべ脱酸剤・合金剤の
種類が大幅に制限されるため用途に制限があった。
ら、種々の原料を電気炉等で溶融してフラ、ンクスの粒
子内の成分が均一である溶融型フラックスと、種々の原
料粉をケイ酸アルカリ等で結合し焼成したものでフラッ
クス粒子は各原料の粒子か集合、結合され構成されてい
る造粒型フラフクスとに大別される。さらに後者は焼成
温度により ４００〜５５０°Ｃで焼成する低温焼成フ
ラフクスと、７００〜１０００°Ｃで焼成する高温焼成
フラックスとに分けられる。そして高温焼成フラックス
は高温で分解する炭酸塩、あるいは高温で酸化、窒化す
る金属粉は含有されていない。したがって高温焼成フラ
ックスは低温焼成フラフクスにくらべ脱酸剤・合金剤の
種類が大幅に制限されるため用途に制限があった。
すなわち、特公昭３２−４０９号や特公昭４４−１３２
４９号に高温焼成フラックスの記載があり、種々の金属
粉が脱酸あるいは合金を目的に添加できると記載されて
いる。しかしながらこれらの実施例にはＦｅ−５ｉおよ
び５１−Ｍｎの例しかみられない。また実際の市販フラ
ックスにおいても本発明者らの調査によるとこの２種の
金属粉しか添加されていない。 以上の事情から高温焼
成フラックスでは水１ｆｒＪ域で使用されるような構造
物の溶接に適用できる充分な靭性が得られなかった。
４９号に高温焼成フラックスの記載があり、種々の金属
粉が脱酸あるいは合金を目的に添加できると記載されて
いる。しかしながらこれらの実施例にはＦｅ−５ｉおよ
び５１−Ｍｎの例しかみられない。また実際の市販フラ
ックスにおいても本発明者らの調査によるとこの２種の
金属粉しか添加されていない。 以上の事情から高温焼
成フラックスでは水１ｆｒＪ域で使用されるような構造
物の溶接に適用できる充分な靭性が得られなかった。
反面、高温焼成フラックスは高温で焼成するため含有水
分量が少なく、吸湿性が小さい。さらにカス発生剤を含
んでいないのでヒユームの発生が少なく、フラックスが
顆粒状であるので粉塵の発生が少ないなどの特長を有し
ている。したがって、高温焼成フラ・ンクスに脱酸剤あ
るいは合金剤として使われているＦｅ−３ｉおよび５１
−Ｍｎ以外のＡＱ、 Ｍｇ、 Ｔｉ、 Ｃａなとの金属
粉を、その性質を損わないで添加できれば、溶接金属中
の酸素やＳｌを低減でき合金設計か極めて容易になり高
靭性な溶接が期待できるにも拘わらず、この面の検討は
何ら行なわれていなかった。
分量が少なく、吸湿性が小さい。さらにカス発生剤を含
んでいないのでヒユームの発生が少なく、フラックスが
顆粒状であるので粉塵の発生が少ないなどの特長を有し
ている。したがって、高温焼成フラ・ンクスに脱酸剤あ
るいは合金剤として使われているＦｅ−３ｉおよび５１
−Ｍｎ以外のＡＱ、 Ｍｇ、 Ｔｉ、 Ｃａなとの金属
粉を、その性質を損わないで添加できれば、溶接金属中
の酸素やＳｌを低減でき合金設計か極めて容易になり高
靭性な溶接が期待できるにも拘わらず、この面の検討は
何ら行なわれていなかった。
発明の１」的
本発明は高温焼成フラフクスの適用範囲を拡げ、高靭性
か得られ、作業性良好な潜弧溶接用フラックスの提供を
目的とするものである。
か得られ、作業性良好な潜弧溶接用フラックスの提供を
目的とするものである。
発明の構成
本発明の構成は原料粉を結合し、７００°Ｃ以上で焼成
したフラックスに、かさ密度が０．８〜１．５ｇ／ｃｍ
３．粒度が１２＋ｎｅｓｈの篩を通過しないものが３％
以下、２７０ ｔｎｅｓｈの篩を通過するものが２０％
以下である金属粉をその脱酸および／または合金成分が
フラックス全体に対し０．２〜３．０％になるように混
合したフラックス、および上記フラックスにおいて、フ
ラックス中の８１量を０．５％以下とした潜弧溶接用フ
ラックスにある。
したフラックスに、かさ密度が０．８〜１．５ｇ／ｃｍ
３．粒度が１２＋ｎｅｓｈの篩を通過しないものが３％
以下、２７０ ｔｎｅｓｈの篩を通過するものが２０％
以下である金属粉をその脱酸および／または合金成分が
フラックス全体に対し０．２〜３．０％になるように混
合したフラックス、および上記フラックスにおいて、フ
ラックス中の８１量を０．５％以下とした潜弧溶接用フ
ラックスにある。
作用
従来高温焼成フラックスにおいては、前述の通り脱酸剤
あるいは合金剤としてＦｅ−３ｉあるいは５１−Ｍｎが
使われていた。これは高温焼成中にこの２種の金属粉は
酸化や窒化を生じないことから使われていることを示し
、他の金属粉は変質して脱酸剤あるいは合金剤としての
作用効果が得・られない理由に基〈もので豪る。
あるいは合金剤としてＦｅ−３ｉあるいは５１−Ｍｎが
使われていた。これは高温焼成中にこの２種の金属粉は
酸化や窒化を生じないことから使われていることを示し
、他の金属粉は変質して脱酸剤あるいは合金剤としての
作用効果が得・られない理由に基〈もので豪る。
そこで、本発明者らは従来焼成中に酸化・窒化なとの変
質のため添加できなかった金属粉も、焼成後機械的に混
合すれば脱酸剤あるいは合金剤としての作用効果が得ら
れるとの着想に基き種々検詞した結果、従来フラックス
にない飛躍的に優れた靭性と溶接作業性のフラックスが
得られることを見い出した。
質のため添加できなかった金属粉も、焼成後機械的に混
合すれば脱酸剤あるいは合金剤としての作用効果が得ら
れるとの着想に基き種々検詞した結果、従来フラックス
にない飛躍的に優れた靭性と溶接作業性のフラックスが
得られることを見い出した。
すなわち、脱酸剤として従来使えなかったＡＱ、Ｍｇ、
Ｃａ、Ｔｉなどの活性な脱酸剤を使うことにより、従来
脱酩のためやむをえず多量に加えていたＳｌ量を適正量
に含有させると共に低酸素の溶接金属が得られ、さらに
任意の合金成分を添加できることにより高靭性でかつ耐
ピット性、１酎ポ・ンクマーク性のすぐれた潜弧溶接用
フラックスを得ることがａｆ能になった。
Ｃａ、Ｔｉなどの活性な脱酸剤を使うことにより、従来
脱酩のためやむをえず多量に加えていたＳｌ量を適正量
に含有させると共に低酸素の溶接金属が得られ、さらに
任意の合金成分を添加できることにより高靭性でかつ耐
ピット性、１酎ポ・ンクマーク性のすぐれた潜弧溶接用
フラックスを得ることがａｆ能になった。
以下に本発明における構成要件について詳述する。
本発明におけるペースフラックスは通常の高温焼成フラ
フクスの組成を用いることができ、成分原料については
特に限定するものではない。
フクスの組成を用いることができ、成分原料については
特に限定するものではない。
焼成温度：金属粉を混合するベースフラックスは７００
°Ｃ以上で焼成しないと、含有水分量か多くなり、かつ
吸湿性も大きいため耐ピツト性、耐ポツクマーク性が劣
る。８００〜８００°Ｃが最も適しており、経済的でも
ある。
°Ｃ以上で焼成しないと、含有水分量か多くなり、かつ
吸湿性も大きいため耐ピツト性、耐ポツクマーク性が劣
る。８００〜８００°Ｃが最も適しており、経済的でも
ある。
混合する金属粉のかさ密度：混合する金属粉と高温焼成
ペースフラックスのかさ密度か異なることによる輸送中
および使用中における偏析を防ぐため、混合する金属粉
のかさ密度をベースフラックスとはダ同じ、０．８〜１
．５ｇ／ｃｒｎ’にする必要がある。なお金属粉のかさ
密度はＡＱ、Ｍｇ、 Ｃａ等しこおいては比較的フラッ
クスのそれに近く、そのまま使用できるが、かさ密度の
大きいＴｉやＭｎは、Ｔｉ−＃ｊ。
ペースフラックスのかさ密度か異なることによる輸送中
および使用中における偏析を防ぐため、混合する金属粉
のかさ密度をベースフラックスとはダ同じ、０．８〜１
．５ｇ／ｃｒｎ’にする必要がある。なお金属粉のかさ
密度はＡＱ、Ｍｇ、 Ｃａ等しこおいては比較的フラッ
クスのそれに近く、そのまま使用できるが、かさ密度の
大きいＴｉやＭｎは、Ｔｉ−＃ｊ。
ＡＱ−Ｍ］１などの合金にすることによっ−０かさ密度
を調整することができる。またＴｉはその製造原料であ
る多孔質のスポンジチタンを用いることによっても必要
ながさ密度のものを得ることができる。
を調整することができる。またＴｉはその製造原料であ
る多孔質のスポンジチタンを用いることによっても必要
ながさ密度のものを得ることができる。
なお、本発明において、かさ密度とはＪ ｌ５Ｚ２５０
４に規定された方法による疎充填かさ密度を意味する。
４に規定された方法による疎充填かさ密度を意味する。
混合する金属粉の粒度：混合する金属粉の粒度構成を１
２ｍｅｓｈ （目の開き１．３９７ｍｍ ） ＋７）篩
を通過しないものか３％以下としたのはこれを超えると
微視的にはフラックス中の金属粉が偏析していることに
なり、小入熱溶接においてポックマークが発生したり、
靭性が劣化するためである。また、２７０ｍｅｓｈ （
目の開き０．０５３ｍｍ ）の篩を通過するものか２０
％をこえると、通常潜弧溶接においてフラックス回収に
使われるフィルター式やサイクロン式のフラックス回収
機では２７０ｍｅｓｈ以下の細粒がフィルターに刺着し
たり、サイクロンでは分離不充分になり、これら細粒が
回収フラックスから分離除去されフラックス中の混合金
属粉量か不足することになり、靭性や溶接作業性の劣化
や強度不足を生じやすくなる。
２ｍｅｓｈ （目の開き１．３９７ｍｍ ） ＋７）篩
を通過しないものか３％以下としたのはこれを超えると
微視的にはフラックス中の金属粉が偏析していることに
なり、小入熱溶接においてポックマークが発生したり、
靭性が劣化するためである。また、２７０ｍｅｓｈ （
目の開き０．０５３ｍｍ ）の篩を通過するものか２０
％をこえると、通常潜弧溶接においてフラックス回収に
使われるフィルター式やサイクロン式のフラックス回収
機では２７０ｍｅｓｈ以下の細粒がフィルターに刺着し
たり、サイクロンでは分離不充分になり、これら細粒が
回収フラックスから分離除去されフラックス中の混合金
属粉量か不足することになり、靭性や溶接作業性の劣化
や強度不足を生じやすくなる。
脱酸および／または合金成分量：混合した金属粉中の脱
酸および／または合金成分量がフラックス全体に対し、
て０．２％未満の場合、脱酸および／または合金成分が
少量すぎて、目的の靭性や耐ピント性向上などの顕著な
効果が得られない。
酸および／または合金成分量がフラックス全体に対し、
て０．２％未満の場合、脱酸および／または合金成分が
少量すぎて、目的の靭性や耐ピント性向上などの顕著な
効果が得られない。
反対に３．Ｏｚを超えた場合、効果が飽和し、それ以上
の効果が得られないばかりか、溶接条件の変化による溶
接金属成分の変化が大きくなる。さらに生成スラグの組
成が変化しポックマークが発生し易くなる。
の効果が得られないばかりか、溶接条件の変化による溶
接金属成分の変化が大きくなる。さらに生成スラグの組
成が変化しポックマークが発生し易くなる。
フラックス中のＳｌ量：フラックス中のＳｌ量は混合金
属粉との組合せによって、任意に調節することが可能に
なり、 ０．５％以下にすることによって靭性向上効果
が極めて大きくなる。
属粉との組合せによって、任意に調節することが可能に
なり、 ０．５％以下にすることによって靭性向上効果
が極めて大きくなる。
実施例
以下に本発明を実施例により、さらに具体的に説明する
。
。
第１表に示すＡ−Ｇをベースフラックスとし、これを第
２表に示すように種々の温度で焼成し。
２表に示すように種々の温度で焼成し。
その後それに種々の金属粉を混合しＦ１〜Ｆ９の木兇明
フラックスとＦＩＯ−Ｆ１６ｔの比較フラックスを製造
した。
フラックスとＦＩＯ−Ｆ１６ｔの比較フラックスを製造
した。
これらのフラックスによる溶着金属試験をＮＫ規格に準
じ化学成分Ｃ０，１０％、Ｓｉ０．０２％、Ｍｎ２’、
０１％、Ｐ Ｏ，０１２％、Ｓ Ｏ，０１０％ノＹ−Ｄ
ワイヤとフラックスＦ１．Ｆ２、Ｆ３、ＦＩＯ、Ｆ１ａ
オよびＦ１６、化学成分ＣＯ，１２％、Ｓｉ０．０４
％、Ｍｎ２ 、１５％、Ｍｏ０．２５％、Ｐ Ｏ，０１
３％、Ｓ Ｏ，００８％のＹ−０Ｍ３ワイヤとフラック
スＦ４、Ｆ５、Ｆ６、Ｆ７、Ｆ８、Ｆ９、Ｆｉｌ 、
ＦＩ２、ＦＩ４ 、 ＦＩ５を組合せて行なった。その
衝撃値を第３表に示す。
じ化学成分Ｃ０，１０％、Ｓｉ０．０２％、Ｍｎ２’、
０１％、Ｐ Ｏ，０１２％、Ｓ Ｏ，０１０％ノＹ−Ｄ
ワイヤとフラックスＦ１．Ｆ２、Ｆ３、ＦＩＯ、Ｆ１ａ
オよびＦ１６、化学成分ＣＯ，１２％、Ｓｉ０．０４
％、Ｍｎ２ 、１５％、Ｍｏ０．２５％、Ｐ Ｏ，０１
３％、Ｓ Ｏ，００８％のＹ−０Ｍ３ワイヤとフラック
スＦ４、Ｆ５、Ｆ６、Ｆ７、Ｆ８、Ｆ９、Ｆｉｌ 、
ＦＩ２、ＦＩ４ 、 ＦＩ５を組合せて行なった。その
衝撃値を第３表に示す。
また、同様の組合せで、すみ肉溶接を行なった場合の溶
接作業性の結果を第３表に併せて示す。
接作業性の結果を第３表に併せて示す。
なおすみ肉溶接はワイヤＹ−Ｄとの組合せの場合、第１
図に示す板厚ｔｗ 、ｔ ｆ ＝１２ｍｍの無機ジンク
プライマＺＰを塗布り、りＮＫ規格ＫＥ３２鋼板ヲ５０
０Ａ ３２Ｖ５０ｃｍ／ｍｉｎの条件で溶接Ｂ、、Ｂ２
を行なった。
図に示す板厚ｔｗ 、ｔ ｆ ＝１２ｍｍの無機ジンク
プライマＺＰを塗布り、りＮＫ規格ＫＥ３２鋼板ヲ５０
０Ａ ３２Ｖ５０ｃｍ／ｍｉｎの条件で溶接Ｂ、、Ｂ２
を行なった。
ワイヤＹ−ＤＭ３との組合せの場合は第２図に示すｔ
ｗ ＝ ２０ｍｍ、ｔ ｆ ＝２５ｍｍのつ１−／シュ
プライマｗｐを塗布したＮＫ規格ＫＥ３６鋼板の開先角
度θ−４５°、開先深さｄ ＝ ３．５ｍｍの継手を先
行電極７５０Ａ ３４Ｖ、後行電極？ＯＯＡ ３０Ｖ溶
接速度６０ｃｍ／ｗｉｎ（７）タンデム溶接Ｂを行った
。
ｗ ＝ ２０ｍｍ、ｔ ｆ ＝２５ｍｍのつ１−／シュ
プライマｗｐを塗布したＮＫ規格ＫＥ３６鋼板の開先角
度θ−４５°、開先深さｄ ＝ ３．５ｍｍの継手を先
行電極７５０Ａ ３４Ｖ、後行電極？ＯＯＡ ３０Ｖ溶
接速度６０ｃｍ／ｗｉｎ（７）タンデム溶接Ｂを行った
。
フラックスはいずれも４回くり返し使用し、その′＃響
を調査しその４回使用の平均値を示す。
を調査しその４回使用の平均値を示す。
これらの結果、本発明フラックスを用いたものはいずれ
も良好な衝撃値が得られた。特にフラックス中のＳｌが
０．５以下のものは極めて高い衝撃値が得られた。また
、すみ肉溶接における溶接作業性はピット、ポックマー
クなどの欠陥もなく良好であり、反復使用上の９問題も
ないことか判った。
も良好な衝撃値が得られた。特にフラックス中のＳｌが
０．５以下のものは極めて高い衝撃値が得られた。また
、すみ肉溶接における溶接作業性はピット、ポックマー
クなどの欠陥もなく良好であり、反復使用上の９問題も
ないことか判った。
これに対し、ＦＩＯ、Ｆｉｌはベースフラックスの焼成
温度が６５０、ｅｏｏ’ｃと低いためピット、ポックマ
ークの発生が多く問題である。
温度が６５０、ｅｏｏ’ｃと低いためピット、ポックマ
ークの発生が多く問題である。
Ｆ１２は混合Ｍｎ−３ｉのかさ密度が大きすぎるため、
くり返し使用の時ポックマークが発生した。
くり返し使用の時ポックマークが発生した。
Ｆ１ａは混合金属粉の粗粒のものか多すぎ部分的にスラ
グ剥離が悪く、ポックマークがランタムに発生しビード
に凸凹が生じた。
グ剥離が悪く、ポックマークがランタムに発生しビード
に凸凹が生じた。
Ｆ１４は混合金属粉ＡＱ−Ｍｇの細粒が多く、くり返し
使用するとピット、ポックマークが発生し易くなった。
使用するとピット、ポックマークが発生し易くなった。
Ｆ１５は混合Ａｕ−Ｍｇの添加量が多すぎ、スラグの焼
付が生じ、かつ高温割れが生じた。
付が生じ、かつ高温割れが生じた。
ＦＩＥｉは金属粉を添加していないためピー／ ト、ボ
ックマークが若干発生し、衝撃値が充分でない。
ックマークが若干発生し、衝撃値が充分でない。
発明の効果
以」−説明したように、本発明フラックスによるとき、
４足合金属粉の効果により、溶接部分の衝撃値を大１１
」に向」ニできると共に耐ピット性、削ポックマーク性
を良好にするので、低温靭性の要求される鋼の溶接にお
いて、従来より格段にすぐれた溶接作業性が得られる。
４足合金属粉の効果により、溶接部分の衝撃値を大１１
」に向」ニできると共に耐ピット性、削ポックマーク性
を良好にするので、低温靭性の要求される鋼の溶接にお
いて、従来より格段にすぐれた溶接作業性が得られる。
したがってこの種の溶接施工において、生産性か大幅に
向上し、その工業的価値は極めて大きい。
向上し、その工業的価値は極めて大きい。
第１図および第２図は本発明実施例の説明図である。
Ｂ、’Ｂ、、Ｂ２−・・溶接ビード、ｚｐ・拳φ無機ジ
ンクプライマ、ＷＰ・争・ウォッシュプライマ、１ｗ、
ｔｆ＠・・板厚、ｄ−・・開先深さ、０・・・開先角瓜
。 特許出願人 新日本製鐵株式食紅 代理人 弁理士 井 上 雅 生 第１図 第２図 手続補正書 昭和５９年５月９日 特許庁長官 若杉和夫殿 １、事件の表示 昭和５９年特許願第５２２４１号 ２、発明の名称 潜弧溶接用フラックス 、３．補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 東京都千代田区大手町二丁目６番３号名称 （６
６５）新日本製鐵株式會社 代表者 武 １） 豊 ４、代理人 〒１０３ 住所 東京都中央区日本橋２丁目２番１号共同ビル（呉
服橋） 明細書の発明の詳細な説明の欄 ６、補正の内容 明細書第１２頁を別紙の通り補正する。 代理人 弁理士 井 上 雅
ンクプライマ、ＷＰ・争・ウォッシュプライマ、１ｗ、
ｔｆ＠・・板厚、ｄ−・・開先深さ、０・・・開先角瓜
。 特許出願人 新日本製鐵株式食紅 代理人 弁理士 井 上 雅 生 第１図 第２図 手続補正書 昭和５９年５月９日 特許庁長官 若杉和夫殿 １、事件の表示 昭和５９年特許願第５２２４１号 ２、発明の名称 潜弧溶接用フラックス 、３．補正をする者 事件との関係 特許出願人 住所 東京都千代田区大手町二丁目６番３号名称 （６
６５）新日本製鐵株式會社 代表者 武 １） 豊 ４、代理人 〒１０３ 住所 東京都中央区日本橋２丁目２番１号共同ビル（呉
服橋） 明細書の発明の詳細な説明の欄 ６、補正の内容 明細書第１２頁を別紙の通り補正する。 代理人 弁理士 井 上 雅
Claims (2)
- （１）原料粉を結合し、７００°Ｃ以上で焼成したベー
ス）ランクスに、かさ音度が０．８〜１．５ｇ／ Ｃｍ
３、粒度か１２ｍｅｓｈの篩を通過しないものが３％以
下、２７０ ｍｅｓｈの篩を通過するものが２０％以Ｆ
である金属粉をその脱酸および／または合金成分がフラ
ックス全体に対し０．２〜３．０％になるように混合し
たことを特徴とする潜弧溶接用フラフクス。 - （２）フラックス粒のＳｉが０．５％以下であることを
特徴とする特許請求の範囲第（１）項記載の潜弧溶接用
フラックス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5224184A JPS60196289A (ja) | 1984-03-21 | 1984-03-21 | 潜弧溶接用フラツクス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5224184A JPS60196289A (ja) | 1984-03-21 | 1984-03-21 | 潜弧溶接用フラツクス |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60196289A true JPS60196289A (ja) | 1985-10-04 |
Family
ID=12909222
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5224184A Pending JPS60196289A (ja) | 1984-03-21 | 1984-03-21 | 潜弧溶接用フラツクス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60196289A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11207489A (ja) * | 1998-01-27 | 1999-08-03 | Kawasaki Steel Corp | サブマージアーク溶接用の高温焼成型フラックスおよびその製造方法 |
| JPH11254183A (ja) * | 1998-03-16 | 1999-09-21 | Nippon Steel Weld Prod & Eng Co Ltd | サブマージアーク溶接用ボンドフラックス及びその製造方法 |
| WO2018182025A1 (ja) * | 2017-03-31 | 2018-10-04 | 株式会社神戸製鋼所 | サブマージアーク溶接用フラックス |
-
1984
- 1984-03-21 JP JP5224184A patent/JPS60196289A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11207489A (ja) * | 1998-01-27 | 1999-08-03 | Kawasaki Steel Corp | サブマージアーク溶接用の高温焼成型フラックスおよびその製造方法 |
| JPH11254183A (ja) * | 1998-03-16 | 1999-09-21 | Nippon Steel Weld Prod & Eng Co Ltd | サブマージアーク溶接用ボンドフラックス及びその製造方法 |
| WO2018182025A1 (ja) * | 2017-03-31 | 2018-10-04 | 株式会社神戸製鋼所 | サブマージアーク溶接用フラックス |
| JP2018171624A (ja) * | 2017-03-31 | 2018-11-08 | 株式会社神戸製鋼所 | サブマージアーク溶接用フラックス |
| CN110430969A (zh) * | 2017-03-31 | 2019-11-08 | 株式会社神户制钢所 | 埋弧焊用焊剂 |
| EP3603878A4 (en) * | 2017-03-31 | 2020-09-16 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | FLUX FOR SUBMERGED WELDING |
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