JPS6019370Y2 - 発振回路 - Google Patents
発振回路Info
- Publication number
- JPS6019370Y2 JPS6019370Y2 JP6218580U JP6218580U JPS6019370Y2 JP S6019370 Y2 JPS6019370 Y2 JP S6019370Y2 JP 6218580 U JP6218580 U JP 6218580U JP 6218580 U JP6218580 U JP 6218580U JP S6019370 Y2 JPS6019370 Y2 JP S6019370Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- transistor
- base
- emitter
- oscillation
- differential amplifier
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Landscapes
- Oscillators With Electromechanical Resonators (AREA)
- Inductance-Capacitance Distribution Constants And Capacitance-Resistance Oscillators (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
コルピッツ型発振回路は、例えば第１図のように構成さ
れるが、その発振周波数ωは、 １１１ｈｏｅｌ ”’ ＝Ｌ （Ｃ，十Ｃ，）十ｈｉｅ Ｃ，ｏ２
・・・・・・・・・（１）で示され、また発振条件
は、 （Ｚｉ＋ｈｒｅＺ２） （Ｚｌ−ｈｒｅＺ２）＋ｈｏｅ
ｈｉｅ、１＝Ｏ・・・・・・・・・（１１） で示される。
れるが、その発振周波数ωは、 １１１ｈｏｅｌ ”’ ＝Ｌ （Ｃ，十Ｃ，）十ｈｉｅ Ｃ，ｏ２
・・・・・・・・・（１）で示され、また発振条件
は、 （Ｚｉ＋ｈｒｅＺ２） （Ｚｌ−ｈｒｅＺ２）＋ｈｏｅ
ｈｉｅ、１＝Ｏ・・・・・・・・・（１１） で示される。
ｈｉｅ
ｈｏｅ
ｒｅ
ｆｅ
ただし
： 水晶発振子Ｘ１のインダクタンス分
：トランジスタＱ１の入力インピーダンス：トランジス
タＱ１の出力コンダクタンス：トランジスタＱ□の電圧
帰還率 ：トランジスタＱ１の電流増幅率 ４＝爾可 ４＝工 ＪωＣ２ 従って、発振周波数ωを安定にするには（［）式より、 ｈｏｅ １ ｈｉｅ Ｃ１Ｃ２＝ Ｏ”””（！Ｉり とする必要があり、このためには、トランジスタＱ□の
入力インピーダンスｉｅを大きくしなければならない。
タＱ１の出力コンダクタンス：トランジスタＱ□の電圧
帰還率 ：トランジスタＱ１の電流増幅率 ４＝爾可 ４＝工 ＪωＣ２ 従って、発振周波数ωを安定にするには（［）式より、 ｈｏｅ １ ｈｉｅ Ｃ１Ｃ２＝ Ｏ”””（！Ｉり とする必要があり、このためには、トランジスタＱ□の
入力インピーダンスｉｅを大きくしなければならない。
また、インピーダンスＺ□、Ｚ２を一定とすれば、発振
の安定度は、（１［）式よりトランジスタＱ１のｈパラ
メータｈｉｅ−ｈｆｅで決まるので、発振を安定にする
には、トランジスタＱ１のｈパラメータｈｉｅ〜ｈｆｅ
を安定にしなければならない。
の安定度は、（１［）式よりトランジスタＱ１のｈパラ
メータｈｉｅ−ｈｆｅで決まるので、発振を安定にする
には、トランジスタＱ１のｈパラメータｈｉｅ〜ｈｆｅ
を安定にしなければならない。
ところが第１図の発振回路では、トランジスタＱのトラ
ンジション周波数ｆＴが例えば３００Ｍ Ｈｚであると
しても、発振周波数ωが３０ＭＨ２程度になると、ｈｆ
ｅは１に近くなってしまうので、この発振周波数におい
ては、トランジスタＱ１の入力インピーダンスが小さく
なり、従って、（ｉｉＤ式が満足されないので、発振周
波数が不安定になってしまう。
ンジション周波数ｆＴが例えば３００Ｍ Ｈｚであると
しても、発振周波数ωが３０ＭＨ２程度になると、ｈｆ
ｅは１に近くなってしまうので、この発振周波数におい
ては、トランジスタＱ１の入力インピーダンスが小さく
なり、従って、（ｉｉＤ式が満足されないので、発振周
波数が不安定になってしまう。
また、温度変化やトランジスタＱ□のばらつきなどの外
乱によりやはり（ｉｉｉ）式が満足されず、発振周波数
が不安定になると共に、（１１）式も満足されず、発振
の安定度が悪くなってしまう。
乱によりやはり（ｉｉｉ）式が満足されず、発振周波数
が不安定になると共に、（１１）式も満足されず、発振
の安定度が悪くなってしまう。
あるいは、トランジスタＱ１の電圧利得を大きくとると
きには、寄生発振が起こりやすく、またトランジスタＱ
１の回路定数の変化が増幅され、この点からも発振が不
安定になってしまう。
きには、寄生発振が起こりやすく、またトランジスタＱ
１の回路定数の変化が増幅され、この点からも発振が不
安定になってしまう。
この考案は、このような点を改善した発振回路を提供し
ようとするものである。
ようとするものである。
以下その一例について第２図により説明しよつ。
第２図において、トランジスタ１１，１２は差動アンプ
２１を構成するもので、トランジスタ１１．１２のエミ
ッタは定電流源３１に接続され、そのコレクタは抵抗器
４１．４２を通じて電源端子５１に接続され、トランジ
スタ１１のベースは抵抗器４３と通じてバイアス電源６
１に接続される。
２１を構成するもので、トランジスタ１１．１２のエミ
ッタは定電流源３１に接続され、そのコレクタは抵抗器
４１．４２を通じて電源端子５１に接続され、トランジ
スタ１１のベースは抵抗器４３と通じてバイアス電源６
１に接続される。
また、トランジスタ１２のコレクタ・ベース間に、トラ
ンジスタ１３のベース・エミッタ間カ並列接続され、こ
のトランジスタ１３のコレクタは端子５１に接続され、
そのエミッタは出力端子５２に接続されると共に、抵抗
器４４を通じて接地される。
ンジスタ１３のベース・エミッタ間カ並列接続され、こ
のトランジスタ１３のコレクタは端子５１に接続され、
そのエミッタは出力端子５２に接続されると共に、抵抗
器４４を通じて接地される。
さらにトランジスタ１３のエミッタがコンデンサ７１を
通じて接地されると共に、コンデンサ７２を通じてトラ
ンジスタ１１のベースに接続され、このベースは水晶振
動子８１を通じて接地される。
通じて接地されると共に、コンデンサ７２を通じてトラ
ンジスタ１１のベースに接続され、このベースは水晶振
動子８１を通じて接地される。
このような構成によれば、トランジスタ１１のベースに
供給される信号成分は、差動アンプ２１により増幅され
てトランジスタ１２のコレクタに同相で現れると共に、
このコレクタの信号成分は、トランジスタ１３を通じ、
さらにコンデンサ７２を通じてトランジスタ１１のベー
スに帰還すれる。
供給される信号成分は、差動アンプ２１により増幅され
てトランジスタ１２のコレクタに同相で現れると共に、
このコレクタの信号成分は、トランジスタ１３を通じ、
さらにコンデンサ７２を通じてトランジスタ１１のベー
スに帰還すれる。
従って、差動アンプ２１の利得をＡ１ トランジスタ１
３による帰還率をＢとすれば、この発振回路の全体の利
得は、 １＋ＡＢ”” となる。
３による帰還率をＢとすれば、この発振回路の全体の利
得は、 １＋ＡＢ”” となる。
そして、差動アンプ２１の電流増幅率をβ、その負荷イ
ンピーダンスをＲＬとすると、振動子８１からトランジ
スタ１１のベースを見たきのインピーダンスＺｉｎは、 Ｚｉｎ主″−ＬＲｏ となり、これは第１図の場合に比べて非常に大きくなる
。
ンピーダンスをＲＬとすると、振動子８１からトランジ
スタ１１のベースを見たきのインピーダンスＺｉｎは、 Ｚｉｎ主″−ＬＲｏ となり、これは第１図の場合に比べて非常に大きくなる
。
そして入力インピーダンスＺｉｎ非常に大きいので、（
ｉｉｉ）式が満足され、従って発振周波数は安定になる
。
ｉｉｉ）式が満足され、従って発振周波数は安定になる
。
また、この発振回路の電圧利得ｎは小さいので、寄生発
振が起こりにくい。
振が起こりにくい。
すなわち、コンデンサ７１．７２の値をＣ７１，Ｃ７゜
とすると、ｎ＝１のときには、発振回路としてのループ
ゲインは、（１＋；）で決定され、コンデンサ７１，７
２及び振動子８１による共振周波数の信号成分のみが、
増幅されることになり、その他の寄生発振は抑えられる
。
とすると、ｎ＝１のときには、発振回路としてのループ
ゲインは、（１＋；）で決定され、コンデンサ７１，７
２及び振動子８１による共振周波数の信号成分のみが、
増幅されることになり、その他の寄生発振は抑えられる
。
さらに差動アンプ２１に対してトランジスタ１３により
帰還がかけられているので、電源電圧の変動や温度変化
など４こ対して発振周波数は安定であり、また発振出力
の直流ドリフトも少ない。
帰還がかけられているので、電源電圧の変動や温度変化
など４こ対して発振周波数は安定であり、また発振出力
の直流ドリフトも少ない。
なお上述にいては、水晶振動子７１を使用したが、タン
タル酸リチウム振動子がコイルなどを使用するともでき
る。
タル酸リチウム振動子がコイルなどを使用するともでき
る。
また第３図に示すように、トランジスタ１３のエミッタ
に抵抗器４５．４６を接続腰その接続中点にトランジス
タ１２のベースを接続することもでき、この場合には、
トランジスタ１２のコレクタよりエミッタフォロワのト
ランジスタ１４を通じて発振出力を取り出すこともでき
る。
に抵抗器４５．４６を接続腰その接続中点にトランジス
タ１２のベースを接続することもでき、この場合には、
トランジスタ１２のコレクタよりエミッタフォロワのト
ランジスタ１４を通じて発振出力を取り出すこともでき
る。
第１図は従来例の接続図、第２図及び第３図はそれぞれ
この考案の一例の接続図である。 ２１は差動アンプである。
この考案の一例の接続図である。 ２１は差動アンプである。
Claims (1)
- 第１のトランジスタ１１と第２のトランジスタ１２とに
より差動アンプ２１が構成され、上記第２のトランジス
タ１２のコレクタ・ベース間に、エミッタフォロワのト
ランジスタ１３のベース・エミッタ間が直流的に並列接
続されることにより上記差動アンプ２１に負帰還がかけ
られてこの差動アンプ２１の利得はほぼ１とされ、上記
第１のトランジスタ１１のベースに固体共振子８１が接
続され、上記エミッタフォロワのトランジスタ１３のエ
ミッタ回路に第１のコンデンサ７１が接続されると共に
、上記エミッタフォロワのトランジスタ１３のエミッタ
回路と上記第１のトランジスタ１１のベースとの間に、
第２のコンデンサ７２が接続され、上記第２のトランジ
スタ１２のコレクタ出力が、上記エミッタフォロワのト
ランジスタ１３及び上記第２のコンデンサ７２を通じて
上記第１のトランジスタ１１のベースに正帰還されて発
振が行われる発振回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6218580U JPS6019370Y2 (ja) | 1980-05-07 | 1980-05-07 | 発振回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6218580U JPS6019370Y2 (ja) | 1980-05-07 | 1980-05-07 | 発振回路 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS56172011U JPS56172011U (ja) | 1981-12-18 |
| JPS6019370Y2 true JPS6019370Y2 (ja) | 1985-06-11 |
Family
ID=29656509
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6218580U Expired JPS6019370Y2 (ja) | 1980-05-07 | 1980-05-07 | 発振回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6019370Y2 (ja) |
-
1980
- 1980-05-07 JP JP6218580U patent/JPS6019370Y2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS56172011U (ja) | 1981-12-18 |
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