JPS60190550A - 広い温度域の成形加工に適した高靭性金型用鋼 - Google Patents
広い温度域の成形加工に適した高靭性金型用鋼Info
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- JPS60190550A JPS60190550A JP4666084A JP4666084A JPS60190550A JP S60190550 A JPS60190550 A JP S60190550A JP 4666084 A JP4666084 A JP 4666084A JP 4666084 A JP4666084 A JP 4666084A JP S60190550 A JPS60190550 A JP S60190550A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
最近の塑性加工においては、加工品のＮ匿を向上させる
為に成形加工温度域が傅来の熱間から亜熱間や温間及び
冷間へと移って来ている。亜熱間や温間における金型用
材料としては、ＪＩＳ 、 ５ＫＤ６１やＳＫＨ５１等
が従来使われて来たが、５ＫＤ６１ではＨＲＣ５５程し
か出ず、硬さが不足し同時に耐摩耗性、耐へたシ性が劣
る。史に耐ヒートチェックにも問題がある。一方ＳＫＨ
５１も靭性不足（２〜３ ｋｇ ｆｒｒｖ’ｅｍ２）で
、それに伴い耐割れ・欠は性及びヒートチェック性に問
題がある。従って尚い仙さく ＨＲＣ６０以上）と靭性
（１０ｋｇｆｒｒＶｃｒｎ２以上）を兼ね備え、かつ耐
ヒートチェック性の後れだ金星材が賛望されていた。ま
た、冷間における金型用材料では一般的には、ＪＩＳ
、 ＳＫＤ １１やＳＫＨ５１が使われているが、ＨＲ
Ｃ５９〜６１の高硬度域でのシャルピー衝零靭性は２〜
３１ψｆ％’ｃｕｒでのシ靭性不足による割れ・欠は等
が問題視されておシ、やはシＨＲＣ５９〜６１の高硬度
域で７ヤルピ一例撃靭性が１０ｋｇｆ躯−２以上の高靭
性材料の出現が望まれていた。
為に成形加工温度域が傅来の熱間から亜熱間や温間及び
冷間へと移って来ている。亜熱間や温間における金型用
材料としては、ＪＩＳ 、 ５ＫＤ６１やＳＫＨ５１等
が従来使われて来たが、５ＫＤ６１ではＨＲＣ５５程し
か出ず、硬さが不足し同時に耐摩耗性、耐へたシ性が劣
る。史に耐ヒートチェックにも問題がある。一方ＳＫＨ
５１も靭性不足（２〜３ ｋｇ ｆｒｒｖ’ｅｍ２）で
、それに伴い耐割れ・欠は性及びヒートチェック性に問
題がある。従って尚い仙さく ＨＲＣ６０以上）と靭性
（１０ｋｇｆｒｒＶｃｒｎ２以上）を兼ね備え、かつ耐
ヒートチェック性の後れだ金星材が賛望されていた。ま
た、冷間における金型用材料では一般的には、ＪＩＳ
、 ＳＫＤ １１やＳＫＨ５１が使われているが、ＨＲ
Ｃ５９〜６１の高硬度域でのシャルピー衝零靭性は２〜
３１ψｆ％’ｃｕｒでのシ靭性不足による割れ・欠は等
が問題視されておシ、やはシＨＲＣ５９〜６１の高硬度
域で７ヤルピ一例撃靭性が１０ｋｇｆ躯−２以上の高靭
性材料の出現が望まれていた。
本発明は上記に鑑み、亜熱間、温間及び冷間の尚範囲の
成形加工に対し適用可能な長寿命の金型材料を得ること
を目的としてなされたもので、″その要旨とするところ
は、重量比でＣ：０．５〜０．６チ、ｓｉ ： ０．１
〜０．８ ％、Ｍｎ ： ０．１〜０．６％、Ｃｒ：３
．０〜５．０ ％、Ｍｏ ： ３．０〜５．０ ＊、Ｖ
： Ｏ１５〜１．０チ、Ｎｂ：０．１〜０．５チ、Ｗ
：０．３チ以下残部Ｆｅおよび不可避の不純物からなる
ことを特徴とする広い温度域の成形加工に適した褐靭性
金型用鋼であって、その有する特性は、ＨＲＣ５９〜６
１の高硬度域で、シャルピー衝撃靭性（１０Ｒ，２ｍ。
成形加工に対し適用可能な長寿命の金型材料を得ること
を目的としてなされたもので、″その要旨とするところ
は、重量比でＣ：０．５〜０．６チ、ｓｉ ： ０．１
〜０．８ ％、Ｍｎ ： ０．１〜０．６％、Ｃｒ：３
．０〜５．０ ％、Ｍｏ ： ３．０〜５．０ ＊、Ｖ
： Ｏ１５〜１．０チ、Ｎｂ：０．１〜０．５チ、Ｗ
：０．３チ以下残部Ｆｅおよび不可避の不純物からなる
ことを特徴とする広い温度域の成形加工に適した褐靭性
金型用鋼であって、その有する特性は、ＨＲＣ５９〜６
１の高硬度域で、シャルピー衝撃靭性（１０Ｒ，２ｍ。
Ｃノツチ）が１５ ｋｇ ｆｍ／ｃｒｎ２以上を示し、
また耐ヒートチェック性については発明者の独自のテス
トによる評点は、本発明鋼が９〜１０であるのに対し従
来鋼は１〜６であって、従来鋼よシも著しく優れるもの
である。
また耐ヒートチェック性については発明者の独自のテス
トによる評点は、本発明鋼が９〜１０であるのに対し従
来鋼は１〜６であって、従来鋼よシも著しく優れるもの
である。
以下、本発明鋼の特長的性能について睨明する。
本発明鋼の特長の１つは、ＨＲＣ５９〜６１の高硬度域
でシャルピー衝撃靭性が１５ｋｌｉｌｆｎ）／ν以上の
簡約性を得られることである。高靭性を達成するには、
ＪＩＳ 、ＳＫＤ １１や５ＫＩ（５１に見られる様な
切欠きの起点となる共晶炭化物の大きさと数を減少させ
る必要がある。そこで本発明では共晶炭化物を減少させ
る為、ＳＫＤ １１や５ＩＧ（５１等の成分に比較し、
Ｃを所定硬さく ＨＲＣ６０以上）を得るに心安な最低
限度まで減らし、かつ大型の炭化物を作るＣｒも所望の
焼入性を得るに必安な最低限の５チ程度とした。Ｍｏは
大型の炭化物を作らず、まだマトリックスに固溶し、靭
性・焼入性を向上させる目的で所定童心をである。■も
大型の炭化物を作らないが多いと靭性を害する。また■
の炭化物は、焼入時のγ結晶粒度を微細にする為一般に
は最低１１Ｊｔ １．５ ％が必要であることが知られ
ているが、本発明鋼においては靭性向上の目的でこの限
度よシ大きく下げ、０．５〜１．０％とし、結晶粒微細
化の目的に不足する分はＮｂを添加して補った。Ｗは上
述のＣｒ 、 Ｍｏ 、 Ｖに比べ非常に向側な元素で
ある上、本発明において靭性を簀することを見出したの
で添加しない。以上の如く本発明鋼は、Ｃｒ−Ｍｏ−■
を基本成分にＮｂを添加し、その量的バランスをｒＡ整
することによシ、高靭性を得ることを狙ったものでおる
が、試験の結朱笑施例を示す第１表に示す如く、はぼ同
じ硬度（ＨＲＣ６０〜６１）であるにも拘らず比軟鋼お
よび従来ｍ（１（−Ｌ、）のシャルピーイ１ｌｉＪ撃値
が２〜９ｋｇｆｒｒ１ｃｍ２でおるのに交１し、本発明
ｍ（Ａ−Ｇ）は１６〜２０ｋｇｆｒｒＶ／ｃｍ２のレベ
ルにあシ、比較鋼や従来鋼に比べ格段に優れた。妬靭性
が得られることを示している。
でシャルピー衝撃靭性が１５ｋｌｉｌｆｎ）／ν以上の
簡約性を得られることである。高靭性を達成するには、
ＪＩＳ 、ＳＫＤ １１や５ＫＩ（５１に見られる様な
切欠きの起点となる共晶炭化物の大きさと数を減少させ
る必要がある。そこで本発明では共晶炭化物を減少させ
る為、ＳＫＤ １１や５ＩＧ（５１等の成分に比較し、
Ｃを所定硬さく ＨＲＣ６０以上）を得るに心安な最低
限度まで減らし、かつ大型の炭化物を作るＣｒも所望の
焼入性を得るに必安な最低限の５チ程度とした。Ｍｏは
大型の炭化物を作らず、まだマトリックスに固溶し、靭
性・焼入性を向上させる目的で所定童心をである。■も
大型の炭化物を作らないが多いと靭性を害する。また■
の炭化物は、焼入時のγ結晶粒度を微細にする為一般に
は最低１１Ｊｔ １．５ ％が必要であることが知られ
ているが、本発明鋼においては靭性向上の目的でこの限
度よシ大きく下げ、０．５〜１．０％とし、結晶粒微細
化の目的に不足する分はＮｂを添加して補った。Ｗは上
述のＣｒ 、 Ｍｏ 、 Ｖに比べ非常に向側な元素で
ある上、本発明において靭性を簀することを見出したの
で添加しない。以上の如く本発明鋼は、Ｃｒ−Ｍｏ−■
を基本成分にＮｂを添加し、その量的バランスをｒＡ整
することによシ、高靭性を得ることを狙ったものでおる
が、試験の結朱笑施例を示す第１表に示す如く、はぼ同
じ硬度（ＨＲＣ６０〜６１）であるにも拘らず比軟鋼お
よび従来ｍ（１（−Ｌ、）のシャルピーイ１ｌｉＪ撃値
が２〜９ｋｇｆｒｒ１ｃｍ２でおるのに交１し、本発明
ｍ（Ａ−Ｇ）は１６〜２０ｋｇｆｒｒＶ／ｃｍ２のレベ
ルにあシ、比較鋼や従来鋼に比べ格段に優れた。妬靭性
が得られることを示している。
次に本発明銅のもう一つの重要な特長的性能で６る耐ヒ
−）チェック性の試鹸結果について第２表に示す。
−）チェック性の試鹸結果について第２表に示す。
駆
４
綜
耐ヒートチェック性の試験は種々行なわれているが、本
発明では外径４２ヨ、内径２０−のリング状試験片２を
作成し、焼入焼戻しにょシ所定の硬さとした後、第１図
（ａ） 、 （ｂ）に示すように高周波加熱コイル１の
中にセットし、その外周部を高周波〃口熱し、６８０℃
に達した後即座に高周波コイルに設けたノズル３よシ水
を噴射し冷却するというヒートサイクル（第２図参照）
にょシテストした。
発明では外径４２ヨ、内径２０−のリング状試験片２を
作成し、焼入焼戻しにょシ所定の硬さとした後、第１図
（ａ） 、 （ｂ）に示すように高周波加熱コイル１の
中にセットし、その外周部を高周波〃口熱し、６８０℃
に達した後即座に高周波コイルに設けたノズル３よシ水
を噴射し冷却するというヒートサイクル（第２図参照）
にょシテストした。
ヒートサイクル数は１ｏｏｏ回とし、Ｔ、Ｐ、が割れる
（目視）までのヒートサイクル数、もしくは１０００回
終了時のクシツクの個数・平均深さを調査した。
（目視）までのヒートサイクル数、もしくは１０００回
終了時のクシツクの個数・平均深さを調査した。
その結果は第２衣に示すとおシ、Ｗを含むＥ鋼は、ヒー
トサイクル１ｏｏｏ回に達せず８２０回で犬賓すれを起
こし、またＷを含む高Ｃ７の■鋼（ＪＩＳ−８ＫＨ５１
）は２７０回という初期段階で大割れを発生した。そし
てクラック個数及びクラック平均深さで比べても本発明
＠Ａ 、 Ｂ 、 Ｃ、Ｅ 、 Ｇは比較ｆＪｉｎ。
トサイクル１ｏｏｏ回に達せず８２０回で犬賓すれを起
こし、またＷを含む高Ｃ７の■鋼（ＪＩＳ−８ＫＨ５１
）は２７０回という初期段階で大割れを発生した。そし
てクラック個数及びクラック平均深さで比べても本発明
＠Ａ 、 Ｂ 、 Ｃ、Ｅ 、 Ｇは比較ｆＪｉｎ。
Ｉ、Ｌ、Ｍよシ格段に優れておシ、Ｗを甘まない比較画
工と比べても優れていることが判る。耐ヒートチエツク
特性に対する各柚成分の影響につぃては、非常に複雑で
、一義的な説明は困嬌であるが、本発明では数多くの試
験の結果よシ、本発明の成分範囲ではＷが耐ヒートチェ
ック性に悪影響を与えることを見い出した。例として、
０．５５％Ｃ−４，５％Ｃｒ−３，７％Ｍｏ −０，９
５％Ｖ−０，２５％Ｎｂの成分系におけるヒートチェッ
ク性に及ぼすＷの影参の調査結果を第３図に示す。第３
図に見るとおシ、Ｗが２チ以上になると、ヒートチェッ
ク試験中（１０００サイクル以内）に大割れを起こすこ
とが判る。まだＷを含まない本発明鋼に比べ、Ｗを０．
３％および１％含む比較鋼では、クラック総数やクラッ
ク平均深さが犬となっていることが判る。以上の結果よ
シ、本発明の重要な目的である耐ヒートチェック性を満
足なレベルに保つには、Ｗは０．３チ未満であることが
必要であシ、なお出来るだけ低含有量とすることが望ま
しい。Ｗは各植物性の向上に効果があシ、特に工具鋼に
はよく用いられるが、量的には少なくとも０．３％以上
含有されてはじめて効果があるとされており、例えば「
鉄鋼と合金元糸」誠文堂新光社Ｓ年刊８２４頁参照）、
まだＭｏを添加する場合にＭｏと相補関係にある元素と
して共に添加されることが多いのであるが、本発明にお
いては上記の如く耐ヒートチェック性に対してはこれを
排除しなけれはならないことを見出したものである。
工と比べても優れていることが判る。耐ヒートチエツク
特性に対する各柚成分の影響につぃては、非常に複雑で
、一義的な説明は困嬌であるが、本発明では数多くの試
験の結果よシ、本発明の成分範囲ではＷが耐ヒートチェ
ック性に悪影響を与えることを見い出した。例として、
０．５５％Ｃ−４，５％Ｃｒ−３，７％Ｍｏ −０，９
５％Ｖ−０，２５％Ｎｂの成分系におけるヒートチェッ
ク性に及ぼすＷの影参の調査結果を第３図に示す。第３
図に見るとおシ、Ｗが２チ以上になると、ヒートチェッ
ク試験中（１０００サイクル以内）に大割れを起こすこ
とが判る。まだＷを含まない本発明鋼に比べ、Ｗを０．
３％および１％含む比較鋼では、クラック総数やクラッ
ク平均深さが犬となっていることが判る。以上の結果よ
シ、本発明の重要な目的である耐ヒートチェック性を満
足なレベルに保つには、Ｗは０．３チ未満であることが
必要であシ、なお出来るだけ低含有量とすることが望ま
しい。Ｗは各植物性の向上に効果があシ、特に工具鋼に
はよく用いられるが、量的には少なくとも０．３％以上
含有されてはじめて効果があるとされており、例えば「
鉄鋼と合金元糸」誠文堂新光社Ｓ年刊８２４頁参照）、
まだＭｏを添加する場合にＭｏと相補関係にある元素と
して共に添加されることが多いのであるが、本発明にお
いては上記の如く耐ヒートチェック性に対してはこれを
排除しなけれはならないことを見出したものである。
次に本発明鋼の化学成分の限冗理由について述べる。
ＣはＣｒ、Ｍｏ、Ｖなどの元糸と結合して複炭化物を生
成し、各柚金型として必要な耐ノφ粍性を与えると共に
、焼入時、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ等の炭化物形成元素と共にマ
トリックスに固溶し、焼入彼さを出し、焼戻しにおいて
、前記の炭化物形成元糸と結合して析出硬化を起こすだ
めに必要な元糸である。＋：元明鋼の成分糸においては
、焼入、焼戻しによってＨＲＣ６０以上を達成するには
Ｃ景が０，５チは必要であシ、また０、６チを越えると
靭性が劣化し本発明で必要とする１５ｋｇｆｒＶ／ｃｒ
ｎ２を満足しなくなるのでＣは０．５〜０．６％とする
。
成し、各柚金型として必要な耐ノφ粍性を与えると共に
、焼入時、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ等の炭化物形成元素と共にマ
トリックスに固溶し、焼入彼さを出し、焼戻しにおいて
、前記の炭化物形成元糸と結合して析出硬化を起こすだ
めに必要な元糸である。＋：元明鋼の成分糸においては
、焼入、焼戻しによってＨＲＣ６０以上を達成するには
Ｃ景が０，５チは必要であシ、また０、６チを越えると
靭性が劣化し本発明で必要とする１５ｋｇｆｒＶ／ｃｒ
ｎ２を満足しなくなるのでＣは０．５〜０．６％とする
。
Ｓｌは通常、脱酸剤として添加され、基地中に同浴して
強化に役立つので少なくとも０．１１は必快であるが、
０．８チを越えると靭性が劣化しシャルピー衝撃靭性が
１５ｋｇｆｍ１０ｎ 以下になるので下限を０、１％と
し、上限を０．８％とした。
強化に役立つので少なくとも０．１１は必快であるが、
０．８チを越えると靭性が劣化しシャルピー衝撃靭性が
１５ｋｇｆｍ１０ｎ 以下になるので下限を０、１％と
し、上限を０．８％とした。
Ｍｎは、Ｓ１同様に通常脱酸剤として０．１％以上添加
されるが、他の焼入性向上元素との関係で本発明におい
ては０．６％以下で充分であるので、下限を０．１％と
し上限を０．６％とした。
されるが、他の焼入性向上元素との関係で本発明におい
ては０．６％以下で充分であるので、下限を０．１％と
し上限を０．６％とした。
ＣｒはｍＭし軟化抵抗性、複炭化物形成による耐摩耗性
、および焼入性の向上に有効な元素であるが、３チ未満
では焼入性が不足し、耐摩耗性が不足するので、下限を
３％とした。また５チを越えると炭化物の量が増し本発
明の成分系においては靭性を著しく劣化し、本発明の目
的とする１５に９ｆｍ／ｃＩｎ２以上の高靭性が達成出
来なくなるので上限を５チとした。
、および焼入性の向上に有効な元素であるが、３チ未満
では焼入性が不足し、耐摩耗性が不足するので、下限を
３％とした。また５チを越えると炭化物の量が増し本発
明の成分系においては靭性を著しく劣化し、本発明の目
的とする１５に９ｆｍ／ｃＩｎ２以上の高靭性が達成出
来なくなるので上限を５チとした。
Ｍｏは焼入性を高め、炭化物を形成して耐摩耗性？同上
させると共に、一部基地に固溶して固溶強化によシ靭性
を同上させる。また耐ヒートチェック性の向上に間接的
に効く＾温耐軟化抵抗性や高温強度を向上させる。これ
らの効果に対し、３％未満では耐摩耗性や高温側軟化抵
抗性が不足し、５チを越えると靭性を劣化（シャルピー
衝撃靭性１５ ｋｇｆｒｒｖ’ｃｍ ２未満）させると
共に製造上の熱間加工性を著しく低下（例えば１０５０
℃熱間引張における絞り値が５０％以下となる）させる
ので、Ｍ。
させると共に、一部基地に固溶して固溶強化によシ靭性
を同上させる。また耐ヒートチェック性の向上に間接的
に効く＾温耐軟化抵抗性や高温強度を向上させる。これ
らの効果に対し、３％未満では耐摩耗性や高温側軟化抵
抗性が不足し、５チを越えると靭性を劣化（シャルピー
衝撃靭性１５ ｋｇｆｒｒｖ’ｃｍ ２未満）させると
共に製造上の熱間加工性を著しく低下（例えば１０５０
℃熱間引張における絞り値が５０％以下となる）させる
ので、Ｍ。
は３〜５％とした。
■は固溶しにくい安定な炭化物を形成し、結晶粒を微細
化させ、靭性向上に役立つと共に耐摩耗性を著しく向上
させる。しかし０．５％未満では呻１摩耗性の向上効果
が小さく、また結晶粒微細化効果が不安尾になるので０
．５チを下限とした。また１チを越えると靭性が著しく
劣化（シャルピー１１ｊ撃靭性１５に９ ｆｒｒｙ’ｃ
ｍ ２禾調）シ、被研目１」性も低下するので上限を１
％とした。
化させ、靭性向上に役立つと共に耐摩耗性を著しく向上
させる。しかし０．５％未満では呻１摩耗性の向上効果
が小さく、また結晶粒微細化効果が不安尾になるので０
．５チを下限とした。また１チを越えると靭性が著しく
劣化（シャルピー１１ｊ撃靭性１５に９ ｆｒｒｙ’ｃ
ｍ ２禾調）シ、被研目１」性も低下するので上限を１
％とした。
Ｎｂは、Ｃと結合してＶ炭化物よシも固溶しにくい安定
な炭化物を形成し、結晶粒微細化に大きな役割をもつと
共に耐摩耗性にも寄与する。Ｎｂは前述の如くｖとのバ
ランスで定められる。すなわち靭性向上の目的でＶの上
限を１％に抑えているが■１チ以下では焼入時の結晶粒
が若干粗粒となる性能性が出てくる為、それを補う目的
でＮｂを添加するが、０．１％未満ではその効果がなく
、０．５φを越えると結晶粒微細化効果が飽和するので
Ｎｂは０．１〜０．５チとした。
な炭化物を形成し、結晶粒微細化に大きな役割をもつと
共に耐摩耗性にも寄与する。Ｎｂは前述の如くｖとのバ
ランスで定められる。すなわち靭性向上の目的でＶの上
限を１％に抑えているが■１チ以下では焼入時の結晶粒
が若干粗粒となる性能性が出てくる為、それを補う目的
でＮｂを添加するが、０．１％未満ではその効果がなく
、０．５φを越えると結晶粒微細化効果が飽和するので
Ｎｂは０．１〜０．５チとした。
Ｗは前述の如く耐ヒートチェック性に悪影響をもたらす
ので不純物として混入する場合でも上限を０．３チ未満
と定める。
ので不純物として混入する場合でも上限を０．３チ未満
と定める。
次に第１表に示す本発明の実施例鋼と比較鋼のテスト結
果について説明する。
果について説明する。
（１） 冷間打抜パンチとして使用し、ＪＩＳ、５ＫＤ
ＩＩ（比較＠Ｋ） 、 ５ＫＪ（９（比較鋼Ｌ）と本発
明鋼を比較テストした。
ＩＩ（比較＠Ｋ） 、 ５ＫＪ（９（比較鋼Ｌ）と本発
明鋼を比較テストした。
く打抜テスト東件〉
・打抜材料： ＳＵＳ ３０４、厚さ２簡の板・ノ９ン
チ形状：直径１２＋ｍｎ（摺動部径３１．７５醪）・杓
抜方法：ダイセットによる６連同時打抜き乾式単一打抜
き ｔｓＫＨ９： ＨＲＣ５９，９ くテスト結果〉 上記条件で打抜回数５万回恢の打抜品のバリの筒さを測
定比較しその結果を第３表に示す。
チ形状：直径１２＋ｍｎ（摺動部径３１．７５醪）・杓
抜方法：ダイセットによる６連同時打抜き乾式単一打抜
き ｔｓＫＨ９： ＨＲＣ５９，９ くテスト結果〉 上記条件で打抜回数５万回恢の打抜品のバリの筒さを測
定比較しその結果を第３表に示す。
第 ３ 表
第３表の如く本発明鋼による打抜き品のバリ冒さが一番
小さいことが判る。打抜きにおけるバリｓｊさは、プレ
ス加工におけるＭ女な評価方法で、パンチ先端部のチッ
ピング（刃欠け）が影響しておシ、この結果より、本発
明鋼はＳＫＤ １１．ＳＫＨ９に比べ、尚靭性であるこ
とが判る。
小さいことが判る。打抜きにおけるバリｓｊさは、プレ
ス加工におけるＭ女な評価方法で、パンチ先端部のチッ
ピング（刃欠け）が影響しておシ、この結果より、本発
明鋼はＳＫＤ １１．ＳＫＨ９に比べ、尚靭性であるこ
とが判る。
（２） 等速ゴールジヨイント用内輪の冷間鍛造におい
て、パンチとして使用した本発明鋼Ａ、Ｂ。
て、パンチとして使用した本発明鋼Ａ、Ｂ。
Ｃ，Ｅと比較鋼Ｉ、Ｌの使用寿命を比較テストした。
く鍛造東件〉
鍛造温度：常温
被加工材： ＳＣｒ ４２０
パンチ径： φ３５（花びら型）
くテスト結果〉
テスト結果を第４表に示す。
第 ４ 表
上表の結果よシ、本発明鋼は靭性に優れ、比較鋼Ｌ （
ＪＩＳ、５ＫＨ９）の２倍の間寿命でおシ、また比較鋼
重と比べても高寿命であることが判る。
ＪＩＳ、５ＫＨ９）の２倍の間寿命でおシ、また比較鋼
重と比べても高寿命であることが判る。
（３） ベアリングレースの亜熱間鍛造においてｉ９ン
チとして使用した本発明−Ｂ、Ｃ，Ｇと比較鋼Ｈ，Ｉ
、Ｌ、Ｍの使用寿命を比較テストした。
チとして使用した本発明−Ｂ、Ｃ，Ｇと比較鋼Ｈ，Ｉ
、Ｌ、Ｍの使用寿命を比較テストした。
く鍛造条件〉
鍛温度＃：９５０〜９７０℃
被加工材： ＳＵＪ ２
ノ臂ンチ径：３２゜
〈テスト結果〉
テスト結果を第５表に示す。
第５表
第５表の結果よシ、本発明鋼は、耐ヒートチェック性が
著しく優れ、比較鋼Ｈ，Ｉ、Ｍよｐ高寿命を示すことが
判る。
著しく優れ、比較鋼Ｈ，Ｉ、Ｍよｐ高寿命を示すことが
判る。
また比較＠Ｌは比較的初期に折損を生じていることよシ
本発明鋼は耐ヒートチェックに優れ、かつ高靭性である
ことが判る。
本発明鋼は耐ヒートチェックに優れ、かつ高靭性である
ことが判る。
以上の如く本発明鋼は冷間域から亜熱間域の広温度域の
成形加工に適用出来、上述以外にも混載用パンチ、混載
用エジェクタービン及びエジェクタースリーブ、亜熱鍛
用ノックアウトピン、冷鍛用・混載用・亜熱鍛用％榎ダ
イ笠に適用出来る。
成形加工に適用出来、上述以外にも混載用パンチ、混載
用エジェクタービン及びエジェクタースリーブ、亜熱鍛
用ノックアウトピン、冷鍛用・混載用・亜熱鍛用％榎ダ
イ笠に適用出来る。
第１図は耐ヒートチェック性のテスト方法を示す図で（
ａ）は平面図、（ｂ）は側面図、第２図は耐ヒートチェ
ック性のテストの為のヒートザイクルを示すグラフ、第
３図はヒートチェックテストにおけるクラック元止個数
に及はすＷ量の影瞥を示すグラフである。 第１図 Ｗ含Ａｌ（ｗｔ、幻
ａ）は平面図、（ｂ）は側面図、第２図は耐ヒートチェ
ック性のテストの為のヒートザイクルを示すグラフ、第
３図はヒートチェックテストにおけるクラック元止個数
に及はすＷ量の影瞥を示すグラフである。 第１図 Ｗ含Ａｌ（ｗｔ、幻
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重址比で Ｃ：０．５〜０．６チ、 Ｓｉ：０．１〜０．８俤、 Ｍｎ ： ０．１〜０．６ ％、 Ｃｒ ： ３．０−５．０ ％、 Ｍｏ ： ３．０〜５．０ ％、 Ｖ：０．５〜１．０％、 Ｎｂ：０．１〜０．５チ、 Ｗ：０．３チ 以下残部Ｆｅおよび不可避の不純物からなることを特徴
とする広い温度域の成形加工に適した高靭性金型用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4666084A JPS60190550A (ja) | 1984-03-12 | 1984-03-12 | 広い温度域の成形加工に適した高靭性金型用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4666084A JPS60190550A (ja) | 1984-03-12 | 1984-03-12 | 広い温度域の成形加工に適した高靭性金型用鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60190550A true JPS60190550A (ja) | 1985-09-28 |
| JPH0362784B2 JPH0362784B2 (ja) | 1991-09-27 |
Family
ID=12753484
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4666084A Granted JPS60190550A (ja) | 1984-03-12 | 1984-03-12 | 広い温度域の成形加工に適した高靭性金型用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60190550A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0225543A (ja) * | 1988-07-12 | 1990-01-29 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 高強度熱間加工用工具鋼 |
| CN104313462A (zh) * | 2014-09-28 | 2015-01-28 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高耐磨热冲压模具钢及其制造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5591959A (en) * | 1978-12-28 | 1980-07-11 | Hitachi Metals Ltd | High-toughness low-alloy tool steel |
-
1984
- 1984-03-12 JP JP4666084A patent/JPS60190550A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5591959A (en) * | 1978-12-28 | 1980-07-11 | Hitachi Metals Ltd | High-toughness low-alloy tool steel |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0225543A (ja) * | 1988-07-12 | 1990-01-29 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 高強度熱間加工用工具鋼 |
| CN104313462A (zh) * | 2014-09-28 | 2015-01-28 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高耐磨热冲压模具钢及其制造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0362784B2 (ja) | 1991-09-27 |
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Legal Events
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