JPS60184694A - 部分硬化鋳鉄部材の製造方法 - Google Patents
部分硬化鋳鉄部材の製造方法Info
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- JPS60184694A JPS60184694A JP4019184A JP4019184A JPS60184694A JP S60184694 A JPS60184694 A JP S60184694A JP 4019184 A JP4019184 A JP 4019184A JP 4019184 A JP4019184 A JP 4019184A JP S60184694 A JPS60184694 A JP S60184694A
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- Japan
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- chilled
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
未発明は一旦鋳活した鋳鉄部材の表層部をｉＪＴ溶融せ
しめることで、表層部に耐摩耗性に優れたチル化層を形
成するようにした部分硬化鋳鉄部材の製造方法に関する
。
しめることで、表層部に耐摩耗性に優れたチル化層を形
成するようにした部分硬化鋳鉄部材の製造方法に関する
。
内燃機関におけるカムシャフト及びロッカアームは一般
に鋳造によって製造されている。そしてこれらカムシャ
フト或いはロッカアームはその表層部が刀いに摺接する
か、−・タペットと摺接している。したがって、カムシ
ャフト及びロッカアームの表層の一部（摺接部分）は他
の部位に比べ高い耐摩耗性が要求される。
に鋳造によって製造されている。そしてこれらカムシャ
フト或いはロッカアームはその表層部が刀いに摺接する
か、−・タペットと摺接している。したがって、カムシ
ャフト及びロッカアームの表層の一部（摺接部分）は他
の部位に比べ高い耐摩耗性が要求される。
そこで、従来にあっては、一部に耐摩耗性に優れた部分
が要求されるカムシャフト等においては鋳鉄部材を製造
するに際し、鋳造時に鋳型の一部に冷し金をセットして
おき、冷し金が当たる部分に耐摩耗性に優れたチル化層
を鋳造と同時に形成するようにしている。しかしながら
斯かる手段によると、冷し金をセットする工程が付加さ
れること及びバリ取り工数も大１１」に増し、冷し金の
型ズレによる研磨代も多くする必要があるとともに軸部
へのチル流れ等で所望の部分のみにチル化層を形成する
ことが困難であるため、これらの対策として一般に一旦
鋳鉄部材を鋳造した後、耐摩耗性か要求される部分を、
プラズマアーク等を用いて１１）溶接せしめる方法が考
えられる。
が要求されるカムシャフト等においては鋳鉄部材を製造
するに際し、鋳造時に鋳型の一部に冷し金をセットして
おき、冷し金が当たる部分に耐摩耗性に優れたチル化層
を鋳造と同時に形成するようにしている。しかしながら
斯かる手段によると、冷し金をセットする工程が付加さ
れること及びバリ取り工数も大１１」に増し、冷し金の
型ズレによる研磨代も多くする必要があるとともに軸部
へのチル流れ等で所望の部分のみにチル化層を形成する
ことが困難であるため、これらの対策として一般に一旦
鋳鉄部材を鋳造した後、耐摩耗性か要求される部分を、
プラズマアーク等を用いて１１）溶接せしめる方法が考
えられる。
即ち、−日。鋳造した後に鋳鉄部材の表層部を再溶融せ
しめると、溶融しない他の部分が冷し金と同様の作用を
することで、１１■溶融層がチル化層となり、部分的に
硬化した鋳鉄部材が得られる。
しめると、溶融しない他の部分が冷し金と同様の作用を
することで、１１■溶融層がチル化層となり、部分的に
硬化した鋳鉄部材が得られる。
ところで、プラズマアークを用いて例えばカムシャフト
表層部をＩＩｆ溶融せしめるには、第１、図に２Ｊ＜す
如く、カムシャフト（１）の表面をプラズマアークが蛇
行軌跡（２）を描くように走査し、カムシャフト表層部
を１１■溶融せしめ、この溶融した表層部を冷却せしめ
てチル化層を形成するようにしている。ここで、プラズ
マアークの軌跡（２）は図にも示す如く部分的に極めて
近接した部分を通ったり、場合によってはオーバラップ
することもある。すると、図において部分（Ａ）をｊｌ
Ｊ溶融せしめる際に、既に冷却してチル化層となった部
分（Ｂ）か熱影響を受けて焼戻され、黒鉛化が促進し、
黒鉛か発生する。即ち、チル化層をなすセメンタイト（
Ｆｅ３ ｃ）の黒鉛化、つまりセメンタイトがテンパー
カーボンとフェライトの組織に変化する。
表層部をＩＩｆ溶融せしめるには、第１、図に２Ｊ＜す
如く、カムシャフト（１）の表面をプラズマアークが蛇
行軌跡（２）を描くように走査し、カムシャフト表層部
を１１■溶融せしめ、この溶融した表層部を冷却せしめ
てチル化層を形成するようにしている。ここで、プラズ
マアークの軌跡（２）は図にも示す如く部分的に極めて
近接した部分を通ったり、場合によってはオーバラップ
することもある。すると、図において部分（Ａ）をｊｌ
Ｊ溶融せしめる際に、既に冷却してチル化層となった部
分（Ｂ）か熱影響を受けて焼戻され、黒鉛化が促進し、
黒鉛か発生する。即ち、チル化層をなすセメンタイト（
Ｆｅ３ ｃ）の黒鉛化、つまりセメンタイトがテンパー
カーボンとフェライトの組織に変化する。
この黒鉛化が生じた部分の硬度はＨＲＢ ８５〜８５と
なり、従来の冷し金を用いて形成したチル化層の硬度Ｈ
ＲＣ４０〜５０に比べ極めて低くなり、その結果耐摩耗
−性、耐ピツチング性に劣る結果となる。
なり、従来の冷し金を用いて形成したチル化層の硬度Ｈ
ＲＣ４０〜５０に比べ極めて低くなり、その結果耐摩耗
−性、耐ピツチング性に劣る結果となる。
本発明は一旦鋳造した鋳鉄部材の一部を再溶融硬化処理
して当該一部をチル化層とする際に、黒鉛化の発生と、
材料中のマンガン（Ｍ＋＋）及び硫黄（Ｓ）の帛とが密
接に関連していることを見出し、この知見に基づき、黒
鉛化を防止し得るようにした部分硬化鋳鉄部材の製造方
法を提供することを目的とする。
して当該一部をチル化層とする際に、黒鉛化の発生と、
材料中のマンガン（Ｍ＋＋）及び硫黄（Ｓ）の帛とが密
接に関連していることを見出し、この知見に基づき、黒
鉛化を防止し得るようにした部分硬化鋳鉄部材の製造方
法を提供することを目的とする。
この目的を達成すべく本発明は、鋳鉄部材の材料として
、炭素（Ｃ）を３．０〜３．８ｗｔ＄、硅素（Ｓｉ）を
１．５−２．４ｗｔ％、リン（Ｐ）を０．１ｗｔＸ以下
、マンカン（Ｍｎ）ｅ（１，５〜２．ＯｗｔＬ Ｉａ、
Ｆｊ（Ｓ） ヲ０．０８〜０．２ｗｔ％、鉄（Ｆｅ）を
残部とした鋳鉄を用い、この鋳鉄を鋳造して所定形状の
鋳鉄部材とし、この鋳鉄部材の表層部をプラズマアーク
等の加熱１段でｒｌ溶融せしめ、この際加熱手段の走査
軌跡がオーバーラツプ若しくはりいに近接するようにし
、更に該ｉ１）溶融した部分を冷却せしめてチル化層を
形成するようにしたことをその要旨とする。
、炭素（Ｃ）を３．０〜３．８ｗｔ＄、硅素（Ｓｉ）を
１．５−２．４ｗｔ％、リン（Ｐ）を０．１ｗｔＸ以下
、マンカン（Ｍｎ）ｅ（１，５〜２．ＯｗｔＬ Ｉａ、
Ｆｊ（Ｓ） ヲ０．０８〜０．２ｗｔ％、鉄（Ｆｅ）を
残部とした鋳鉄を用い、この鋳鉄を鋳造して所定形状の
鋳鉄部材とし、この鋳鉄部材の表層部をプラズマアーク
等の加熱１段でｒｌ溶融せしめ、この際加熱手段の走査
軌跡がオーバーラツプ若しくはりいに近接するようにし
、更に該ｉ１）溶融した部分を冷却せしめてチル化層を
形成するようにしたことをその要旨とする。
以トに本発明方法を基体的な実施例に基づいて説明する
。
。
先ず、黒鉛形状としてＡ型中独又はＡ型を主体く例えば
８ｏｚ）とし、Ｂ型、Ｂ型及びＢ型が混在するねずみｔ
Ｊｒ鉄品であるＪＩＳＦＣ３０＋、（を溶解り５、この
溶１号中にマンカン（Ｎｎ）をｊ、０ｗｔ％、硫黄（Ｓ
） 全０．．２ｗｔ％添加し、コノ溶ｌｖ、を砂型中に
１７込みカムシャフトを鋳造した。尚、マンカン（Ｍｎ
）及び硫黄（Ｓ）を添加した後の溶湯成分は、炭素（Ｃ
）が３．２７ｗｔ％ 、イ１１素（Ｓｉ）が１．９５ｗ
ｔ％ 、−ｙ ンカン（Ｍｎ）が１．５ｗｔ％、ＩＪ
７ （Ｐ）が０．０２９ｗｔ％、硫黄（Ｓ）が０．１２
４賛ｔＸ 、鉄（Ｆｅ）が残部であった。
８ｏｚ）とし、Ｂ型、Ｂ型及びＢ型が混在するねずみｔ
Ｊｒ鉄品であるＪＩＳＦＣ３０＋、（を溶解り５、この
溶１号中にマンカン（Ｎｎ）をｊ、０ｗｔ％、硫黄（Ｓ
） 全０．．２ｗｔ％添加し、コノ溶ｌｖ、を砂型中に
１７込みカムシャフトを鋳造した。尚、マンカン（Ｍｎ
）及び硫黄（Ｓ）を添加した後の溶湯成分は、炭素（Ｃ
）が３．２７ｗｔ％ 、イ１１素（Ｓｉ）が１．９５ｗ
ｔ％ 、−ｙ ンカン（Ｍｎ）が１．５ｗｔ％、ＩＪ
７ （Ｐ）が０．０２９ｗｔ％、硫黄（Ｓ）が０．１２
４賛ｔＸ 、鉄（Ｆｅ）が残部であった。
次いでＩ−記カムシャフトのカムリフト表面をプラズマ
アークにて蛇行軌跡を描くように走査して１１）溶融せ
しめ、とのｉＩ溶融させた部分を冷却硬化せしめた。こ
こで、プラズマアークによるｔｌｊ溶融処理の条件とし
ては、プラズマアークの作動カス（アルゴンガス）の流
量を １文／ｗｉｎ、電流を８ＯＡ、プラズマトーチの
蛇行スピードを１ｍ／ｍｉ’ｎとした。
アークにて蛇行軌跡を描くように走査して１１）溶融せ
しめ、とのｉＩ溶融させた部分を冷却硬化せしめた。こ
こで、プラズマアークによるｔｌｊ溶融処理の条件とし
ては、プラズマアークの作動カス（アルゴンガス）の流
量を １文／ｗｉｎ、電流を８ＯＡ、プラズマトーチの
蛇行スピードを１ｍ／ｍｉ’ｎとした。
以１−の如くして得られたカムシャフトのカムリフト部
の組織の拡大（１００倍）Ｗ４微鏡写真を第２図に示す
。第２図の顕微鏡写真において、白色の部分はセメンタ
イト組織であり、黒色の部分はパーライト組織である。
の組織の拡大（１００倍）Ｗ４微鏡写真を第２図に示す
。第２図の顕微鏡写真において、白色の部分はセメンタ
イト組織であり、黒色の部分はパーライト組織である。
したがって、本発明方法によって形成したチル化層には
熱影響による黒鉛化現象が殆ど見られず、またその硬度
はＨＲＣ５３〜５５であった。
熱影響による黒鉛化現象が殆ど見られず、またその硬度
はＨＲＣ５３〜５５であった。
一方、本発明方法によって得たカムシャフトと比較すべ
く一般的な成分割合（炭素（Ｃ）が３．２１ｗｔ％、硅
素（Ｓｌ）が２．３１ｗｔ％ 、マンカン（Ｍｎ）が０
．４８ｗｔ％、リン（Ｐ）が０．０３２ｗｔ％、硫黄（
Ｓ）が０．０２８ ｗｔｌ 、鉄（Ｆｅ）が残部）のＪ
ＩＳＦＣ３０材を溶融せしめ、これを砂型を用いて鋳造
してカムシャフトを得、このカムシャフトのカムリフト
部を前記と同−条件でプラズマアークにより１１）溶融
硬化処理した。
く一般的な成分割合（炭素（Ｃ）が３．２１ｗｔ％、硅
素（Ｓｌ）が２．３１ｗｔ％ 、マンカン（Ｍｎ）が０
．４８ｗｔ％、リン（Ｐ）が０．０３２ｗｔ％、硫黄（
Ｓ）が０．０２８ ｗｔｌ 、鉄（Ｆｅ）が残部）のＪ
ＩＳＦＣ３０材を溶融せしめ、これを砂型を用いて鋳造
してカムシャフトを得、このカムシャフトのカムリフト
部を前記と同−条件でプラズマアークにより１１）溶融
硬化処理した。
このようにして得られたカムリフト部の組織の拡大（１
００倍）ＷＪ微鏡写真を第３図に示す。第３図の顕微鏡
写真において、黒色の部分は黒鉛化によって生したテン
パーカーボンであり、テンパーカーボンの周囲の白色部
分はフェライト組織であり、白色の細長い部分はセメン
タイト組織であり、灰色部分はパーライト組織である。
００倍）ＷＪ微鏡写真を第３図に示す。第３図の顕微鏡
写真において、黒色の部分は黒鉛化によって生したテン
パーカーボンであり、テンパーカーボンの周囲の白色部
分はフェライト組織であり、白色の細長い部分はセメン
タイト組織であり、灰色部分はパーライト組織である。
このような成分組成をもつＦｅ１２材を用いて＋１溶融
硬化処理を施したものにあっては、再溶融硬化処理した
部分に、テンパーカーボン、フェライト組織、セメンタ
イト組織及びパーライト組織が形成され、その硬度はＨ
ＲＢ ８５〜９５と本−ｉ ＩＪＩに係るカムシャフト
］・比ベカムリフト部の硬１ｍにおいて、極めて劣って
いる部分が発生していることが解る。
硬化処理を施したものにあっては、再溶融硬化処理した
部分に、テンパーカーボン、フェライト組織、セメンタ
イト組織及びパーライト組織が形成され、その硬度はＨ
ＲＢ ８５〜９５と本−ｉ ＩＪＩに係るカムシャフト
］・比ベカムリフト部の硬１ｍにおいて、極めて劣って
いる部分が発生していることが解る。
また、１−記実施例の他に炭素（Ｃ）を３．０〜３、ｓ
ｗｔＸ、硅素（Ｓｉ）ヲ、１．５〜２．４ｗＨ１！ｊ７
（Ｐ）を０．１ｗＨ以下以上定し、マンゴｙ （Ｍｎ）
及び硫＊ （Ｓ）の添加ｌ−）を増派させて黒鉛化の発
生のイｉ無を実験した。この結果、黒鉛化は、炭素、硅
素、リンの割合には影響が少なく、マンガン及び硫黄の
割合に左右されることが判明した。即ち、マンガン（Ｍ
ｎ）又は硫黄（Ｓ）の添加量を多くすれば、黒鉛化は防
止でき、特に鋳鉄部材中のマンガン（Ｍｎ）量が”ｆｌ
’、５ｗｔ＄、ｉｉ黄（Ｓ）量が０．０８ｗｔ＄未満で
あルト黒鉛化現象が顕著となり、逆にマンガン（Ｍｎ）
の都を２、ＯｗｔＸ以上、硫黄（Ｓ） ノ量を０．２ｗ
ｔ１以上とすると、確かに黒鉛化は防ＩＦされるものの
、母材中にチル組織が現われ、硬度を必要としない部分
例えばカムシャフトのジャーナル部の硬度も高くなり、
後の切削加工が困難となることが判明した。
ｗｔＸ、硅素（Ｓｉ）ヲ、１．５〜２．４ｗＨ１！ｊ７
（Ｐ）を０．１ｗＨ以下以上定し、マンゴｙ （Ｍｎ）
及び硫＊ （Ｓ）の添加ｌ−）を増派させて黒鉛化の発
生のイｉ無を実験した。この結果、黒鉛化は、炭素、硅
素、リンの割合には影響が少なく、マンガン及び硫黄の
割合に左右されることが判明した。即ち、マンガン（Ｍ
ｎ）又は硫黄（Ｓ）の添加量を多くすれば、黒鉛化は防
止でき、特に鋳鉄部材中のマンガン（Ｍｎ）量が”ｆｌ
’、５ｗｔ＄、ｉｉ黄（Ｓ）量が０．０８ｗｔ＄未満で
あルト黒鉛化現象が顕著となり、逆にマンガン（Ｍｎ）
の都を２、ＯｗｔＸ以上、硫黄（Ｓ） ノ量を０．２ｗ
ｔ１以上とすると、確かに黒鉛化は防ＩＦされるものの
、母材中にチル組織が現われ、硬度を必要としない部分
例えばカムシャフトのジャーナル部の硬度も高くなり、
後の切削加工が困難となることが判明した。
したがって母材中のマンガン（Ｍｎ）は０．５〜２．Ｏ
ｗｔＸ、硫黄（Ｓ）は０．０８〜０．２ｗｔ＄とするこ
とが好ましい。
ｗｔＸ、硫黄（Ｓ）は０．０８〜０．２ｗｔ＄とするこ
とが好ましい。
また黒鉛形状としてＢ型又はＣ型単独とすると、黒鉛が
一箇所に集中して析出しやすく、ポーラスが発生しやす
く、Ｄ型又はＥ型単独のものを用いると急冷手段を採ら
ねばならず、更にＴ ｉ ＠の合金元素を添加しなけれ
ばならず、工程が複雑化しコスト的に不利となるため使
用する材料の黒鉛形状はＡ型又はＡ型を主体とするのが
好ましい、更に黒鉛の大きさとしてはＡＳＴＭ４〜７と
す゛るとよい。
一箇所に集中して析出しやすく、ポーラスが発生しやす
く、Ｄ型又はＥ型単独のものを用いると急冷手段を採ら
ねばならず、更にＴ ｉ ＠の合金元素を添加しなけれ
ばならず、工程が複雑化しコスト的に不利となるため使
用する材料の黒鉛形状はＡ型又はＡ型を主体とするのが
好ましい、更に黒鉛の大きさとしてはＡＳＴＭ４〜７と
す゛るとよい。
尚、実施例にあっては、加熱手段としてプラズマアーク
を７１＼したが、レーザー、エレクトロビーｌ１、ＴＩ
Ｇ等でもよい。
を７１＼したが、レーザー、エレクトロビーｌ１、ＴＩ
Ｇ等でもよい。
以にに説ＩＪＪ した如く本発明によれば、マンカン（
Ｍｎ）を０．５〜２．０ｗｔＬ Ｍ黄（Ｓ）を０．０８
”０．２ｗｔ１含イ１したねずみｈ鉄材ネ′１を用いて
カムシャフト等の銃鉄部材をＰＪ造し、この後、銃鉄部
材の一部をプラズマアーク等の加熱手段にて再溶融せし
めるよにしたので、＋ｉ衷ｌ’）溶融した部分は熱影響
を受けても黒鉛化することなく、したがって従来の如く
冷し金を４り内にセットすることなく、 ・部に耐摩耗
性に饋れた１Ｘう硬ｒＵのチル化層を形成した鋳鉄部材
をｔｌｌることかできる。
Ｍｎ）を０．５〜２．０ｗｔＬ Ｍ黄（Ｓ）を０．０８
”０．２ｗｔ１含イ１したねずみｈ鉄材ネ′１を用いて
カムシャフト等の銃鉄部材をＰＪ造し、この後、銃鉄部
材の一部をプラズマアーク等の加熱手段にて再溶融せし
めるよにしたので、＋ｉ衷ｌ’）溶融した部分は熱影響
を受けても黒鉛化することなく、したがって従来の如く
冷し金を４り内にセットすることなく、 ・部に耐摩耗
性に饋れた１Ｘう硬ｒＵのチル化層を形成した鋳鉄部材
をｔｌｌることかできる。
第１図はカムシャフトの表面をプラズマアークにて再溶
融せしめる際のアークの軌跡を示す斜視図、ｔｔＳ２図
は未発ＩＪ方法によって形成した再溶融硬化処理層の金
属相へのＰＬ′Ｉ徴錦−ｊｊ内 ｆｆ（＊ ｌ’Ｗ’ｌ
−） ｉＨ来の再溶融硬化処理層の金属組員の顕微鏡写
真である。 尚、図面中（１）は鋳鉄部材であるカムシャフト、（２
）はプラズマアークの蛇行軌跡である。 特許出願人 本田技研工業株式会社 代理人 ｊｔ理士 ド １） 容−部 間 弁理士 大 橋 邦 部 同 ｊｆ理士 小 山 有
融せしめる際のアークの軌跡を示す斜視図、ｔｔＳ２図
は未発ＩＪ方法によって形成した再溶融硬化処理層の金
属相へのＰＬ′Ｉ徴錦−ｊｊ内 ｆｆ（＊ ｌ’Ｗ’ｌ
−） ｉＨ来の再溶融硬化処理層の金属組員の顕微鏡写
真である。 尚、図面中（１）は鋳鉄部材であるカムシャフト、（２
）はプラズマアークの蛇行軌跡である。 特許出願人 本田技研工業株式会社 代理人 ｊｔ理士 ド １） 容−部 間 弁理士 大 橋 邦 部 同 ｊｆ理士 小 山 有
Claims (1)
- 炭素（Ｃ） ヲ３．０−３．８ ｗｔｌ 、硅素（Ｓｉ
）ヲ１．５〜２．４＋ｓｔ％、’）’ ７ （Ｐ） ヲ
０．１ｗｔ＄以上、−ｙ ンカン（Ｍｎ）を０．５−２
．ＯｗｔＬ Ｍｌ黄（Ｓ）を０．０８−０．２ｗｔ％、
鉄（Ｆｅ）を残部としたＡ型の黒鉛形状又はＡ型を主体
とした黒鉛形状のねずみ鋳鉄を材料として所定形状のＹ
ｊ鉄部材を＃）Ｉ造し、次いでこの鋳鉄部材の耐摩耗性
が要求させる表層部をプラズマーク等の加熱手段を用い
て、その走査軌跡がオーパーラ・ンプ又は近接する如く
走査して該表層部を再溶融せしめ、この後再溶融層を冷
却せしめてチル化層を形成するようにしたことを特徴と
する部分硬化鋳鉄部材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4019184A JPS60184694A (ja) | 1984-03-02 | 1984-03-02 | 部分硬化鋳鉄部材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4019184A JPS60184694A (ja) | 1984-03-02 | 1984-03-02 | 部分硬化鋳鉄部材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60184694A true JPS60184694A (ja) | 1985-09-20 |
Family
ID=12573880
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4019184A Pending JPS60184694A (ja) | 1984-03-02 | 1984-03-02 | 部分硬化鋳鉄部材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60184694A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4905538A (en) * | 1988-01-25 | 1990-03-06 | Nissan Motor Co., Ltd. | Camshaft |
| CN1053702C (zh) * | 1996-11-20 | 2000-06-21 | 山东矿业学院 | 一种铸铁表面快速扫描熔凝硬化的方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5785926A (en) * | 1980-11-18 | 1982-05-28 | Toyota Motor Corp | Formation of wear resistant layer of casting |
-
1984
- 1984-03-02 JP JP4019184A patent/JPS60184694A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5785926A (en) * | 1980-11-18 | 1982-05-28 | Toyota Motor Corp | Formation of wear resistant layer of casting |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4905538A (en) * | 1988-01-25 | 1990-03-06 | Nissan Motor Co., Ltd. | Camshaft |
| CN1053702C (zh) * | 1996-11-20 | 2000-06-21 | 山东矿业学院 | 一种铸铁表面快速扫描熔凝硬化的方法 |
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