JPS60180667A - ステンレスクラツド鋼管の円周溶接方法 - Google Patents
ステンレスクラツド鋼管の円周溶接方法Info
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- JPS60180667A JPS60180667A JP3442684A JP3442684A JPS60180667A JP S60180667 A JPS60180667 A JP S60180667A JP 3442684 A JP3442684 A JP 3442684A JP 3442684 A JP3442684 A JP 3442684A JP S60180667 A JPS60180667 A JP S60180667A
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- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
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- B23K33/00—Specially-profiled edge portions of workpieces for making soldering or welding connections; Filling the seams formed thereby
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はステンレスクラツド鋼管の円周溶接方法に係り
、ステンレスクラツド鋼管を円周溶接するに当り溶接開
先に目違いがあるような場合においても溶接欠陥部がな
く、機械的性質の良好な継手を得しめると共に耐食性の
如きにおいても優れた溶接構造を得しめるようにしたも
のである。
、ステンレスクラツド鋼管を円周溶接するに当り溶接開
先に目違いがあるような場合においても溶接欠陥部がな
く、機械的性質の良好な継手を得しめると共に耐食性の
如きにおいても優れた溶接構造を得しめるようにしたも
のである。
ステンレスクラツド鋼管の円周溶接を行う場合には第１
図に示すようにステンレスクラッド鋼管１．１を突き合
わせ、手溶接法又はＴＩＧ溶接することが多い。即ち第
２図はこの従来のステンレスクラツド鋼管を円周溶接す
る場合の開先形状及び積層方法を示すもので、ステンレ
スクラツド鋼管１を現地で突き合せ円周溶接する場合に
この第２図に示すように、内面１層目は溶接金属がステ
ンレスクラッド合せ材１１から、炭素鋼母材１２側にま
でまたがる可能性があり、炭素鋼母材１２側の稀釈によ
って、内面１層目のクロム、ニッケル、モリブデン等の
合金元素量が低くなり、この場合には耐食性が低下する
。また鋼管の真円度が少しでも異なると、第３図に示す
ように、突き合せ開先部は目違いが生じ、通常、クラツ
ド鋼管のステンレス合せ材部分は２〜３＋ｍｍの厚みし
かなく、第３図のような目違いが生じた場合は、円周溶
接継手部で、クラッド厚みが著しく小さくなり、当然に
耐食性が劣化することにならざるを得ない。従ってこの
ような目違いを生せしめないように溶接することが必袂
であるが、それなりに大径管の場合においては若干の寸
法誤差によっても目違いの発生が避けられず、好ましい
耐食特性を確保し難い不利がある。
図に示すようにステンレスクラッド鋼管１．１を突き合
わせ、手溶接法又はＴＩＧ溶接することが多い。即ち第
２図はこの従来のステンレスクラツド鋼管を円周溶接す
る場合の開先形状及び積層方法を示すもので、ステンレ
スクラツド鋼管１を現地で突き合せ円周溶接する場合に
この第２図に示すように、内面１層目は溶接金属がステ
ンレスクラッド合せ材１１から、炭素鋼母材１２側にま
でまたがる可能性があり、炭素鋼母材１２側の稀釈によ
って、内面１層目のクロム、ニッケル、モリブデン等の
合金元素量が低くなり、この場合には耐食性が低下する
。また鋼管の真円度が少しでも異なると、第３図に示す
ように、突き合せ開先部は目違いが生じ、通常、クラツ
ド鋼管のステンレス合せ材部分は２〜３＋ｍｍの厚みし
かなく、第３図のような目違いが生じた場合は、円周溶
接継手部で、クラッド厚みが著しく小さくなり、当然に
耐食性が劣化することにならざるを得ない。従ってこの
ような目違いを生せしめないように溶接することが必袂
であるが、それなりに大径管の場合においては若干の寸
法誤差によっても目違いの発生が避けられず、好ましい
耐食特性を確保し難い不利がある。
本発明はと記した実情に鑑み検討を重ねて創案されたも
のであって、内面側を合せ材としたステンレスクラツド
鋼管を突き合わせて溶接するに当り、前記鋼管端部の開
先部分をステンレスクラツド材と同じ成分系又はオース
テナイト系ステンレス鋼で肉盛りによるバタリング溶接
を行い、その後に機械加工してＶ開先を形成してから突
き合せ円周溶接することを特徴とするステンレスクラツ
ド鋼管の円周溶接方法を提案するものであり、それによ
り千前記したような従来法の不利、欠点を有効に解決し
ようとするものである。
のであって、内面側を合せ材としたステンレスクラツド
鋼管を突き合わせて溶接するに当り、前記鋼管端部の開
先部分をステンレスクラツド材と同じ成分系又はオース
テナイト系ステンレス鋼で肉盛りによるバタリング溶接
を行い、その後に機械加工してＶ開先を形成してから突
き合せ円周溶接することを特徴とするステンレスクラツ
ド鋼管の円周溶接方法を提案するものであり、それによ
り千前記したような従来法の不利、欠点を有効に解決し
ようとするものである。
即ち本発明によるものの具体的な技術内容を添附図面に
示すものについて説明すると、第４図は開先部の肉盛り
溶接法を示したものであって、同図（ａ）は先ず初層１
１１部分はクラッド合わせ材１１と同じ成分系による溶
接棒で手溶接を行い、それ以降の第２層以下１２１０部
分はステンレスクラツド材と同じ成分系若しくはオース
テナイト系ステンレス鋼（例えば５ＵＳ３０９）のよう
な成分でバタリング溶接する。
示すものについて説明すると、第４図は開先部の肉盛り
溶接法を示したものであって、同図（ａ）は先ず初層１
１１部分はクラッド合わせ材１１と同じ成分系による溶
接棒で手溶接を行い、それ以降の第２層以下１２１０部
分はステンレスクラツド材と同じ成分系若しくはオース
テナイト系ステンレス鋼（例えば５ＵＳ３０９）のよう
な成分でバタリング溶接する。
このようにすることにより炭素鋼溶接による稀釈があっ
ても割れのない良好な肉盛溶接金属を得ることができる
。
ても割れのない良好な肉盛溶接金属を得ることができる
。
−第４図（ｂ）の方法は、先ず初層１１１をＴＩＧない
しパルスＭＩＧ溶接するもので、この場合第１層目に用
いるワイヤはステンレスクラツド材と同じ成分系のもの
が望ましい。第２層目の積層は第１層目１１１と同じワ
イヤ若しくはオーステナイト系ステンレス鋼の溶接ワイ
ヤによりＴＩＧ溶接ないしパルスＭＩＧ溶接でウィービ
ングを行いながら溶接１２１ａするものである。このよ
うに第２層目にオーステナイト系ステンレス鋼ワイヤを
用いる理由は炭素鋼母材の稀釈が溶接するときに多くて
も溶接金属はマルテンサイトを生じず、割れのない肉盛
溶接金属を得ることができることにある。
しパルスＭＩＧ溶接するもので、この場合第１層目に用
いるワイヤはステンレスクラツド材と同じ成分系のもの
が望ましい。第２層目の積層は第１層目１１１と同じワ
イヤ若しくはオーステナイト系ステンレス鋼の溶接ワイ
ヤによりＴＩＧ溶接ないしパルスＭＩＧ溶接でウィービ
ングを行いながら溶接１２１ａするものである。このよ
うに第２層目にオーステナイト系ステンレス鋼ワイヤを
用いる理由は炭素鋼母材の稀釈が溶接するときに多くて
も溶接金属はマルテンサイトを生じず、割れのない肉盛
溶接金属を得ることができることにある。
Ｌ記のように第４図の（ａ）および（ｂ）の手法によっ
て肉盛溶接をした後に第５図に示すような平坦な状態の
開先として機械加工を加え、２〜３■厚さに肉盛溶接金
属部分１１２を仕上けてから第６図に示すように溶接１
３する。即ち第６図の（ａ）は２相系のみによって突き
合わせ溶接１３し、同図（ｂ）は２相系で第１層を溶接
１４してからＳＵ８３０９Ｌ又は５ＵＳ３１６Ｌによっ
て突き合わせ溶接１３１Ｌするものである。
て肉盛溶接をした後に第５図に示すような平坦な状態の
開先として機械加工を加え、２〜３■厚さに肉盛溶接金
属部分１１２を仕上けてから第６図に示すように溶接１
３する。即ち第６図の（ａ）は２相系のみによって突き
合わせ溶接１３し、同図（ｂ）は２相系で第１層を溶接
１４してからＳＵ８３０９Ｌ又は５ＵＳ３１６Ｌによっ
て突き合わせ溶接１３１Ｌするものである。
丘記したような本発明によるものについて更に２相系ス
テンレスクラツド鋼管を例として詳細を説明すると、２
相系ステンレス鋼は塩素イオンを含んだ高硫化水素雰囲
気において良好な耐食性を示すことからクラツド鋼の合
せ材によく用いられることは公知の通りであって、この
場合における円周溶接の開先肉盛に関するバタリング溶
接は前記した第４図および第６図の（、）（ｂ）を共に
第１層目をクラッド合せ材１１部分と同じ成分系の溶接
棒で行い、即ち（ａ）は手溶接により、又（ｂ）はホッ
トワイヤつきのＴＩＧもしくはＭＩＧ溶接で溶接する。
テンレスクラツド鋼管を例として詳細を説明すると、２
相系ステンレス鋼は塩素イオンを含んだ高硫化水素雰囲
気において良好な耐食性を示すことからクラツド鋼の合
せ材によく用いられることは公知の通りであって、この
場合における円周溶接の開先肉盛に関するバタリング溶
接は前記した第４図および第６図の（、）（ｂ）を共に
第１層目をクラッド合せ材１１部分と同じ成分系の溶接
棒で行い、即ち（ａ）は手溶接により、又（ｂ）はホッ
トワイヤつきのＴＩＧもしくはＭＩＧ溶接で溶接する。
このように第１層目をクラッド合せ材１１と同一成分に
した理由は、この部分が突き合せ円周溶接した後におい
ても腐食環境にさらされるので特に耐食性の優れた性能
をもり２相系ステンレス鋼が有効であることによるもの
である。この場合において、第１層目をオーステナイト
系ステンレス鋼の溶接棒又はワイヤを用いることは塩素
イオンに対する感受性が強く、応力腐食割れを生じ易い
ので避けるべきである。このような第１層に対し第２層
目は第１層と同じ成分の２相系ステンレス鋼で肉盛によ
るバタリング溶接をするか、或いは第２層目以降をオー
ステナイト系ステンレス鋼で溶接する。
した理由は、この部分が突き合せ円周溶接した後におい
ても腐食環境にさらされるので特に耐食性の優れた性能
をもり２相系ステンレス鋼が有効であることによるもの
である。この場合において、第１層目をオーステナイト
系ステンレス鋼の溶接棒又はワイヤを用いることは塩素
イオンに対する感受性が強く、応力腐食割れを生じ易い
ので避けるべきである。このような第１層に対し第２層
目は第１層と同じ成分の２相系ステンレス鋼で肉盛によ
るバタリング溶接をするか、或いは第２層目以降をオー
ステナイト系ステンレス鋼で溶接する。
上記のように第２層目以降に第１層と同じステンレス鋼
成分で溶接する場合には肉盛溶接金属全体を同一組成に
することのできる利点がらり、この場合には円周溶接に
用いる溶接ワイヤは２相系ステンレスクラッド鋼合せ材
と同−成分系である。しかしクラツド鋼管の炭素鋼母材
側における稀釈が多くなった場合にはマルテンサイトが
生成し易く、低温割れが発生し易い欠点があり、この問
題を解決するものとしては４層目以降を５ＵＳ３０９（
Ｌ）や５ＵＳ３１６（Ｌ）規格のようなオーステナイト
系ステンレス鋼で溶接することである。このようにオー
ステナイト系ステンレス鋼で溶接することの利点はクラ
ツド鋼管における炭素鋼母材側の稀釈があってもマルテ
ンサイトのような硬化組織とはならず、低温割れ感受性
が極めて低くて良好な肉盛溶接金属然してＥ記のように
して得られた継手部に対して腐食試験をなし、即ち試験
片の形状は第７図に示すように厚さ１．５±０．１ｍｍ
で幅１０ｍの４点曲げ試験片５の形状をなすものてらっ
てクラツド鋼管の内面側からサンプリングしたものであ
り、負荷応力はＳＭＹＳの６０チ（２７，＋に４／ｍＪ
）でろって、４個の試験片を同時にテストしたが、この
４点曲げによる腐食試験結果は何れも腐食による割れを
一切認めなかった。
成分で溶接する場合には肉盛溶接金属全体を同一組成に
することのできる利点がらり、この場合には円周溶接に
用いる溶接ワイヤは２相系ステンレスクラッド鋼合せ材
と同−成分系である。しかしクラツド鋼管の炭素鋼母材
側における稀釈が多くなった場合にはマルテンサイトが
生成し易く、低温割れが発生し易い欠点があり、この問
題を解決するものとしては４層目以降を５ＵＳ３０９（
Ｌ）や５ＵＳ３１６（Ｌ）規格のようなオーステナイト
系ステンレス鋼で溶接することである。このようにオー
ステナイト系ステンレス鋼で溶接することの利点はクラ
ツド鋼管における炭素鋼母材側の稀釈があってもマルテ
ンサイトのような硬化組織とはならず、低温割れ感受性
が極めて低くて良好な肉盛溶接金属然してＥ記のように
して得られた継手部に対して腐食試験をなし、即ち試験
片の形状は第７図に示すように厚さ１．５±０．１ｍｍ
で幅１０ｍの４点曲げ試験片５の形状をなすものてらっ
てクラツド鋼管の内面側からサンプリングしたものであ
り、負荷応力はＳＭＹＳの６０チ（２７，＋に４／ｍＪ
）でろって、４個の試験片を同時にテストしたが、この
４点曲げによる腐食試験結果は何れも腐食による割れを
一切認めなかった。
以と説明したような本発明によるときはクラツド鋼管の
管端部を突き合せ溶接するに当り、該鋼管端部の開先部
分をステンレスクラツド材と同じ成分系又はオーステナ
イト系ステンレス鋼で肉盛りによるバタリング溶接をな
し、次いで機械加工して■開先を形成してから円周溶接
することにより耐食性の優れた円周溶接金属を得しめ、
開先に目違いがあっても良好な継手を得しめるものであ
って工業的にその効果の大きい発明である。
管端部を突き合せ溶接するに当り、該鋼管端部の開先部
分をステンレスクラツド材と同じ成分系又はオーステナ
イト系ステンレス鋼で肉盛りによるバタリング溶接をな
し、次いで機械加工して■開先を形成してから円周溶接
することにより耐食性の優れた円周溶接金属を得しめ、
開先に目違いがあっても良好な継手を得しめるものであ
って工業的にその効果の大きい発明である。
図面は本発明の技術的内容を示すもので、第１図は突き
合せ円周溶接の態様を示した斜面図、１ 第２図はその従来法による積層溶接の状態を示した断面
図、第３図はその目違い状態の説明図、第４図は本発明
方法による開先部肉盛溶接の説明図、第５図はその機械
加工状態の断面図、第６図は本発明による溶接状態の断
面図、第７図は４点曲げ試験片の説明図である。 然してこれらの図面において、１はステンレスクラツド
鋼管、１１はそのクラッド合せ材、１２はその炭素鋼母
材、１１１は初層肉盛り溶接、１２１は第２層の肉盛り
溶接、１３．１３ｍは溶接部、１４はその第１層溶接を
示すものである。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 平 林 清 照 同 北 １） 豊 大 同 平 忠 明 代理人弁理士 白 川 −１７） Ｘ −・
合せ円周溶接の態様を示した斜面図、１ 第２図はその従来法による積層溶接の状態を示した断面
図、第３図はその目違い状態の説明図、第４図は本発明
方法による開先部肉盛溶接の説明図、第５図はその機械
加工状態の断面図、第６図は本発明による溶接状態の断
面図、第７図は４点曲げ試験片の説明図である。 然してこれらの図面において、１はステンレスクラツド
鋼管、１１はそのクラッド合せ材、１２はその炭素鋼母
材、１１１は初層肉盛り溶接、１２１は第２層の肉盛り
溶接、１３．１３ｍは溶接部、１４はその第１層溶接を
示すものである。 特許出願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 平 林 清 照 同 北 １） 豊 大 同 平 忠 明 代理人弁理士 白 川 −１７） Ｘ −・
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 内面側を合せ材としたステンレスクラツド鋼管を
突き合わせて溶接するに当り、前記鋼管端部の開先部分
をステンレスクラツド材と同じ成分糸又はオーステナイ
ト系ステンレス鋼で肉盛りによるバタリング溶接を行い
、その後に機械加工してＶ開先を形成してから突き合せ
円周溶接することを特徴とするステンレスクラツド鋼管
の円周溶接方法。 ２ 開先部分を手溶接の肉盛りによるバタリング溶接を
クラツド材と同じ成分系の溶接棒を用いて第１層目に行
い、第２層以降最終層に到るまでは第１層と同一成分な
いしオーステナイト系ステンレス鋼によって溶接する特
許請求の範囲第１項に記載のステンレスクラツド鋼管の
円周溶接方法。 λ 開先部分をＴＩＧ若しくはパルスＭＩＧ溶接の肉盛
りによるバタリング溶接をクラツド材と同じ成分系のワ
イヤを用いて第１層目に行い、第２層以降は第１層と同
−成分系ないしオーステナイト系ステンレス鋼ワイヤに
よるＴＩＧ又はパルスＭＩＧのライビング溶接する特許
請求の範囲第１項に記載のステンレスクラツド鋼管の円
周溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3442684A JPS60180667A (ja) | 1984-02-27 | 1984-02-27 | ステンレスクラツド鋼管の円周溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3442684A JPS60180667A (ja) | 1984-02-27 | 1984-02-27 | ステンレスクラツド鋼管の円周溶接方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60180667A true JPS60180667A (ja) | 1985-09-14 |
Family
ID=12413882
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3442684A Pending JPS60180667A (ja) | 1984-02-27 | 1984-02-27 | ステンレスクラツド鋼管の円周溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60180667A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100450688C (zh) * | 2007-07-04 | 2009-01-14 | 中国石油天然气集团公司 | 薄壁不锈钢复层与碳钢基层的复合管环焊缝焊接方法 |
| CN103612003A (zh) * | 2013-11-30 | 2014-03-05 | 西安向阳航天材料股份有限公司 | 一种双金属复合管全自动对接焊工艺 |
| RU2684735C1 (ru) * | 2018-05-25 | 2019-04-12 | Публичное акционерное общество "Челябинский трубопрокатный завод" (ПАО "ЧТПЗ") | Способ гибридной лазерно-дуговой сварки стальных труб с наружным плакирующим слоем |
| CN110345800A (zh) * | 2019-08-13 | 2019-10-18 | 北京英翔博瑞耐火材料科技有限公司 | 一种热交换装置及其制作方法 |
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Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5630080A (en) * | 1979-08-20 | 1981-03-26 | Japan Steel Works Ltd:The | One-side welding method of joint made of pure copper and copper-nickel base alloy clad steel |
| JPS56163022A (en) * | 1980-05-20 | 1981-12-15 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of multilayer steel pipe |
-
1984
- 1984-02-27 JP JP3442684A patent/JPS60180667A/ja active Pending
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