JPS61266188A - 継手溶接方法 - Google Patents
継手溶接方法Info
- Publication number
- JPS61266188A JPS61266188A JP10819485A JP10819485A JPS61266188A JP S61266188 A JPS61266188 A JP S61266188A JP 10819485 A JP10819485 A JP 10819485A JP 10819485 A JP10819485 A JP 10819485A JP S61266188 A JPS61266188 A JP S61266188A
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- JP
- Japan
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- welding
- base metal
- welding material
- joint
- carbon
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- Pending
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- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は耐応力腐食割れ性を必要とする配管異材溶接金
属継手に関する。
属継手に関する。
従来の異材継手溶接方法は、特開昭５８−１２８２７７
号公報に記載のように低合金鋼である母材側全開先面に
、母材と同質でかつ低炭素の材料で肉盛しく１） た後、ステンレス鋼と突合せ溶接することとなっていた
。また、高温高圧水による応力腐食割れの点については
配慮されていなかった。
号公報に記載のように低合金鋼である母材側全開先面に
、母材と同質でかつ低炭素の材料で肉盛しく１） た後、ステンレス鋼と突合せ溶接することとなっていた
。また、高温高圧水による応力腐食割れの点については
配慮されていなかった。
本発明の目的は、高温高圧水が流れる配管異材溶接金属
継手の応力腐食割れ感受性を低減させる配管異材金属の
継手溶接施工法を提供することにある。
継手の応力腐食割れ感受性を低減させる配管異材金属の
継手溶接施工法を提供することにある。
本発明は、配管異材金属を継手溶接するにあたり、炭素
鋼にオーステナイト系の溶接材料を肉盛する場合の炭素
鋼の希釈により肉盛溶接金属側に成牛される完全オース
テナイト組織を抑制するため、炭素鋼側開先形状を図１
の様に変形すると共に開先面Ａに低炭素鋼の溶接材で少
くとも２パス２層以上肉盛し低炭素とした後、さらに全
開先面をオーステナイト系の溶接材で実質的に炭素鋼母
材の成分希釈の影響がなくなるまで積層した後、オース
テナイト系ステンレス鋼と突合せ溶接することを特徴と
するものである。
鋼にオーステナイト系の溶接材料を肉盛する場合の炭素
鋼の希釈により肉盛溶接金属側に成牛される完全オース
テナイト組織を抑制するため、炭素鋼側開先形状を図１
の様に変形すると共に開先面Ａに低炭素鋼の溶接材で少
くとも２パス２層以上肉盛し低炭素とした後、さらに全
開先面をオーステナイト系の溶接材で実質的に炭素鋼母
材の成分希釈の影響がなくなるまで積層した後、オース
テナイト系ステンレス鋼と突合せ溶接することを特徴と
するものである。
以下、本発明の一実施例を説明する。第１表は供試母材
及び溶接材の化学成分を示す。母材１は、Ｃを０．２７
％含む高圧配管用炭素鋼管である。
及び溶接材の化学成分を示す。母材１は、Ｃを０．２７
％含む高圧配管用炭素鋼管である。
母材２は、Ｃ：０．０３％、Ｎｉ：８％、Ｃｒ：１８％
を含むオーステナイト系ステンレス鋼管である。溶接材
Ｗ□は、Ｃを０．０７％含む低炭素の下盛溶接材である
。
を含むオーステナイト系ステンレス鋼管である。溶接材
Ｗ□は、Ｃを０．０７％含む低炭素の下盛溶接材である
。
第２表
第２図は、本発明の実施例で母材１と母材２との配管異
材金属継手である。先ず、母材１の開先面の３の位置に
低炭素の溶接材Ｗ１で１パス１層肉盛溶接した後、さら
に４の位置にオーステナイト系の溶接した後、さらに４
の位置にオーステナイした後、母材２と突合せ溶接６を
オーステナイト系の溶接材Ｗａで行った。これらの方法
で突合せ溶接を行った継手部の低炭素鋼肉盛部３は溶接
時に母材１の希釈を受け、その炭素量は０．１１％であ
り溶接材Ｗ１の炭素量を上回っており、母材１の希釈の
影響を受けていることがうかがえる。
材金属継手である。先ず、母材１の開先面の３の位置に
低炭素の溶接材Ｗ１で１パス１層肉盛溶接した後、さら
に４の位置にオーステナイト系の溶接した後、さらに４
の位置にオーステナイした後、母材２と突合せ溶接６を
オーステナイト系の溶接材Ｗａで行った。これらの方法
で突合せ溶接を行った継手部の低炭素鋼肉盛部３は溶接
時に母材１の希釈を受け、その炭素量は０．１１％であ
り溶接材Ｗ１の炭素量を上回っており、母材１の希釈の
影響を受けていることがうかがえる。
そこで、前記の継手溶接方法で低炭素の溶接材Ｗ１で２
パス２層肉盛した。その２層目の炭素量は０．０８％で
ある。この炭素量は低炭素の溶接材Ｗ１ とほぼ同等で
あり低炭素の溶接材Ｗ１の効果が最大に活かせる。
パス２層肉盛した。その２層目の炭素量は０．０８％で
ある。この炭素量は低炭素の溶接材Ｗ１ とほぼ同等で
あり低炭素の溶接材Ｗ１の効果が最大に活かせる。
低炭素の溶接材Ｗ□で１パス１層肉盛した継手から定ひ
ずみ曲げ試験片を採取し、２８８℃、８ｐｐｍｏ２の高
温高圧水の環境でグラファイト・ファイバーウールで隙
間を付けて５００時間の応力腐食割れ試験を行った。そ
の結果、溶接材Ｗ□と溶接材Ｗ２ との異材境界部に応
力腐食割れが発生した。しかし、低炭素の溶接材Ｗ１で
１パス２層□肉盛した継手から採取した定ひずみ曲げ試
験片は、前記と同様の試験において応力腐食割れは発生
せず本発明の配管異材金属継手方法は、異材境界部に成
牛される完全オーステナイト組織の幅を小さくするのに
有効で応力腐食割れ感受性を低下する効果がある。すな
わち、母材１の全開先面を低炭素の溶接材Ｗ１で肉盛す
る必要はなく、管内面の１部分のみを２パス２層肉盛す
れば応力腐食割れ感受性が低下することが明らかである
。
ずみ曲げ試験片を採取し、２８８℃、８ｐｐｍｏ２の高
温高圧水の環境でグラファイト・ファイバーウールで隙
間を付けて５００時間の応力腐食割れ試験を行った。そ
の結果、溶接材Ｗ□と溶接材Ｗ２ との異材境界部に応
力腐食割れが発生した。しかし、低炭素の溶接材Ｗ１で
１パス２層□肉盛した継手から採取した定ひずみ曲げ試
験片は、前記と同様の試験において応力腐食割れは発生
せず本発明の配管異材金属継手方法は、異材境界部に成
牛される完全オーステナイト組織の幅を小さくするのに
有効で応力腐食割れ感受性を低下する効果がある。すな
わち、母材１の全開先面を低炭素の溶接材Ｗ１で肉盛す
る必要はなく、管内面の１部分のみを２パス２層肉盛す
れば応力腐食割れ感受性が低下することが明らかである
。
発明の変形例
第３図は、本発明の他の実施例で、炭素鋼母材１の管内
面側の３の位置に低炭素の溶接材Ｗ、で肉盛した後、母
材２と突合せ溶接６をオーステナイト系の溶接材Ｗ３で
１パス２層行った。その溶接条件は第２表と同じである
。この継手から定ひずみ曲げ試験片を採取し、前記と同
様の試験をした結果、応力腐食割れは発生せず、前記の
２パス２層の場合と同様な効果が得られる。
面側の３の位置に低炭素の溶接材Ｗ、で肉盛した後、母
材２と突合せ溶接６をオーステナイト系の溶接材Ｗ３で
１パス２層行った。その溶接条件は第２表と同じである
。この継手から定ひずみ曲げ試験片を採取し、前記と同
様の試験をした結果、応力腐食割れは発生せず、前記の
２パス２層の場合と同様な効果が得られる。
＼本発明によれば配管異材金属を継手溶接するに管の内
面となる一部分を２パス２層肉盛溶接すれば良いので従
来よりも経済性が向上する効果がある。かつ、低炭素の
溶接材で肉盛した後、全開先面をオーステナイト系の溶
接材で肉盛するので管内面の部分は、応力腐食割れ感受
性及び溶接高温割れ感受性が減少する効果がある。
面となる一部分を２パス２層肉盛溶接すれば良いので従
来よりも経済性が向上する効果がある。かつ、低炭素の
溶接材で肉盛した後、全開先面をオーステナイト系の溶
接材で肉盛するので管内面の部分は、応力腐食割れ感受
性及び溶接高温割れ感受性が減少する効果がある。
第１図は本発明の一実施例の炭素鋼側開先形状図、第２
図は本発明の実施例の溶接形状図、第３図は本発明の変
形例溶接形状図である。 Ａ・・・低炭素鋼肉盛開先部、１・・・母材１．２・・
・母材２．３・・・低炭素鋼肉盛部。
図は本発明の実施例の溶接形状図、第３図は本発明の変
形例溶接形状図である。 Ａ・・・低炭素鋼肉盛開先部、１・・・母材１．２・・
・母材２．３・・・低炭素鋼肉盛部。
Claims (1)
- １、炭素鋼管母材とオーステナイト系ステンレス鋼管母
材との継手溶接するにあたり、炭素鋼管側開先部内面の
みに炭素鋼母材と同質でかつ低炭素の溶接材料で少くと
も２層以上肉盛した後、さらにオーステナイト系ステン
レス鋼溶接材料で全開先面を、実質的に炭素鋼母材の成
分希釈の影響がなくなるまで積層した後、オーステナイ
ト系ステンレス鋼同士の継手溶接をすることを特徴とす
る継手溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10819485A JPS61266188A (ja) | 1985-05-22 | 1985-05-22 | 継手溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10819485A JPS61266188A (ja) | 1985-05-22 | 1985-05-22 | 継手溶接方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61266188A true JPS61266188A (ja) | 1986-11-25 |
Family
ID=14478391
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10819485A Pending JPS61266188A (ja) | 1985-05-22 | 1985-05-22 | 継手溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61266188A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009039734A (ja) * | 2007-08-07 | 2009-02-26 | Hitachi-Ge Nuclear Energy Ltd | 配管の肉盛溶接方法 |
| EP2527073A1 (en) * | 2011-05-23 | 2012-11-28 | Hitachi Ltd. | Dissimilar metal weld and its manufacturing method of large welded structures such as the turbine rotor |
-
1985
- 1985-05-22 JP JP10819485A patent/JPS61266188A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009039734A (ja) * | 2007-08-07 | 2009-02-26 | Hitachi-Ge Nuclear Energy Ltd | 配管の肉盛溶接方法 |
| EP2527073A1 (en) * | 2011-05-23 | 2012-11-28 | Hitachi Ltd. | Dissimilar metal weld and its manufacturing method of large welded structures such as the turbine rotor |
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