JPS60177127A - ＦｅＣｏＭｎＣ系合金線材の製造方法 - Google Patents
ＦｅＣｏＭｎＣ系合金線材の製造方法Info
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- JPS60177127A JPS60177127A JP3348184A JP3348184A JPS60177127A JP S60177127 A JPS60177127 A JP S60177127A JP 3348184 A JP3348184 A JP 3348184A JP 3348184 A JP3348184 A JP 3348184A JP S60177127 A JPS60177127 A JP S60177127A
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- alloy wire
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/005—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment of ferrous alloys
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- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は磁気的に硬いＦｅＣｏＭｎＣ系合金線材の製造
方法に関する。
方法に関する。
（従来技術とその問題点）
本発明者らＫよって特願昭５６−１５４３６９．５６−
１５４３７０および５６−１５４３７３ですでに報告さ
れているように％ＦｅＣｏＭｎＣ系合金は冷間加工が可
能であシ、冷間加工後、短時間の簡単な熱処理で、高保
磁力な磁気特性を有する。また前記冷間加工度を増すほ
ど、前記保磁力は高くなるという特徴を有している。例
えば、減面率９３％の冷間伸線加工を施したＦｅＣｏＭ
ｎＣ系合金線材は、４２５℃の温度で６０分間熱処理す
ると、保磁力（ｂＩ（ｅ ）が８０００ｅの磁気特性を
得た。上記のように冷間伸線加工を施した合金線材は、
ある曲率を伴い、真直ぐな線材を必要とする用途には適
さなかった。
１５４３７０および５６−１５４３７３ですでに報告さ
れているように％ＦｅＣｏＭｎＣ系合金は冷間加工が可
能であシ、冷間加工後、短時間の簡単な熱処理で、高保
磁力な磁気特性を有する。また前記冷間加工度を増すほ
ど、前記保磁力は高くなるという特徴を有している。例
えば、減面率９３％の冷間伸線加工を施したＦｅＣｏＭ
ｎＣ系合金線材は、４２５℃の温度で６０分間熱処理す
ると、保磁力（ｂＩ（ｅ ）が８０００ｅの磁気特性を
得た。上記のように冷間伸線加工を施した合金線材は、
ある曲率を伴い、真直ぐな線材を必要とする用途には適
さなかった。
したがって、前記線材は矯正機で矯正し、真直ぐな線材
とすることが必要であった。しかしながら、上記矯正を
施したＦｅＣｏＭｎＣ系合金線材の内部に杜、割れが生
じていることが観察された。尚、上記ＦｅＣｏＭｎＣ系
合金線材は０．５重量％のＣ元素を含有しており、前記
線材の製造条件は、溶体化処理温度は１１００℃、冷間
伸線加工の減面率は９３％であった。
とすることが必要であった。しかしながら、上記矯正を
施したＦｅＣｏＭｎＣ系合金線材の内部に杜、割れが生
じていることが観察された。尚、上記ＦｅＣｏＭｎＣ系
合金線材は０．５重量％のＣ元素を含有しており、前記
線材の製造条件は、溶体化処理温度は１１００℃、冷間
伸線加工の減面率は９３％であった。
（発明の目的）
本発明は、材料内部に割れを有しない、真直ぐなＦｅＣ
ｏＭｎＣ系合金線材の製造方法を提供することにある。
ｏＭｎＣ系合金線材の製造方法を提供することにある。
（発明の構成）
すなわち本発明はｃｏ＝３０〜５５重量％、Ｍｎ：１５
〜２７重量％、Ｃ： ０．１〜０．４５重量％、残部Ｆ
ｅからなる合金の線材の製造方法であって、該合金を８
００℃〜９００℃の温度範囲に保持する工程を含むこと
を特徴とするＦｅＣｏＭｎＣ系合金線材の製造方法及び
Ｃｏ：３０〜５５重量％、Ｍｎ：１５〜２７重ｉｔ％、
Ｃ：０．１〜０．４５重量％、Ｋ対して５ｉ１６重量％
以下又はＶ：２−９重量％以下又はＳｔとＶを合計２５
重量％以下含み、残部がＦｅである合金の線材の製造方
法であって、該合金を８００℃〜９００℃の温度範囲に
保持する工程を含むことを特徴とするＦｅＣｏＭｎＣ系
合金線材の製造方法である。
〜２７重量％、Ｃ： ０．１〜０．４５重量％、残部Ｆ
ｅからなる合金の線材の製造方法であって、該合金を８
００℃〜９００℃の温度範囲に保持する工程を含むこと
を特徴とするＦｅＣｏＭｎＣ系合金線材の製造方法及び
Ｃｏ：３０〜５５重量％、Ｍｎ：１５〜２７重ｉｔ％、
Ｃ：０．１〜０．４５重量％、Ｋ対して５ｉ１６重量％
以下又はＶ：２−９重量％以下又はＳｔとＶを合計２５
重量％以下含み、残部がＦｅである合金の線材の製造方
法であって、該合金を８００℃〜９００℃の温度範囲に
保持する工程を含むことを特徴とするＦｅＣｏＭｎＣ系
合金線材の製造方法である。
（構成の詳細な説明）
本発明の製造方法は、上述の構成をとることにより、従
来矯正機で矯正した真直ぐなＦｅＣｏＭｎＣ系合金線材
の内部に割れが生じるという問題点を解決した。
来矯正機で矯正した真直ぐなＦｅＣｏＭｎＣ系合金線材
の内部に割れが生じるという問題点を解決した。
本発明の製造方法は、まず、溶体化処理温度を８００℃
〜９００℃に限定する。その限定理由は、８００℃を下
まわる温度では、オーステナイト相以外の相が析出し、
冷間伸線加工が不可能となるためである。また、９００
℃を越える温度では、１１００℃で溶体化処理した従来
のＦｅＣｏＭｎＣ系合金の製造方法の場合と変シなく、
矯正機で矯正したＦｅＣ。
〜９００℃に限定する。その限定理由は、８００℃を下
まわる温度では、オーステナイト相以外の相が析出し、
冷間伸線加工が不可能となるためである。また、９００
℃を越える温度では、１１００℃で溶体化処理した従来
のＦｅＣｏＭｎＣ系合金の製造方法の場合と変シなく、
矯正機で矯正したＦｅＣ。
ＭｎＣ系合金線材の内部に割れが生じた。
上記限定した溶体化処理温度の範囲においても、Ｃ元素
の添加量が影響する。０．４５重量％を越えてＣ−ｘ素
を添加すると、上記限定した温度範囲の溶体化処理を施
しても、矯正機で矯正したＦｅＣ。
の添加量が影響する。０．４５重量％を越えてＣ−ｘ素
を添加すると、上記限定した温度範囲の溶体化処理を施
しても、矯正機で矯正したＦｅＣ。
ＭｎＣ系合金線材の内部に割れが生じた。また、０．１
重量％を下まわりてＣ元素を添加すると、オーステナイ
ト相が室温で不安定となり、冷間伸線加工時の加工硬化
が著しく、良好な冷間伸線加工ができなくなった。Ｃｏ
が３０重量％〜５５重量％を外れると保磁ブハ残留磁束
密度（以下Ｂｒと云う）、Ｂｒ／Ｂ、、および最大エネ
ルギー積（以下ＢＨｍａｘと云う）が劣化した。したが
ってＣｏは３０重量％〜５５重量％の範囲が必要である
。しかしＣｏが３０重量％のときＭｎを２７重量％より
多く加えると磁化量が減少し、実用的でなくな９、Ｃｏ
が５５重量％のときは、合金に対しては、Ｍｎを１５重
量％を下まわって添加すると磁気的に硬い合金は得られ
なかった。したがって、Ｍｎの範囲は１５重量％〜２７
重量％とじた。Ｖは２９重量％を越えて添加するとγ相
を室温に導入することが可能であった。またＳｉは３．
６重量％を越えて添加するとγ相を室温に導入すること
が不可能であった。８ｉとＶの両方を添加した場合は、
合わせて２５重量％以下でなければ、オーステナイト相
を室温で安定に得ることはできなかった。
重量％を下まわりてＣ元素を添加すると、オーステナイ
ト相が室温で不安定となり、冷間伸線加工時の加工硬化
が著しく、良好な冷間伸線加工ができなくなった。Ｃｏ
が３０重量％〜５５重量％を外れると保磁ブハ残留磁束
密度（以下Ｂｒと云う）、Ｂｒ／Ｂ、、および最大エネ
ルギー積（以下ＢＨｍａｘと云う）が劣化した。したが
ってＣｏは３０重量％〜５５重量％の範囲が必要である
。しかしＣｏが３０重量％のときＭｎを２７重量％より
多く加えると磁化量が減少し、実用的でなくな９、Ｃｏ
が５５重量％のときは、合金に対しては、Ｍｎを１５重
量％を下まわって添加すると磁気的に硬い合金は得られ
なかった。したがって、Ｍｎの範囲は１５重量％〜２７
重量％とじた。Ｖは２９重量％を越えて添加するとγ相
を室温に導入することが可能であった。またＳｉは３．
６重量％を越えて添加するとγ相を室温に導入すること
が不可能であった。８ｉとＶの両方を添加した場合は、
合わせて２５重量％以下でなければ、オーステナイト相
を室温で安定に得ることはできなかった。
（実施例）
以下本発明を実施例にもとづいて詳細に説明する。第１
表は実施例に用いたＦｅＣｏＭｎＣ系合金の組成を示す
。第１表のＮ１１Ｌ１〜随７は本発明で限定した８００
℃〜９００℃の温度および９００℃を越える温度から１
１００℃までの温度で溶体化処理した後急冷すると、オ
ーステナイト相を室温で得ることができた。しかしなが
ら、第１表の醜８〜隘９は上記のようにオーステナイト
相は得られず、強磁性相へ変態した。
表は実施例に用いたＦｅＣｏＭｎＣ系合金の組成を示す
。第１表のＮ１１Ｌ１〜随７は本発明で限定した８００
℃〜９００℃の温度および９００℃を越える温度から１
１００℃までの温度で溶体化処理した後急冷すると、オ
ーステナイト相を室温で得ることができた。しかしなが
ら、第１表の醜８〜隘９は上記のようにオーステナイト
相は得られず、強磁性相へ変態した。
第１表の醜１〜Ｎｌ１７の組成のものについて、第２表
で示した溶体化処理温度に加熱した後、急冷した合金を
、第２表に示した減面率の冷間伸線加工を施した。前記
冷間伸線加工を施したＦｅＣｏＭｎＣ系合金線材を矯正
機で矯正し、真直ぐな前記合金線材を得た。その合金線
材の内部を金属顕微鏡で観察したところ、９００℃を越
える溶体化処理温度に加熱したもの及びＣを０．４５重
量％以上添加したもの（Ｎ１７）材料内部圧制れが生じ
ていることが判明した。しかしながら、本発明の組成範
囲内で８００℃〜９００℃の範囲の温度で溶体化したも
のは、第 １ 表 第 ２ 表 前記割れは観察されなかった。尚、第１表のＮｌｌ−Ｎ
１９の組成に一″）ｂて、８００℃を下まわる温度で溶
体化処理した場合、随１〜随９の全ての結晶組織は、オ
ーステナイト相の中に、他の相、例えばカーバイドなど
が析出していた。
で示した溶体化処理温度に加熱した後、急冷した合金を
、第２表に示した減面率の冷間伸線加工を施した。前記
冷間伸線加工を施したＦｅＣｏＭｎＣ系合金線材を矯正
機で矯正し、真直ぐな前記合金線材を得た。その合金線
材の内部を金属顕微鏡で観察したところ、９００℃を越
える溶体化処理温度に加熱したもの及びＣを０．４５重
量％以上添加したもの（Ｎ１７）材料内部圧制れが生じ
ていることが判明した。しかしながら、本発明の組成範
囲内で８００℃〜９００℃の範囲の温度で溶体化したも
のは、第 １ 表 第 ２ 表 前記割れは観察されなかった。尚、第１表のＮｌｌ−Ｎ
１９の組成に一″）ｂて、８００℃を下まわる温度で溶
体化処理した場合、随１〜随９の全ての結晶組織は、オ
ーステナイト相の中に、他の相、例えばカーバイドなど
が析出していた。
第２表の保磁力および残留磁束密度は、材料内部に割れ
が無いものについては矯正後の合金線材、前記割れが有
るものについては矯正前の合金線材を、第２表に示した
熱処理温度および時間で処理したものの磁気特性を示し
た。
が無いものについては矯正後の合金線材、前記割れが有
るものについては矯正前の合金線材を、第２表に示した
熱処理温度および時間で処理したものの磁気特性を示し
た。
（発明の効果）
以上の結果、Ｃ元素の添加量は０．１〜０．４５重量％
、溶体化処理温度は８００℃〜９００℃の本発明の製造
方法が満足されれば、冷間伸線加工後矯正機で矯正して
も、材料内部に割れが生じないことがわかった。また、
磁気特性は、溶体化処理温度の違いで、大きな変動は起
らなかった。
、溶体化処理温度は８００℃〜９００℃の本発明の製造
方法が満足されれば、冷間伸線加工後矯正機で矯正して
も、材料内部に割れが生じないことがわかった。また、
磁気特性は、溶体化処理温度の違いで、大きな変動は起
らなかった。
Claims (1)
- （１） Ｃｏ ： ３０〜５５重量％、Ｍｎ ： １５
〜２７重量％、Ｃ：０．１〜０．４５重量％、残部Ｆｅ
からなる合金の線材の製造方法であって、該合金を５ｏ
ｏｃ〜９００’Ｃの温度範囲に保持する工程を含むこと
を特徴とするＦ＠ＣｏＭｎＣ系合金線材の製造方法。 （２１Ｃｏ ： ３０〜５５重量％、Ｍｎ ： １５〜
２７重量％、Ｃ： ０．１〜０．４５重量％、Ｋ対しテ
ｓｉ：３．６重量−以下又はｖ：２９重量％以下又はＳ
ｉとＶを合計２５重量％以下含み、残部がＦｅである合
金の線材の製造方法であって６、該合金を８００℃〜９
００１：の温度範囲に保持する工程を含むことを特徴と
するＦｅＣ。 ＭｎＣ系合金線材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3348184A JPS60177127A (ja) | 1984-02-24 | 1984-02-24 | ＦｅＣｏＭｎＣ系合金線材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3348184A JPS60177127A (ja) | 1984-02-24 | 1984-02-24 | ＦｅＣｏＭｎＣ系合金線材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60177127A true JPS60177127A (ja) | 1985-09-11 |
| JPH027370B2 JPH027370B2 (ja) | 1990-02-16 |
Family
ID=12387737
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3348184A Granted JPS60177127A (ja) | 1984-02-24 | 1984-02-24 | ＦｅＣｏＭｎＣ系合金線材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60177127A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10435256B2 (en) | 2015-01-14 | 2019-10-08 | Konica Minolta, Inc. | Sheet feeding apparatus and image forming system |
-
1984
- 1984-02-24 JP JP3348184A patent/JPS60177127A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US10435256B2 (en) | 2015-01-14 | 2019-10-08 | Konica Minolta, Inc. | Sheet feeding apparatus and image forming system |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH027370B2 (ja) | 1990-02-16 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |