JPS60162063A - 内燃機関の点火時期制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

〔発明の技術分野〕 この発明は内燃機関の点火時期制御装置に関するもので
ある。 ガソリンのオクタン価は内燃機関における耐ノツク性に
強い相関があることがよく知られている。 すなわち、オクタン価の高いガソリンはどノックしにく
いものである。第１図は市販のレギュラガソリンとプレ
ミアムガソリン（レギュラガソリンよりもオクタン価が
高い）とを使用した場合のある内燃機関における点火時
期−出力軸トルク特性を示したものである。Ａ点はレギ
ュラガソリン使用時のノック限界点、Ｂ点はプレミアム
ガソリン使用時のノック限界点であり、ノック限界点よ
りも点火時期を進角させるとノックが発生する。第１図
によるとプレミアムガソリン使用時には点火時期をＢ点
まで進角することができるため、レギュラガソリン使用
時に対し、出力軸トルクを向上することが可能になる。 第２図は第１図のＡ点とＢ点の点火時期を内燃機関の回
転数に対して表わした点火時期特性図である。このよう
な特性を持つ内燃機関において、レギュラガソリンとプ
レミアムガソリンとを混合使用あるいは転換使用する場
合、点火時期をレギュラガソリンとプレミアムガソリン
の混合比に応じて進角させれば機関の出力を向上するこ
とが可能になる。 〔従来技術〕 ところで、従来の点火時期制御装置においては、基準の
点火時期特性が所定のガソリン、例えばレギュラガソリ
ンに対してのみ設定されていたため、プレミアムガソリ
ンの混合使用あるいは転換使用の場合にはそのままの基
準点火時期特性では機関の出方向上は期待できず、何ら
かの方法で基準点火時期を進角側に再設定しなければな
らなかった。 特にレギュラガソリンとプレミアムガソリンとの混合使
用時にはその混合比率により第２図（０の破線に示すよ
うに（Ａ）から（Ｂ）の間にノック限界点が存在し、進
角可能限界が変化するため、基準点火時期を再設定する
のは容易ではなかった。また、仮に基準点火時期をノッ
ク限界点に再設定することができたとしても、ノック限
界点が機関運転中における環境条件、例えば温度や湿度
等によって変動し、さらに機関の加速等の過渡運転時に
はノックが発生し易いため、機関のノック発生を回避す
ることは不可能であった。 このような問題点を解決するため、ノックセンサを用い
てノック発生を検出し、その検出値から使用中のガソリ
ンのレギュラガソリンとプレミアムガソリンとの混合比
率を示す基準点火時期変位量を決定し、それに応じて基
準点火時期を進角側あるいは遅角側に設定することによ
り、自動的にレギュラガソリンとプレミアムガソリンと
の混合比率を判定し、基準点火時期を最適な位置に調節
し、さらに、機関運転中の急激な環境条件の変化あるい
は過渡運転時においてノックが発生すれば即座にノック
発生を抑制するように点火時期を遅角制御する装置が発
明されている。この装置の詳細については本発明の実施
例とともに説明する。 ところで、上記装置において、ノックの検出量による基
準点火時期変位量の決定及び基準点火時期の調節完了ま
でに時間を要するものについては、使用ガソリンをレギ
ュラガソリンからプレミアムガソリンに転換した場合、
調節完了までの期間は点火時期が第１図に示すＢ点に達
しないため、ガソリンの転換後即座に機関の出方向上を
得ることはできない。また、使用ガソリンをプレミアム
ガソリンからレギュラガソリンｔこ転換した場合、第１
図に示すノック限界点のＡ点とＢ点の点火時期間隔が大
きく離れるとノック発生抑制のための遅角制御範囲をＡ
点とＢ点の点火時期間隔以上に大きく設定しなければな
らず制御がやりづらくなるという問題があった。 〔発明の概要〕 この発明は上記の点に鑑みなされたものであり、ノック
検出による遅角制御量に応じて基準点火時期の調節の応
答性を可変とし、使用ガソリンの極端な転換に際しても
、即座に基準点火時期を最適値に自動的に調節すること
ができるようにしたものである。 〔発明の実施例〕 次に本発明の詳細な説明する。第８図は本発明の第１の
実施例を示すブロック構成図である。 第８図において、（１）は機関に取り付けられ、機関の
ノックを検出するノックセンサである。（２）はノック
センサ（１）の出力信号からノック発生の有無を判別す
るノック判別部であり、バンドパスフィルタシｕ１　ノ
イズレベル検出器（イ）、比較器（至）により構成され
る。バンドパスフィルタＱυの入力はノックセンサ（１
）に接続され、出力は比較器に）の一方の比較入力及び
ノイズレベル検出器に）に接続される。 ソシて、ノイズレベル検出１１１Ｈの出力は比較器に）
の他方の比較入力に接続される。（３）はノック判別部
（２）の出力から演算し、機関のノック発生を抑制する
ための遅角制御量を決定する遅角１１ｉｌＪ御鼠決定部
であり、４責分器０υ、ル巾変換器（社）により構成さ
れる。積分器ｃＩυは積分入力が比較器■の出力に接続
され、出力はめ変換器の入力に接続される。 （４）は機関の基準点火時期の変位置を決定する基準点
火時期変位垣決定部であり、パルス発生器θ１）、カウ
ンタｉ４′４、タイマ１１４：１、アップダウンカウン
タ０４、タイマＩＩ　ｌｉ　、メモリ１４Ｇにより構成
される。パルス発生器θυの入力は比較器峙の出力に接
続され出力はカウンタ１４４のカウント入力に接続され
る。 タイマ■（４４の時間制御入力はめ変換２！！１３りの
出力に、また出力はカウンタ０シのリセット入力に接続
される。アップダウンカウンタ１４４１のアップカウン
ト入力はカウンタｔ４ｚの出力に接続され、ダウンカウ
ント入力はタイマｎ　Ｊ４１の出力に接続される。土だ
、タイマＩＩ　＋１５１の時間制御入力は八４）斐換シ
）３伸りの出力に接続される。メモリ囮のデータ入力は
アップダウンカウンタ（ロ）の出力に、データ出力はア
ップダウンカウンタ〔復のプリセット入力に接続される
。（５）は第１の点火時期特性記憶部（以下ＲＯＭ　（
５１という）、（６）は第２の点火時期特性記憶部（以
下ＲＯＭ　（６１という）であり、第４図に示すように
機関の回転数及び負荷で決定されるアドレスにそれぞれ
点火時期データが記憶されている。（７）は第１の点火
時期演算器であり、比例係数演算器（７１１％補間演算
ＰＡ′１ｆｆ２、減算器（ハ）により構成される。比例
係数部Ｗ　器（７＋１は入力がアップダウンカウンタ１
４４１の出力に接続され、アップダウンカウンタ（４４
１のカウント自答を比例線数に変換し出力する。補間演
算器υ４はＲＯＭ　１ｆｉ）と１ぜ併４（６）のデータ
及び比例係数演算１３！０７＋１の出力１１１１を入力
し、１ぜ０１ｉｌ　（５＋とＲＯＭ　＋６１のデータ間
を比例係数演算Ｒ（７ｇの出力する係数により補間演算
を行い、その演算でまる点火時期データを出力する。減
算器ｆｆ３１は２つの入力がそれぞれ補間演算冊囮の出
力との変換器０力の出力に接続され、補間演算器σ３）
の出力する点火時期データから７シ山変換器改の出力１
直を引算し、遅角側へ移行した点火時期データを出力す
る。（８）は機関のクランク回転角度を検出するクラン
ク角センサであり、

〔９〕は―関の吸入空気圧力を検出
する圧力センサである。 ０［＋は第２の点火時期演算器であり、クランク角セン
サ（８）の出力信号から機関の回転数を演算し、圧力セ
ンサ（９）から機関の負荷状態を検知し、それらの回転
数及び負荷で決定される値をアドレス値に変換し、その
アドレス値をＲＯＭ　＜５）及びＲＯＭ　（６１に出力
する。そして、第２の点火時期演算器０（Ｉは第１の点
火時期演算器の出力（減算器ｆｆ３１の出力）する点火
時期データを読み込み、クランク角センサ（８）の出力
信号を基準として、第１の点火時期演算器（７）の出力
データから点火時期を演算し、点火信号を出力する。０
υは第２の点火時期演算器（７）の出方する点火信号に
同期して点火コイルａ諺の通電を断続し、内燃機関の点
火に必要な高電圧を発生させるスイッチング回路である
。 次に上記第１の実施例の動作を説明する。 第５図はノック判別部（２）の各部の動作を示す。 ノックセンサ（１）は一般によく知られている振動加速
度センサであり、機関のシリンダブロック等に取り付け
られ、機関の機械的振動を電気信号に変換し、第５図（
ａ）に示すように振動波信号を出方する。バンドパスフ
ィルタなりはノックセンサ（１）の出力信号からノック
特有の周波数成分のみを通過させて、ノック以外のノイ
ズ成分を抑圧し、第６図（ｂ）の（イ）に示すように８
７の良い信号を出力する。 ノイズレベル検出器に）は例えば半波整流回路、平均化
回路、増幅回路等で構成することができ、バンドパスフ
ィルタｅＩ）の出力信号（第５図（１＋）の（イ））を
半波整流及び平均化により直流電圧レベルに変換し、さ
らに所定の増幅度で増幅し、第５図（１））の（ロ）に
示すようにバンドパスフィルタＣ１１）の出力信号（第
５　［ａ（ｂ）（７）（ｒ）　）　ＣＤノイズ成分より
は高く、ノック成分よりは低いレベルの直流電圧を出力
する。 比１１Ｒｆａ　峙はバンドパスフィルタＱυの出力信号
（第５図（１））の（イ））とノイズレベル検出８：）
（イ）の出力信号（第５図（１））の（ロ））とを比較
し、ノックが発生しない場合（第４図Ｃ部）にはバンド
パスフィルタ？υの出力信号（第５図（１＞）の（イ）
ンがノイズレベル検１１］器＠の出力信号（第５図（ｂ
）の（Ｄ）　）を越えないため何も出力せず、一方、ノ
ックが発生した場合（第５図り部）にはバンドパスフィ
ルタＱすの出力信号（第５図（Ｉ））の（イ））がノイ
ズレベル検出器磐の出力信号（第５図（１））の（に）
）を越えるため、第５図（Ｃ）に示すようにパルス列を
出力する。従って、比較器（財）の出力からのパルス列
（第５　［Ｑ（ｃ）　）の出力有無によりノック発生の
判別ができる。 第６図は遅角制御量決定部（３）及び基準点火時期変位
ｈＬ決定部（４）の各部の動作を示す。積分器０◇は比
較器ｖ、ｌの出力するパルス列（第６図（Ｃ））を積分
し、第６図（ｄ）に示すように積分電圧を出力する。 比較器（ホ）のパルス列出力時にはパルス列に従って積
分器００の出力電圧を上昇すべく動作し、ｚｆ　１１７
７列の非出力時には積分器Ｏｌ）の出力電圧を下降すべ
く動作する。そして、積分Ｒ９ＣＯＤの出力電圧はφ変
換器（９）を介して、後で説明する第１の点火時期演算
器（７）及び第２の点火時期演算器０１により、点火時
期を遅角制御する制御定圧として働く。つまり、ノック
発生時には比較器（ハ）のパルス列出力により、積分Ｗ
ＯＯの出力電圧が上昇し、点火時期を遅角させ、ノック
発生を抑制する。また、ノック発生が止むと積分器Ｏｐ
の出力電圧は下降し、点火時期を進角復帰させる。従っ
て、遅角制御量決定部（３）は第６図（ｄ）の積分器０
ηの出力電圧に示されるように、ノック発生により点火
時期をリアルタイムに遅角させる閉ループ制御系を形成
する。積分器０］）の出力電圧の上昇及び下降の速度は
ノック発生による遅角応答性及び閉ループ制御安定性に
より決定されるが、即時制御性が要求されるため比較的
応答性の速い値に設定される。 また、基準点火時期変位量決定部（４）はノック発生の
度合により基準点火時期の変位量を決定するところであ
る。パルス発生器θυは比較器（ト）の出力するパルス
列（第６図（Ｃ））に対し、第６図（ｅ）のようにパル
スを出力する。つまり、パルス発生器０ηは１回のノッ
ク発生に対し１パルスを出力する。 パルス発生器Ｏ１ｌの出力パルスはカウンタ０２１によ
りカウントされ、そのカウント内容は第６図（ｆ）に示
される。タイマＩ　１１１は第６図（ｇ）に示すように
設定された時間毎にパルスを出力し、そのパルスにより
カウンタ０りのカウント値を零にリセットする。 また、カウンタ（４′４の出力は第６図（ｈ）に示すよ
うにカウンタｔｅａのカウント値が所定値（第６図では
カウント値８）以上になると高レベルになる。すなわち
、設定された時間内に所定数のノックが発生した場合に
カウンタ０４は高レベルの信号を出力する。これはノッ
クの発生率を演算するものである。 そして、アップダウンカウンタ１４４１はカウンタ（４
功の出力が低レベルから高レベルに立上る時に１段階ア
ップカウントする。また、タイマｎ　ｎ５Ｉは第６図（
ｊ）のように設定された時間毎にパルスを出力し、その
パルスによりアップダウンカウンタ０嚇を１段階ダウン
カウントさせる。アップダウンカウンタｉｎ＋のカウン
ト内容を第６図（ｉ）に示す。また、メモリ囮はイグニ
ッションスイッチオフ時や電源電圧低下時にアップダウ
ンカウンタ１４４１の出力するカウント値を記憶し、イ
グニッションスイッチオン時や電源電圧復帰時に記憶し
ているカウント値をアップダウンカウンタ四のカウント
値としてプリセットする。つまり、メモリ囮により、機
関の停止時にも基準点火時期の変位量を記憶保持するこ
とができる。以上のように、基準点火時期変位量決定部
（４）はノック発生率を演算し、所定値以上の発生率に
なれば基準点火時期を遅角すべく変位量（アップダウン
カウンタ０萄の出力するカウント値）を移行させ、所定
時間内に変位量の遅角側への移行がなければ変位量を進
角側に移行させる。従って、基準点火時期変位量決定部
（４）も遅角制御量決定部（３）と同様に後で説明する
第１の点火時期演算器（７）及び第２の点火時期演算器
０１を介して、ノック発生により点火時期を遅角進角す
る閉ループ制御Ｕ御系を形成する。但し、基準点火時期
変位量決定部（４）が遅角制御量決定部（３）と異なる
点は、遅角制御量決定部（３）がノック検出によりノッ
ク発生を抑１ｉｉｌＪすべくリアルタイムに点火時期を
遅角ｊｉｉ！Ｉ　ｆｆ１ｉｌするのに対し、基準点火時
期変位量決定部（４）においては、ノック検出によりノ
ック発生率を演算し、その演算決果をもとに基準点火時
期を遅角側あるいは進角側へ変位することにより、使用
ガソリンのオクタン価に適合した基準点火時期を得るも
のである。従って、基準点火時期変位量決定部（４ンの
進角側及び遅角側への変位における応答性は遅角制御量
決定部の遅角・進角の応答性に対し比較的遅く設定され
る。 ここで、タイマ■ｉ４濁及びタイマ（１１４ｂｌのパル
ス発生時間間隔を所定の時間に固定した場合、使用ガソ
リンをプレミアムガソリンからレギュラガソリンに転換
すると、第６図に示す遅角制御量決定部（３）及び基準
点火時期変位量決定部（４）の各部の動作は第７図に示
すようになる。第７図において第６図と同一符号は同一
部分の動作を示す。特に第７図（ｄ）においてはガソリ
ンの転換によりノックが激しく発生し、積分器００の出
力電圧つまり遅角制御量は最大値に飽和する状態が続く
。一方、基準点火時期の変位ｉ１は第７図（ｉ）のアッ
プダウンカウンタ（４４）の出力するカウント数に示さ
れるように応答が遅い。従って、このまま運転するとノ
ックが激しく続き、機関を破壊する恐れも生じる。また
、反対に使用ガソリンをレギュラガソリンからプレミア
ムガソリンに転換すると、図には示さないが遅角側に変
位していた基準点火時期が即時には進角側に変位せず、
点火時期がしばらくの間遅角側になり、プレミアムガソ
リンに転換したことによる機関の出方向上を即座に得る
ことはできない。 そこで、第８図に示すように遅角制御量決定部（３）の
出力（ｆｉｖ’Ｄ変換器Ｏ謁の出力）をタイマＩ　１１
３及びタイマＩＩ　１４１１の時間制御入力に接続する
ことにより、遅角制御風に応じて基準点火時期変位量決
定部（４）の応答性を可変すれは上記問題を解決するこ
とができる。まず、タイマＩ　（４１は時間制御入力の
値が大きくなるほどパルス出力時間間隔を小さくするよ
うにｍｈ作し、タイマＩＩ　＋４６１は時間制御入力の
値が小さくなるほどパルス出力時間間隔を小さくするよ
うに動作する。つまり、遅角制御量が大きくなれば基準
点火時期変位量決定部（４）の遅角側の応答性が速くな
り、遅角制御風が小さくなれば進角側の応答性が速くな
る。遅角側の応答性改善のもようを第８図に示す。第８
図において第７図と同様に第８図と同一符号は同一部分
の動作を示す。 第８図においては、タイマＩｔ４〜のパルス出力（第８
図（ｇ））の時間間隔が積分器０１）の出力電圧の上昇
に応じて小さくなり、アップダウンカウンタ１４４１の
アップカウント動作の応答性が向上しているのがわかる
。そして、アップダウンカウンタＨのカウント内容で表
わされる基準点火時期変位里（４）の遅角側の応答性が
速くなるために、遅角制御風（第８図（ｄ）で示される
積分器ＯＩ）の出力・ａ圧）も飽和に至ることはない。 次に第１の点火時期演算器（７）について説明する。 比例係数演算器σ１）はアップダウンカウンタ（４４１
の出力するカウント値を比例係数に換算する。いま、比
例係数演算器ｆｆ１１がアップダウンカウンタ＠燭から
カウント値Ｎを入力した場合、このＮをあらかじめ設定
されているアップダウンカウンタ＠４）からの最大カウ
ント値Ｎｍａｘで割算し、その割算結果を比ソリン使用
時にはノック限界点が比較的進角側に存在するため、ア
ップダウンカウンタ１４４１のカウント値はほぼＮ＝Ｏ
となり、比例係数はに＝０となる。レギュラガソリン使
用時には反対にノック限界点が比較的遅角側に存在する
ため、アップダウンカウンタ（偵のカウント値はほぼＮ
＝Ｎｍａｘとなり、比例係数はに＝１となる。また、プ
レミアムとレギュラの混合ガソリン使用時には第２図（
Ｃ）に示すようにノック限界点がプレミアムガソリン使
用時とレギュラガソリン使用時の中間に存在するため、
アップダウンカウンタ＋１４１のカウント値はＯ＜Ｎ＜
Ｎｎａｘとなり、比例係数は０くｋ〈１となる。それ故
、比例係数１（はプレミアムガソリンとレギュラガソリ
ンの混合比率を示す係数であることがわかる。 一方、ＲＯＭ　（５）及びＲＯＭ　（６）は第２の点火
時期演算器００から機関の回転数及び負荷に対応したア
ドレス値を受け、そのアドレスに記憶されている点火時
期データを袖開演算器υ謁に出力する。いま、ＲＯＭ　
（５）の点火時期特性をプレミアムガソリン用に設定し
、−上記アドレスにおける点火時期データをθＢとし、
また、ＲＯＭ　（６）の点火時期特性をレギュラガソリ
ン用に設定し、上記アドレスにおける点火時期データを
θＡとすると、ＲＯＭ　（５）の点火時期特性はＲＯＭ
Ｆ６）と同−又は進角側に設定されるためθ４≦０８と
なる。そこで補間演算器ｔＩりはＱＡとＱＢの間を比例
係数ｋにより比例補間計算を行う。つまり、θｎ（θＢ
−θＡ）・ｋの演算を行い、その結果をθ。とすると、
θゎは〃１５とθ人の間をに：（１−ｋ）に内分した値
になる。それ故、プレミアムガソリン使用時はに＝ｏで
あるから、θＣ；θ））となり、レギュラガソリン使用
時にはに＝１であるから〃。−０人となり、プレミアム
とレギュラ混合ガソリン使用崎には０（ｋ（１であるか
ら〃６〈θ６くりＢ　となる。従って、外はプレミアム
ガソリンとレギュラガソリンの混合比率を示す比例係数
１（に基づいてθ４と〃１喀とを内分する値になるため
、プレミアムガソリンとレギュラガソリンを配合した場
合にも、上記補間演算を行うことにより、プレミアムと
レギュラガソリンの混合比率に応じた最適な基準点火時
期を得ることができる。 さらに、第１の点火時期演算器（７）においては、減算
器四が補間演算器ＣＩ２の出力値θ。から遅角制御弊決
定部（３）のＶｎ変換器０４の出力値θわを引算し、６
ｍ（−１゜−θυ）の点火時期データを第２の点火時期
演算器Ｑ（ｌに出力する。つまり、補間演算器υりで得
た最適な基準点火時期に対し、機関の過渡運転時や環境
条件の急変時に発生するノックを抑制するために遅角制
御量を引算し、上記基準点火時期の遅角補正を行うもの
である。 第２の点火時期演算８引０すはクランク角センサ（８）
の信号を基準とし、点火時期データ（減算ｇｓ　（７３
）の出力値θＥ）により点火時期を演算し、点火信号を
出力するものであり、これについては点火時期演算８引
において周知の技術であるため、ここでは説明を省略す
る。 次に、本発明の第２の実施例を説明する。この実施例は
第１の実施例に対し、基準点火時期変位量決定部（４）
の構成及び接続、並びに第１の点火時期演算器（７）の
構成が異なる。第９図にこの実施例の構成を示す。第９
図において（４０１）は遅角・進角判定器、（４０２）
はタイマＩ、（４０８）はタイマＩＩ　１（４０４）は
アップダウンカウンタ、（４０５）はメモリ、（４０６
）はオアゲート、（７０１）は加算器、（７０２）は比
例係数演算ｉｌｌ、（７０３）は補間演算器であり、第
８図と同一符号は同一部分を示す。なお、アップダウン
カウンタ（４０４）、メモリ（４０５）、比例係数演算
器（７０２）、補間演算器（７０８）については第１の
実施例のアップダウンカウンタ１４４１．メモリ１４ｆ
Ｗ、比例係数演算＠ｆｆ１１、補間演算器（７２とそれ
ぞれ同一のものである。また、積分器０υには積分電圧
を所定のレベルに固定するリセット入力がある。遅角・
進角判定０ｆｆ（４０１）は入力が遅角制陣屋決定部（
３）の出力（Ａ／１）変換器Ｏりの出力口こ接続され、
また出力が進角判定出力、急速進角出力、遅角判定出力
、急速遅角出力の４つの出力をもち、湿巾変１いｚの出
力値を所定の値と比較し、その比較結果により上記各出
力から信号を出力する。タイマＩ　（４０２）は動作可
否入力をもち、その入力が遅角・進角判定５（４ｏｔ）
の遅角判定出力に接続され、また、時間制御入力をもち
、その入力が遅角・進角判定器（４０１）の急速遅角出
力に接続され、出力はアップダウンカウンタ（４０４）
のアップカウント入力に接続される。タイマＩＴ　（４
０８）も動作可否入力をもち、その入力は遅角・進角判
定器（４０１）の進角判定出力に接続され、また、時間
制御入力をもち、その入力が遅角・進角判定器（４０１
）の急速進角出力に接続され、出力はアップダウンカウ
ンタ（４０４）のダウンカウント人力暑こ接続される８
遅角・進角判定ＥＪ（４ｏｇの急速遅角出力及び急速進
角出力はオアゲート（４０６）を介して、積分器ＯＤの
リセット入力に接続される。メモリ（４０５）の入力は
アップダウンカウンタ（４０４）の出力に接続され、出
力はアップダウンカウンタ（４０４）のプリセット入力
に接続される。加算器（７０１）は２つの入力をもち、
一方が基準点火時期変位量決定部（４）の出力（アップ
ダウンカウンタ（４０４）の出力）に接続され、他方が
遅角制御量決定部（３）の出力（Ａ／ｌ）変換器（至）
の出力）に接続される。そして、加算器（７０１）の出
力が比例係数演算器（７０２）の入力に接続される。補
間演算器（７０８）はＲＯＭ　＋５１とＲＯＭ　（ａ）
のデータ及び比例係数演算器（７０２）の出力値を入力
し、演算結果を第２の点火時期演算器０Ｑに出力する。 その他の部分の構成は第１の実施例と同様である。 第１０図に第２の実施例における基準点火時期変位量決
定部（４）の動作を示す。第１０図（ｄ）は積分器０η
の出力電圧を示す。ル巾変換器（３ｚの出力はそれをデ
ィジタル社に変換したものである。遅角・進角判定器（
４０１）は４つの比較基準値をもつ。それらは遅角判定
値、急速遅角判定値、進角判定値、急速進角判定値であ
る。そして、〜Φ変換器０２の出ヵ値はそれらの比較基
準値と比較される。第１１図にＡ／Ｄ変換器国の出力値
に対する遅角・進角判定器（４０１）の出力モードを示
す。いま、Ａ／Ｄ変換器＠匂の出力値Ｖが遅角判定値７
１以上である場合には遅角モードとなり、第１０図（ｋ
）のように遅角判定出力を高レベルにし、進角判定値Ｖ
２以下である場合には進角モードとなり第１０図＜ｅ＞
のように進角判定出力を高レベルにし、ｖｌとＶ２の間
である場合には停止モードとなり遅角判定出力及び進角
判定出力とも低レベルにする。タイマＩ　（４０２）は
遅角・進角判定器（４０１）の遅角判定出力が高レベル
である開所定時間毎に第１０図（ハ）のようにパルスを
出力し、タイマＩＩ　（４０８）は遅角・進角判定器（
４０１）の進角判定出力が高レベルである開所定時間毎
に第１０図（ｎ）のようにパルスを出力する。第１０図
（０）にアップダウンカウンタ（４０４）のカウント内
容を示す。ア・ノブダウンカウンタ（４０４）はタイマ
Ｉ　（４０２）の出力パルスをアップカウントし、タイ
マＩＩ　（４０８）の出力パルスをダウンカウントする
。従って、遅角制御量決定部（３）の出力値（Ａ／ｂ変
換器ｉ３２の出力値）が遅角判定値ｖ１より大きい場合
には遅角モードとなりアップダウンカウンタ（４０４）
のカウント値を上昇させ、進角判定値ｖ２より小さい場
合には進角モードとなりアップダウンカウンタ（４０４
）のカウント値を下降させ、ＶｌとＶ２の間ではアップ
ダウンカウンタ（４０４）の値を保持する。 第１２図にはＡＤＤ変換器０謁の出力値が急速遅角判定
値７８以上になる場合及び急速進角判定値Ｖ４以下にな
る場合について基準点火時期変位量決定部（４）の動作
を示す。第１２図において第１０図と同一符号は同一部
分の動作を示す。いま、Ａ７／Ｄ変換器の２の出力値Ｖ
が急速遅角判定値７８以上である場合には遅角・進角判
定器（４０１）は第１１図に示すように急速遅角モード
となり、急速遅角出力を第１２図（ｐ）に示すように高
レベルにし、急速進角判定値Ｖ４以下である場合にｒよ
急速進角モードとなり、急速進角出力を第１２図（ｑ）
に示すように高レベルにする。タイマｆ　（４０２）は
遅角・進角判定器（４０１）の急速遅角出力の高レベル
への立上り時にパルス発生時間間隔を一瞬極めて短くし
、第１２図（ハ）に示すように所定数のパルスを出力す
る。そして、同時に、積分器０］）の出力電圧は遅角・
進角判定器（４０１）の急速遅角出力の高レベル時にＡ
／Ｄ変換変換器口出力がＶｌからｖ２の間の所定値にな
るようにリセットされる。また、タイマＩＩ　（４０Ｂ
）は遅角・進角判定器（４０１）の急速進角出力の高レ
ベルへの立上り時にパルス発生時間間隔を上記タイマＩ
　（４０２）と同様に一瞬極めて短くし、第１２図（ｎ
）に示すように所定数のパルスを出力する。 そして、同時に、積分器Ｏｐの出力電圧がリセットされ
る。第１２図（０）はアップダウンカウンタ（４０４）
のカウント内容を示す。アップダウンカウンタ（４０４
）はタイマＩ　（４０２）の出力パルス（第１２図（ハ
））により急速にアップカウントし、タイマ［（４０８
）の出力パルス（第１２図（ｎ））により急速にダウン
カウントする。 従って、遅角制御量決定部（３）の出力値（Ａ／Ｄ変換
器０２の出力値）が急速遅角判定値ｖ３より大きくなっ
た場合には急速遅角モードとなり、基準点火時期変位量
決定部（４）の出力値（アップダウンカウンタ（４０４
）の出力値）を急速に上昇させる。また遅角制御量決定
部（３）の出力値が急速進角判定値Ｖ４より小さくなっ
た場合には急速モードとなり、基準点火時期変位量決定
部（４）の出力値を急速に下降させる。このようにして
、基準点火時期変位量決定部（４）の応答性を一時的に
速くすることができる。 この場合、遅角制御量決定部（３）の出力値をそのまま
にしておけば基準点火時期変位量決定部（４）の急速な
応答により過剰な点火時期の変位を招くため、基準点火
時期変位量決定部（４）の急速な応答とともに遅角制御
量決定部（３）の出力値も適当な値にリセットする。 次に、第２の実施例における第１の点火時期演算器（７
）の動作を説明する。加算器（７０１）は遅角制御量決
定部（３）の出力値（Ａ／Ｄ変換器０２の出力値）と基
準点火時期変位量決定部（４）の出力値（アップダウン
カウンタ（４０４）の出力値）とを加算する。遅角制御
量決定部（３）の出力値はリアルタイムにノックを抑制
するための遅角制御量を示し、基準点火時期変位量決定
部（４）の出力値は使用ガソリンのオクタン価に応じた
基準点火時期の調整量を示す。従つて、加算器（７０１
）は遅角制御量と基準点火時期の調整量の和を出力する
。比例係数演算器（７０２）が加算器（７０１）の出力
値を比例係数に変換し、補間演算器（７０８）がＲＯＭ
　（６）とＲＯＭ（６）の点火時期データを比例係数演
算器（７０２）の出力する比例係数により補間計算する
のは第１の実施例の説明と同様である。 このように第２の実施例ｆこおいては、基準点火時期変
移量決定部（４）が遅角制御量決定部（３）の出力値を
もとに遅角、進角を判定し、基準点火時期の調整量を決
定し、さらに、遅角制御量決定部（３）の出力値と基準
点火時期変位量決定部（４）の出力値の和をもとに点火
時期演算を行う。 なお、上記２つの実施例において、基準点火時期変位量
決定部（４〕と第１の点火時期演算器（７）は第１と第
２の実施例の間で相互に入れ換えることは可能である。 〔発明の効果〕 以上説明したとおり、本発明によればレギュラガソリン
とプレミアムガソリンとを混合使用する場合、ノックセ
ンサにてノックを検出し、それをもとに基準点火時期の
変位量を演算することにより、レギュラとプレミアムの
混合ガソリンにおいて最適な点火時期に基準の点火時期
特性を自動的に調節することができ、さらに、機関の過
渡運転時や環境条件の急変時にもリアルタイムに点火時
期を遅角制御することによりノック発生を即座１こ抑制
することが可能になるという効果がある。その上、使用
ガソリンのｔ＞ｉ４Ｍな転換時にも基準点火時期の変位
の応答性を速めることにより、ガソリンの転換による効
果を速やかに発揮させることができるという効果がある
。

【図面の簡単な説明】

第１図は機関の出力軸トルク特性図、第２図は機関の点
火時期特性図、第８図は本発明の第１の実施例を示すブ
ロック構成図、第４図は点火時期特性図、第５図はノッ
ク判別部（２）の動作説明図、第６図、第７図並びに第
８図は遅角制御量決定部（３）及び基準点火時期変位量
決定部（４）の動作説明図、第９図は本発明の第２の実
施例を示すブロック構成図、第１０図及び第１２図は第
２の実施例における基準点火時期変位量決定部（４）の
動作説明図、第１１図は遅角・進角判定型（４０１）の
出力モード説明図である。 （１）はノックセンサ、（２）はノック判別部、（３）
は遅角制御量決定部、’　（４１は基準点火時期変位量
決定部、（５）は第１の点火時期特性記憶部、（６）は
第２の点火時期特坤記憶部、（７）は第１の点火時期演
算器、（８）はクランク角センサ、（９）は圧力センサ
、０１は第２の点火時期演算器、θめはスイッチング回
路、ａ″４は点火コイルである。 代理人　大岩増雄 第１図　第２図 第７３１・１ 第５図 第Ｃ５１２１ ゜ア、−一一−−−−」コーー■−□−第７１４ 第８１Ｘ１ （１）」 第９図 ％　ｖｚ　Ｔ＋　’ＦＪ 第１２図 手　続　袖　止　占（自発） 特許庁長官殿 １、事ｆ′１の表示　１−）・１昭　５９−１８５８７
号２５と明の名称 内燃機関の点火時期制御装置 ：３．補正をする者 代表者片１１１仁八部 ４、代理人 ５、補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄、および図面。 ６、補正の内容 （１）明細書第１６頁第１４行の「同様に第８図と」を
「同様に第６図と」と補正する。 （２）同書第１６頁第２０行の「基準点火時期変位量（
４）」を「基準点火時期変位量決定部（４）」と補正す
る。 （３）同書第２７頁第８行の「変移量」を「変位量」と
補正する。 （４）図面の第９図を別紙のとおり補正する。 ７、　添付書類の目録 補正図面（第９図）　１道 具　上

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）内燃機関のノックを検出するノックセンサ、ノッ
   クセンサの出力からノック発生の有無を判別するノック
   判別手段、ノック判別手段の出力から演算し、ノック発
   生を抑制するための遅角制御量を決定する遅角制御量決
   定手段、上記ノック判別手段あるいは上記遅角制御量決
   定手段の出力から演算し、機関の基準点火時期の変位量
   を決定する基準点火時期変位量決定手段、上記基準点火
   時期変位量決定手段と上記遅角制御量決定手段の出力に
   応じて機関の点火時期を演算する点火時期演算手段、お
   よび基準点火時期変位量決定手段の応答性を遅角制御量
   決定手段の出力値に応じて変化する手段を備えた内燃機
   関の点火時期制御装置。
2. （２）上記遅角制御量決定手段における遅角制御量が所
   定の値以上（あるいは以下）の場合には、上記基準点火
   時期変位量決定手段における変位量を瞬時に遅角側（あ
   るいは進角側）に移行させるとともに上記遅角制御量を
   進角側（あるいは遅角側）にリセットすることを特徴と
   する特許請求の範囲第１項に記載の内燃機関の点火時期
   制御装置。