JPS60159508A - 燃焼筒 - Google Patents
燃焼筒Info
- Publication number
- JPS60159508A JPS60159508A JP1384984A JP1384984A JPS60159508A JP S60159508 A JPS60159508 A JP S60159508A JP 1384984 A JP1384984 A JP 1384984A JP 1384984 A JP1384984 A JP 1384984A JP S60159508 A JPS60159508 A JP S60159508A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tube
- cylinder
- combustion
- flame tube
- flame cylinder
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Wick-Type Burners And Burners With Porous Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔技術分野〕
本発明は、石油（灯油）を燃料とする熱線透過外筒（耐
熱ガラス筒）で囲繞した石油ストーブ用燃焼筒の改良に
関するものである。
熱ガラス筒）で囲繞した石油ストーブ用燃焼筒の改良に
関するものである。
従来、ガラスバーナーと呼ばれる熱線透過外筒で囲繞し
た燃焼筒の内炎筒をパンチング板（多孔板）にて構成さ
せ、外炎筒の構成材料としては金網、ラス板、パンチン
グ板等が使用されていた。
た燃焼筒の内炎筒をパンチング板（多孔板）にて構成さ
せ、外炎筒の構成材料としては金網、ラス板、パンチン
グ板等が使用されていた。
しかしながら上記外炎筒は赤熱させて輻射熱を発生させ
、これを外側に囲繞させた熱線透過外筒を透過して外部
へ放射させるものであるから該外炎筒の赤熱を向上させ
る手段として金網、ラス板、パンチング板の材質、線径
、メツシュ、開口率等種々の提案が試みられ（いたが何
れも一長一短があり好ましいものとはいえなかった。
、これを外側に囲繞させた熱線透過外筒を透過して外部
へ放射させるものであるから該外炎筒の赤熱を向上させ
る手段として金網、ラス板、パンチング板の材質、線径
、メツシュ、開口率等種々の提案が試みられ（いたが何
れも一長一短があり好ましいものとはいえなかった。
（発明の目的）
本発明は燃焼筒にあって、内炎筒と外炎筒との赤熱を向
上させ、熱線輻！１１温度及び熱線輻射面積を高めて暖
房効果を高めようとするものである。
上させ、熱線輻！１１温度及び熱線輻射面積を高めて暖
房効果を高めようとするものである。
本発明は、内炎筒の外側に燃焼室を介して外炎筒を配設
し、外炎筒の上部の外側に上部空気通路を介−し、かつ
外筒の上端に熱線透過外筒を配設した燃焼筒において、 熱線透過外筒に対応する内炎筒および外炎筒の上部の通
気孔の大きさを内炎筒および外炎筒の下部の通気孔の大
きさよりも大きくすると共に、内炎筒の内部に通気誘導
路を介して通気誘導筒を配設している。
し、外炎筒の上部の外側に上部空気通路を介−し、かつ
外筒の上端に熱線透過外筒を配設した燃焼筒において、 熱線透過外筒に対応する内炎筒および外炎筒の上部の通
気孔の大きさを内炎筒および外炎筒の下部の通気孔の大
きさよりも大きくすると共に、内炎筒の内部に通気誘導
路を介して通気誘導筒を配設している。
本発明の実施例を図面に従って説明する。第１図におい
て、１は燃焼タンクの芯内筒、２は芯外筒、３は上記芯
内筒１と芯外筒２間に介在せしめた燃焼芯である。４は
多数の通気孔を穿ち燃焼芯３の内周に位置するよう芯内
筒１上に載置する内炎筒、５は多数の通気孔を穿ち内炎
筒４の外側に燃焼室Ａを介して芯外筒２上に載置する外
炎筒、６は外炎筒５の下部の外側に下部空気通路Ｂを介
して配した外筒で、クロスビン７にて同心的に装着され
ている。８は外炎［５の上部の外側に上部空気通路Ｃを
介し、かつ外筒６の上端に載置された耐熱ガラス筒のよ
うな熱線透過外向である。９は内炎筒４の上端に被着さ
れた上部通気孔板１０の内面に通気誘導路りを介して上
端縁を固着し下端面を開放した通気誘導筒である。１１
は通気誘導筒９の内周壁近傍の上部通気孔板１０に穿設
した複数の上部通気孔、１２は内炎筒４の内側下部に固
着した下部通気孔板で適所に複数の下部通気孔を穿設し
ている。１２は通気孔１３を穿設した下部通気孔板、１
４は上部通気孔板１０の中央部上面に固着したラッパ状
の拡炎板、１５は外炎筒５上端と熱線透過外筒８上端と
の間に嵌合被着された環状の熱線透過外筒支持リングで
ある。
て、１は燃焼タンクの芯内筒、２は芯外筒、３は上記芯
内筒１と芯外筒２間に介在せしめた燃焼芯である。４は
多数の通気孔を穿ち燃焼芯３の内周に位置するよう芯内
筒１上に載置する内炎筒、５は多数の通気孔を穿ち内炎
筒４の外側に燃焼室Ａを介して芯外筒２上に載置する外
炎筒、６は外炎筒５の下部の外側に下部空気通路Ｂを介
して配した外筒で、クロスビン７にて同心的に装着され
ている。８は外炎［５の上部の外側に上部空気通路Ｃを
介し、かつ外筒６の上端に載置された耐熱ガラス筒のよ
うな熱線透過外向である。９は内炎筒４の上端に被着さ
れた上部通気孔板１０の内面に通気誘導路りを介して上
端縁を固着し下端面を開放した通気誘導筒である。１１
は通気誘導筒９の内周壁近傍の上部通気孔板１０に穿設
した複数の上部通気孔、１２は内炎筒４の内側下部に固
着した下部通気孔板で適所に複数の下部通気孔を穿設し
ている。１２は通気孔１３を穿設した下部通気孔板、１
４は上部通気孔板１０の中央部上面に固着したラッパ状
の拡炎板、１５は外炎筒５上端と熱線透過外筒８上端と
の間に嵌合被着された環状の熱線透過外筒支持リングで
ある。
上述の燃焼筒にあって内炎筒４および外炎筒５の材質を
パンチング板とし、熱線透過外筒８の高さに対応する内
・外炎筒４・５の位置に孔径４ｍｍの通気孔４ａ・５ａ
を多数穿設し、内炎筒４の下部は孔径１．６ｍｍ径の通
気孔４ｂを、外炎筒５の下部は孔径１，５〜１．９ｍｎ
＋径の通気孔５ｂをそれぞれ多数穿設し、その開口率は
内・外炎筒４・５の上部通気孔４ａ・５ａにあっては約
５０％であり内炎筒４の下部通気孔４ｂにあっては約５
％、外炎筒５の下部通気孔５ｂにあっては約７％である
。
パンチング板とし、熱線透過外筒８の高さに対応する内
・外炎筒４・５の位置に孔径４ｍｍの通気孔４ａ・５ａ
を多数穿設し、内炎筒４の下部は孔径１．６ｍｍ径の通
気孔４ｂを、外炎筒５の下部は孔径１，５〜１．９ｍｎ
＋径の通気孔５ｂをそれぞれ多数穿設し、その開口率は
内・外炎筒４・５の上部通気孔４ａ・５ａにあっては約
５０％であり内炎筒４の下部通気孔４ｂにあっては約５
％、外炎筒５の下部通気孔５ｂにあっては約７％である
。
なお、燃焼室Ａの幅Ａ′を約１１１１ＩＩｌ１１上部空
気通路Ｃの幅Ｃ′を約９１１１ 、通気誘導路りの幅Ｄ
′を約１４ｍｎ＋とじている。
気通路Ｃの幅Ｃ′を約９１１１ 、通気誘導路りの幅Ｄ
′を約１４ｍｎ＋とじている。
次に燃焼時の作用効果について説明する。燃焼芯３への
着火によって燃焼ガスが発生すると、燃焼ガスの上昇ド
ラフトによって内・外炎筒４・５の下部通気孔４ｂ・５
ｂから空気が燃焼室Ａ内に導入される。該上昇ドラフト
によって燃焼室△、下部空気通路Ｂ１上部空気通路Ｃ１
通気誘導路りにもそれぞれ上昇ドラフトが発生する。下
部空気通路Ｂに生じた上昇空気の一部は外炎筒５の下部
通気孔５ｂより燃焼室Ａ内に進入するが大部分は外筒６
上部に設けられた制御板６ａにて形成される空気進入口
Ｅより上部空気通路Ｃに進入する。
着火によって燃焼ガスが発生すると、燃焼ガスの上昇ド
ラフトによって内・外炎筒４・５の下部通気孔４ｂ・５
ｂから空気が燃焼室Ａ内に導入される。該上昇ドラフト
によって燃焼室△、下部空気通路Ｂ１上部空気通路Ｃ１
通気誘導路りにもそれぞれ上昇ドラフトが発生する。下
部空気通路Ｂに生じた上昇空気の一部は外炎筒５の下部
通気孔５ｂより燃焼室Ａ内に進入するが大部分は外筒６
上部に設けられた制御板６ａにて形成される空気進入口
Ｅより上部空気通路Ｃに進入する。
また芯内筒２内の上昇空気の一部は内炎筒４の下部通気
孔４ｂより燃焼室Ａ内に進入するが大部分は下部通気孔
板１２の通気孔１３より内炎筒４内上部に進入し、さら
にこの所で通気誘導筒９によって二分され一部は通気誘
導路り内に進入し、−部は通気誘導筒９内に進入する。
孔４ｂより燃焼室Ａ内に進入するが大部分は下部通気孔
板１２の通気孔１３より内炎筒４内上部に進入し、さら
にこの所で通気誘導筒９によって二分され一部は通気誘
導路り内に進入し、−部は通気誘導筒９内に進入する。
このとき上部空気通路Ｃの幅Ｃ′よりも空気進入口Ｅの
幅Ｅ′の方が小さいから空気の圧力は上部空気通路Ｃ内
で小さくなる。また燃焼室Ａ内では連続的に燃焼ガスが
発生し内・外炎筒４・５の下部通気孔４ｂ・５ｂの気孔
燃焼による熱と進入空気とで膨張拡散が促進され燃焼室
Ａ上部に至る。
幅Ｅ′の方が小さいから空気の圧力は上部空気通路Ｃ内
で小さくなる。また燃焼室Ａ内では連続的に燃焼ガスが
発生し内・外炎筒４・５の下部通気孔４ｂ・５ｂの気孔
燃焼による熱と進入空気とで膨張拡散が促進され燃焼室
Ａ上部に至る。
一方内炎筒４内の進入空気は通気誘導筒９によって燃焼
初期には主として通気誘導路りにて流速が加わって内炎
筒４の上部通気孔４ａより燃焼室Ａ内に進入するが、こ
のとき該上部通気孔４ａの孔径は下部通気孔４ｂの孔径
よりも大きくしたことによって空気の通過抵抗は小さく
、かつ開孔率を著しく大きくしたため燃焼室Ａ内への流
入速度は小となる。さらに通気誘導路り内の空気圧力は
燃焼型Ａ内のガス圧力よりも大となり、燃焼室Ａのガス
圧力は上部空気通路Ｃの空気圧力よりも大きくなるよう
に設ければ、燃焼室Ａ内の燃焼ガスは内・外炎筒４・５
の下部通気孔４ｂ・５ｂを通過する際の通過抵抗が大き
いため燃焼ｍＡ内外の圧力差の影響を燃焼室Ａ内へ及ぼ
す効果は小さく、燃焼ガスは燃焼ＷＡ内へ均一に拡散膨
張し上方へ上昇する。
初期には主として通気誘導路りにて流速が加わって内炎
筒４の上部通気孔４ａより燃焼室Ａ内に進入するが、こ
のとき該上部通気孔４ａの孔径は下部通気孔４ｂの孔径
よりも大きくしたことによって空気の通過抵抗は小さく
、かつ開孔率を著しく大きくしたため燃焼室Ａ内への流
入速度は小となる。さらに通気誘導路り内の空気圧力は
燃焼型Ａ内のガス圧力よりも大となり、燃焼室Ａのガス
圧力は上部空気通路Ｃの空気圧力よりも大きくなるよう
に設ければ、燃焼室Ａ内の燃焼ガスは内・外炎筒４・５
の下部通気孔４ｂ・５ｂを通過する際の通過抵抗が大き
いため燃焼ｍＡ内外の圧力差の影響を燃焼室Ａ内へ及ぼ
す効果は小さく、燃焼ガスは燃焼ＷＡ内へ均一に拡散膨
張し上方へ上昇する。
本来、燃焼ガスは表面積を小さくしようとする力く表面
張力）が働いて中心方向（内炎筒４側）に寄るために外
炎筒５内周面から離れる。このような状態になると外炎
筒５は赤熱しにくくなるものである。また、内・外炎筒
４・５の上部通気通気孔４ａ・５ａから進入する空気と
燃焼ガスとの混合は円滑に行なわれず、二次燃焼が不均
一となって赤熱ムラ、赤熱不足、ＣＯ／ＣＯ２値が上昇
して室内の汚染ガスが増え健康上好ましくない。
張力）が働いて中心方向（内炎筒４側）に寄るために外
炎筒５内周面から離れる。このような状態になると外炎
筒５は赤熱しにくくなるものである。また、内・外炎筒
４・５の上部通気通気孔４ａ・５ａから進入する空気と
燃焼ガスとの混合は円滑に行なわれず、二次燃焼が不均
一となって赤熱ムラ、赤熱不足、ＣＯ／ＣＯ２値が上昇
して室内の汚染ガスが増え健康上好ましくない。
本発明では燃焼ガスが燃焼室Ａ内の内・外炎筒４・５の
上部通気孔４ａ・５８部に至ったときに前述した圧力関
係はバランスよく燃焼ガスに影響を与え、通気誘導路り
より上部空気通路Ｃの方が空気圧力が低くなって燃焼ガ
スは内炎筒４側へ寄せられることなく外炎筒５内周面か
ら離れるという現象を抑制して通気誘導路り側へ引き寄
せられる力と、圧力差によって生ずる上部空気通路Ｃ側
へ引き寄せられる力とが均衡し合って燃焼ガスは外炎筒
５の内周面と内炎筒４の外周面全面にわたって拡散され
るようになる。また内・外炎筒４・５の上部通気孔４ａ
・５ａは下部通気孔４ｂ・５ｂよりも大きくしたから上
部通気孔４ａ・５ａから燃焼室Ａ内へ進入する際の空気
通過抵抗は小ぎく、しかも開孔率を大きくすることによ
って燃焼室Ａ内への空気流速はゆるやかに、かつ多量の
空気が進入するものである。なお空気の流速を弱くした
ことにより該部分の孔径を大きくしても燃焼、 炎が内
・外炎筒４・５表面から離れるリフト（飛： 火）現象
は発生せず内・外炎筒４・５の表面に燃焼炎が付着して
継続燃焼する気孔燃焼が安定して内・外炎筒４・５１部
全面に亘って均一に行なわれる。従って燃焼ｕＡでの二
次空気との混合が極めて円滑になり燃焼効率を著しく向
上させ、上部気孔燃焼による伝導熱によって内・外炎筒
４・５共に均一な高温度の赤熱が得られ輻射熱が大きく
増加して暖房効率を増大させ得るものである。上部実験
例によれば内・外炎筒４・５表面の赤熱温度は８５０℃
〜９００℃にまで高められた。
上部通気孔４ａ・５８部に至ったときに前述した圧力関
係はバランスよく燃焼ガスに影響を与え、通気誘導路り
より上部空気通路Ｃの方が空気圧力が低くなって燃焼ガ
スは内炎筒４側へ寄せられることなく外炎筒５内周面か
ら離れるという現象を抑制して通気誘導路り側へ引き寄
せられる力と、圧力差によって生ずる上部空気通路Ｃ側
へ引き寄せられる力とが均衡し合って燃焼ガスは外炎筒
５の内周面と内炎筒４の外周面全面にわたって拡散され
るようになる。また内・外炎筒４・５の上部通気孔４ａ
・５ａは下部通気孔４ｂ・５ｂよりも大きくしたから上
部通気孔４ａ・５ａから燃焼室Ａ内へ進入する際の空気
通過抵抗は小ぎく、しかも開孔率を大きくすることによ
って燃焼室Ａ内への空気流速はゆるやかに、かつ多量の
空気が進入するものである。なお空気の流速を弱くした
ことにより該部分の孔径を大きくしても燃焼、 炎が内
・外炎筒４・５表面から離れるリフト（飛： 火）現象
は発生せず内・外炎筒４・５の表面に燃焼炎が付着して
継続燃焼する気孔燃焼が安定して内・外炎筒４・５１部
全面に亘って均一に行なわれる。従って燃焼ｕＡでの二
次空気との混合が極めて円滑になり燃焼効率を著しく向
上させ、上部気孔燃焼による伝導熱によって内・外炎筒
４・５共に均一な高温度の赤熱が得られ輻射熱が大きく
増加して暖房効率を増大させ得るものである。上部実験
例によれば内・外炎筒４・５表面の赤熱温度は８５０℃
〜９００℃にまで高められた。
（１）第２図において熱線透過外筒８の高さに対応する
外炎筒上部５Ａをフラットラス板を用いた実施例を示し
、該フラノ１〜ラス板を外炎筒５に固着してもよく、ま
たは一枚の外炎筒５の上部と下部に別形状の通気孔を穿
設してもよいものである。さらに、図示しないが内炎筒
４の上部のみ又は内・外炎筒の双方共にラス板を用いる
こともできる。
外炎筒上部５Ａをフラットラス板を用いた実施例を示し
、該フラノ１〜ラス板を外炎筒５に固着してもよく、ま
たは一枚の外炎筒５の上部と下部に別形状の通気孔を穿
設してもよいものである。さらに、図示しないが内炎筒
４の上部のみ又は内・外炎筒の双方共にラス板を用いる
こともできる。
（２）第３図において熱線透過外筒８の高さに対応する
外炎筒上部５Ｂを金網板を用いた実施例を示し、外炎筒
５の上部に適宜固着すればよく、ざらに内炎筒の上部の
み又は内・外炎筒の各上部に用いることもできるもので
ある。
外炎筒上部５Ｂを金網板を用いた実施例を示し、外炎筒
５の上部に適宜固着すればよく、ざらに内炎筒の上部の
み又は内・外炎筒の各上部に用いることもできるもので
ある。
第１図ないし第３図は本発明実施例の一部縦断面図であ
る。 ４は内炎筒、５は外炎筒、６は外筒、８は熱線透過外筒
、９は通気誘導筒、Ａは燃焼室、Ｂは下部空気通路、Ｃ
は上部空気通路、Ｄは通気誘導路。 特許出願人 １−ヨクニ株式会社 第１周 第２団 １４
る。 ４は内炎筒、５は外炎筒、６は外筒、８は熱線透過外筒
、９は通気誘導筒、Ａは燃焼室、Ｂは下部空気通路、Ｃ
は上部空気通路、Ｄは通気誘導路。 特許出願人 １−ヨクニ株式会社 第１周 第２団 １４
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、内炎筒の外側に燃焼室を介して外炎筒を配設し、外
炎筒の下部の外側に下部空気通路を介して外筒を配設し
、外炎筒の上部の外側に上部空気通路を介し、かつ外筒
の上端に熱線透過外商を配設した燃焼筒において、 熱線透過外筒の高さに対応する部分の内炎筒および外炎
筒の上部の通気孔の大きさを内炎筒および外炎筒の下部
の通気孔の大きさよりも大きくすると、共に、内炎筒の
内部に通気誘導路を介して通気誘導筒を配設した燃焼筒
。 ２、内炎筒および外炎筒の各上部通気孔の開口率を約５
０％以上とし、各下部通気孔の開口率を約１０％以下と
した特許請求の範囲第１項記載の燃焼筒。 ３、内炎筒および外炎筒のいずれか一方又は双方共の材
質をパンチング板（多孔板）とした特許請求の範囲第１
項および同第′２項記載の燃焼筒。 ４、熱線透過外筒に対応する内炎筒および外炎筒のいず
れか一方又は双方共の材質をラス板とした特許請求の範
囲第１項および同第２項記載の燃焼筒。 ５、ラス板がフラットラスである特許請求の範囲第４項
記載の燃焼筒。 ６、熱線透過外筒に対応する内炎筒および外炎筒のいず
れか一方又は双方共の材質を金網とした特許請求の範囲
第１項および同第２項記載の燃焼筒。 ７、燃焼中の燃焼ガス室の燃焼ガス圧は通気誘導路内の
空気圧力よりも小さく、かつ上部空気通路内の空気圧力
よりも大きくした特許請求の範囲第１項ないし同第６項
記載の燃焼筒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1384984A JPS60159508A (ja) | 1984-01-27 | 1984-01-27 | 燃焼筒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1384984A JPS60159508A (ja) | 1984-01-27 | 1984-01-27 | 燃焼筒 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60159508A true JPS60159508A (ja) | 1985-08-21 |
Family
ID=11844722
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1384984A Pending JPS60159508A (ja) | 1984-01-27 | 1984-01-27 | 燃焼筒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60159508A (ja) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5755083A (en) * | 1980-09-17 | 1982-04-01 | Nippon Denso Co | Spark plug |
-
1984
- 1984-01-27 JP JP1384984A patent/JPS60159508A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5755083A (en) * | 1980-09-17 | 1982-04-01 | Nippon Denso Co | Spark plug |
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