JPS6015709B2 - アルミニウム熱交換器用ブレ−ジングシ−ト - Google Patents
アルミニウム熱交換器用ブレ−ジングシ−トInfo
- Publication number
- JPS6015709B2 JPS6015709B2 JP57183342A JP18334282A JPS6015709B2 JP S6015709 B2 JPS6015709 B2 JP S6015709B2 JP 57183342 A JP57183342 A JP 57183342A JP 18334282 A JP18334282 A JP 18334282A JP S6015709 B2 JPS6015709 B2 JP S6015709B2
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- JP
- Japan
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- alloy
- core
- sacrificial anode
- clad
- core material
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- Prevention Of Electric Corrosion (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は冷媒に水を使用するアルミニウム熱交換器用プ
レージングシートに関するもので、特に耐食性を向上せ
しめたものである。
レージングシートに関するもので、特に耐食性を向上せ
しめたものである。
一般にフレオン等の腐食性の少なし、冷煤を用いた熱交
換器、例えばカーェアコンにはアルミニウム熱交換器が
用いられていたが、最近アルミニウム熱交換器は軽量で
放熱性が優れているところから自動車のラジエーターに
も使用されようになった。
換器、例えばカーェアコンにはアルミニウム熱交換器が
用いられていたが、最近アルミニウム熱交換器は軽量で
放熱性が優れているところから自動車のラジエーターに
も使用されようになった。
ラジエーターは第１図に示すように水を通すチューブー
間にコルゲートフイン２を設けてコアー３を形成し、該
コアー３の上下にコアプレート４ａ，４ｂと左右にサイ
ドブラケット５ａ，５ｂを設け、その上下にタンク６ａ
，６ｂを取付けたもので、通常プレージングにより接合
している。このよなラジエーターにおいて、チューブ内
を通過する冷却水に適切なィンヒビターを添加すれば問
題はないが、ィンヒビターを添加しない水、例えば水道
水、地下水あらるし、は工業用水など一般の水を通過さ
せると孔食を起す欠点があった。従来このような孔食を
防止するため、ＡＩ−０．０５〜０．２０ｗｔ％Ｃｕ−
１．０〜１．５Ｍ％Ｍｎ（以下ｗｔ％を％と略記）の３
００３合金を芯材とし、水と接する面に山一０．８〜１
．３％Ｚｎの７０７２合金を犠牲陽極材とし、他面に山
一９．０〜１０．５％Ｓｉ−１．０〜２．０％Ｍｇの４
００４合金をろう材としてクラッドしたプレージングシ
ートを用いているが、最近公害上の問題から鞍合には真
空プレージング法が用いられるようになった。しかるに
真空プレージングを行なうと犠牲陽極材中のＺｎが飛散
し、良好な陰極防食効果が得られないようになる。この
ため７０７２合金にＣａやＬｉを添加してＺｎの飛散を
防止したり、高純ＡＩに電極電位の低いＳｎやｌｎを添
加した犠牲陽極材が提案されている。
間にコルゲートフイン２を設けてコアー３を形成し、該
コアー３の上下にコアプレート４ａ，４ｂと左右にサイ
ドブラケット５ａ，５ｂを設け、その上下にタンク６ａ
，６ｂを取付けたもので、通常プレージングにより接合
している。このよなラジエーターにおいて、チューブ内
を通過する冷却水に適切なィンヒビターを添加すれば問
題はないが、ィンヒビターを添加しない水、例えば水道
水、地下水あらるし、は工業用水など一般の水を通過さ
せると孔食を起す欠点があった。従来このような孔食を
防止するため、ＡＩ−０．０５〜０．２０ｗｔ％Ｃｕ−
１．０〜１．５Ｍ％Ｍｎ（以下ｗｔ％を％と略記）の３
００３合金を芯材とし、水と接する面に山一０．８〜１
．３％Ｚｎの７０７２合金を犠牲陽極材とし、他面に山
一９．０〜１０．５％Ｓｉ−１．０〜２．０％Ｍｇの４
００４合金をろう材としてクラッドしたプレージングシ
ートを用いているが、最近公害上の問題から鞍合には真
空プレージング法が用いられるようになった。しかるに
真空プレージングを行なうと犠牲陽極材中のＺｎが飛散
し、良好な陰極防食効果が得られないようになる。この
ため７０７２合金にＣａやＬｉを添加してＺｎの飛散を
防止したり、高純ＡＩに電極電位の低いＳｎやｌｎを添
加した犠牲陽極材が提案されている。
しかしこのような陰極防食法によっても、芯村である３
００３合金やＡＩ−０．２〜０．５％Ｓｉ−０．１５〜
０．４０％Ｃｕ−０．４〜０．８％Ｍｇの６９５１合金
は、真空プレージング時の加熱条件によって粒界腐食を
発生し易くなり、条件によっては深い孔食を発生する欠
点があった。本発明はこれに鑑み種々の検討の結果、従
来の３００３合金や６９５１合金に比較してはるかに優
れた耐孔食性を示す芯材を開発し、真空プレージング法
により組立てるアルミニウム熱交換器用プレージングシ
ートを得たものである。即ち本発明プレージングシート
の一つは、Ｃｕｏ．１〜０．８％とＣｒｏ．１〜０．３
％を含み、残部Ｎと不可避的不純物からなるアルミニウ
ム合金を芯材とし、その一方の面にＡＩ合金の犠牲陽極
材をクラツドし、他方の面にＡＩ合金のろう材をクラッ
ドしたことを特徴とするものである。
００３合金やＡＩ−０．２〜０．５％Ｓｉ−０．１５〜
０．４０％Ｃｕ−０．４〜０．８％Ｍｇの６９５１合金
は、真空プレージング時の加熱条件によって粒界腐食を
発生し易くなり、条件によっては深い孔食を発生する欠
点があった。本発明はこれに鑑み種々の検討の結果、従
来の３００３合金や６９５１合金に比較してはるかに優
れた耐孔食性を示す芯材を開発し、真空プレージング法
により組立てるアルミニウム熱交換器用プレージングシ
ートを得たものである。即ち本発明プレージングシート
の一つは、Ｃｕｏ．１〜０．８％とＣｒｏ．１〜０．３
％を含み、残部Ｎと不可避的不純物からなるアルミニウ
ム合金を芯材とし、その一方の面にＡＩ合金の犠牲陽極
材をクラツドし、他方の面にＡＩ合金のろう材をクラッ
ドしたことを特徴とするものである。
また本発明プレージングシートの他のひとつは、Ｃｕｏ
．１〜０．８％とＣｒｏ．１〜０．３％を含み、Ｍｎｌ
．５％以下、Ｍｇ０．３％以下、Ｚｎｏ．３％以下、Ｚ
ｒｏ．３％以下の範囲内で何れか１種又は２種以上を含
み、残部ＡＩと不可被的不純物からなるアルミニウム合
金を芯材とし、その一方の面にＭ合金の犠牲陽極材をク
ラッドし、他方の面にろう村をクラッドしたことを特徴
とするものである。
．１〜０．８％とＣｒｏ．１〜０．３％を含み、Ｍｎｌ
．５％以下、Ｍｇ０．３％以下、Ｚｎｏ．３％以下、Ｚ
ｒｏ．３％以下の範囲内で何れか１種又は２種以上を含
み、残部ＡＩと不可被的不純物からなるアルミニウム合
金を芯材とし、その一方の面にＭ合金の犠牲陽極材をク
ラッドし、他方の面にろう村をクラッドしたことを特徴
とするものである。
本発明において、芯材としてＡＩにＣｕとＣｒを含有せ
しめたのは、Ｃｕの添加により芯材の電位を貴にすると
共に強度を向上し、ＣｕとＣｒの共存によまり芯材とし
ての粒界腐食感受性を低下させるためで、Ｃｕ含有量を
０．１〜０．８％、Ｃｒ含有量を０．１〜０．３％と限
定したのは、Ｃｕ含有量が０．１％未満では強度向上と
粒界腐食感受性低下があまり認められず、０．８％を越
えると、前記効果が飽和すると共に自己腐食が高くなり
、芯材自体の融点が低くなってろう付け性が損なわれる
ためであり、Ｃｒ含有量が０．１％未満では粒界腐食感
受性低下があまり認められず、０．３％を越えると記効
果が飽和すると共に、マトリックス中に粗大な金属間化
合物を生成し、芯材としてのめ塑性加工性を損なうため
である。
しめたのは、Ｃｕの添加により芯材の電位を貴にすると
共に強度を向上し、ＣｕとＣｒの共存によまり芯材とし
ての粒界腐食感受性を低下させるためで、Ｃｕ含有量を
０．１〜０．８％、Ｃｒ含有量を０．１〜０．３％と限
定したのは、Ｃｕ含有量が０．１％未満では強度向上と
粒界腐食感受性低下があまり認められず、０．８％を越
えると、前記効果が飽和すると共に自己腐食が高くなり
、芯材自体の融点が低くなってろう付け性が損なわれる
ためであり、Ｃｒ含有量が０．１％未満では粒界腐食感
受性低下があまり認められず、０．３％を越えると記効
果が飽和すると共に、マトリックス中に粗大な金属間化
合物を生成し、芯材としてのめ塑性加工性を損なうため
である。
また上記芯材はＭｎ，Ｍｇ，Ｚｎ，Ｚｒの何れか１種又
は２種以上を添加することにより更に耐食性の向上と強
度のアップを計ることができる。
は２種以上を添加することにより更に耐食性の向上と強
度のアップを計ることができる。
しかしてＭｎ含有量を１．５％以下と限定したのは、Ｍ
ｎは特に芯材の耐食性強度向上に有効なるも、１．５％
を越えると塑性加工性を損なうばかりか、逆に粒界腐食
感受性を高めるためであり、Ｍｇ含有量を０．３％以下
と限定したのは、Ｍｇは特に芯材の耐食性の向上に有効
なるも、０．３％を越えるとプレージング時のろう材の
拡散を速め、良好なろう付け性が得られなくなるためで
ある。またＺｎ含有量を０．３％以下と限定しのは、Ｚ
ｎは孔食発生を抑制する所謂全面腐食の傾向を示すも、
０．３％を越えると自己腐食を増大するばかりか、芯村
の電位を逆に低下させるためであり、更にＺ【含有量を
０．３％以下と限定したのは、Ｚｒは特に粒界腐食感受
性を低下させるのに有効なるも、０．３％を越えると粗
大な合嵐間化合物を生成し、塑性加工性を著しく損なう
ためである。尚一般のアルミニウム合金において行なわ
れている結晶粒微細化のための徴量のＴｊ添加は本発明
における芯材においても有効であり、０．１５％以下の
範囲内で添加するとよい。
ｎは特に芯材の耐食性強度向上に有効なるも、１．５％
を越えると塑性加工性を損なうばかりか、逆に粒界腐食
感受性を高めるためであり、Ｍｇ含有量を０．３％以下
と限定したのは、Ｍｇは特に芯材の耐食性の向上に有効
なるも、０．３％を越えるとプレージング時のろう材の
拡散を速め、良好なろう付け性が得られなくなるためで
ある。またＺｎ含有量を０．３％以下と限定しのは、Ｚ
ｎは孔食発生を抑制する所謂全面腐食の傾向を示すも、
０．３％を越えると自己腐食を増大するばかりか、芯村
の電位を逆に低下させるためであり、更にＺ【含有量を
０．３％以下と限定したのは、Ｚｒは特に粒界腐食感受
性を低下させるのに有効なるも、０．３％を越えると粗
大な合嵐間化合物を生成し、塑性加工性を著しく損なう
ためである。尚一般のアルミニウム合金において行なわ
れている結晶粒微細化のための徴量のＴｊ添加は本発明
における芯材においても有効であり、０．１５％以下の
範囲内で添加するとよい。
また不可避的不純物とは通常のアルミニウム地金に含ま
れている通常の不純物のことである。本発明は上記芯材
の一方の面にＡＩ−Ｃａ合金系又はＡＩ−Ｚｎ−Ｃａ合
金系などの犠牲陽極材をクラッドし、他方の面にＮ−Ｓ
ｉ−Ｍｇ合金系などのろう材をクラツドしてもので、Ａ
Ｉ−Ｃａ合金系としては、例えば純度９９．７％以上の
純ＡＩにＣａを徴量添加することにより、マトリックス
中のＦｅ，Ｓｉと結合させてマトリックスを清浄化し、
電位をより低くして高純ＡＩの犠牲腐食効果を高めたも
ので、Ｃａの添加量は０．０１〜０．１％とすることが
望ましい。
れている通常の不純物のことである。本発明は上記芯材
の一方の面にＡＩ−Ｃａ合金系又はＡＩ−Ｚｎ−Ｃａ合
金系などの犠牲陽極材をクラッドし、他方の面にＮ−Ｓ
ｉ−Ｍｇ合金系などのろう材をクラツドしてもので、Ａ
Ｉ−Ｃａ合金系としては、例えば純度９９．７％以上の
純ＡＩにＣａを徴量添加することにより、マトリックス
中のＦｅ，Ｓｉと結合させてマトリックスを清浄化し、
電位をより低くして高純ＡＩの犠牲腐食効果を高めたも
ので、Ｃａの添加量は０．０１〜０．１％とすることが
望ましい。
また祉−Ｚｎ−Ｃａ合金系としては、７０７２合金に真
空プレージング時のＺｎの飛散を防止するためにＣａを
０．２〜０．５％添加したもので、Ｃａは酸化皮膜を生
成し、これがバリャーとなってＺｎの飛散を抑制して、
残留Ｚｎによって犠牲陽極の効果を発揮させるものであ
る。Ｃａは真空プレージング時に全く飛散することがな
く、また悪影響を及ぼすこともない。またＡＩ−Ｓｉ−
Ｍｇ合金系ろう材としては４００４合金を始め、これに
Ｂｉを０．０２〜０．２０％含有せしめた４１０４合金
、或いはＳｂ，Ｓｎ，氏等の元素を徴量含有せしめたそ
の他のアルミニウム合金ろう材を使用することができる
。本発明プレージングシートにおける犠牲陽極材の全板
厚に対するクラッド比率は板厚によって異なるが、一般
には２〜１５％、本発明の主目的であるラジエーター用
チューブでは７〜１３％が最適である。またろう材の全
板厚に対するクラッド比率も７〜１３％が最も好ましい
範囲である。このような本発明プレージングシートを用
いて、例えばラジエーターのチューブを形成する場合に
は、最終板厚０．３〜０．５肋（調貿日１４）とし、第
２図に示すようにろう材７を外側に、犠牲陽極材８を内
側にして、チューブ状に成形し、一般には合せ目を高周
波溶接により露縫してチューブ１を形成する。このチュ
ーブを用いてラジエーターを組立てる場合には第２図に
示すようにチューブ１間にコルゲ−トフイン２を、上下
にコアープレート４ａ，４ｂとタンク６ａ，６ｂ（但し
樹脂製タンクの場合はこれを除く）左右にサイドプラケ
ツト５ａ，５ｂを組み合せ、これを真空プレージングに
より接合すればよい。以下本発明を実施例について説明
する。
空プレージング時のＺｎの飛散を防止するためにＣａを
０．２〜０．５％添加したもので、Ｃａは酸化皮膜を生
成し、これがバリャーとなってＺｎの飛散を抑制して、
残留Ｚｎによって犠牲陽極の効果を発揮させるものであ
る。Ｃａは真空プレージング時に全く飛散することがな
く、また悪影響を及ぼすこともない。またＡＩ−Ｓｉ−
Ｍｇ合金系ろう材としては４００４合金を始め、これに
Ｂｉを０．０２〜０．２０％含有せしめた４１０４合金
、或いはＳｂ，Ｓｎ，氏等の元素を徴量含有せしめたそ
の他のアルミニウム合金ろう材を使用することができる
。本発明プレージングシートにおける犠牲陽極材の全板
厚に対するクラッド比率は板厚によって異なるが、一般
には２〜１５％、本発明の主目的であるラジエーター用
チューブでは７〜１３％が最適である。またろう材の全
板厚に対するクラッド比率も７〜１３％が最も好ましい
範囲である。このような本発明プレージングシートを用
いて、例えばラジエーターのチューブを形成する場合に
は、最終板厚０．３〜０．５肋（調貿日１４）とし、第
２図に示すようにろう材７を外側に、犠牲陽極材８を内
側にして、チューブ状に成形し、一般には合せ目を高周
波溶接により露縫してチューブ１を形成する。このチュ
ーブを用いてラジエーターを組立てる場合には第２図に
示すようにチューブ１間にコルゲ−トフイン２を、上下
にコアープレート４ａ，４ｂとタンク６ａ，６ｂ（但し
樹脂製タンクの場合はこれを除く）左右にサイドプラケ
ツト５ａ，５ｂを組み合せ、これを真空プレージングに
より接合すればよい。以下本発明を実施例について説明
する。
実施例 １
第１表に示す組成の芯村、犠牲陽極材、ろう材を常法に
より溶製して鋳造し、各銭塊を均熱処理して熱間圧延し
た後冷間圧延し、それぞれ厚さ０．４側の板に仕上げた
。
より溶製して鋳造し、各銭塊を均熱処理して熱間圧延し
た後冷間圧延し、それぞれ厚さ０．４側の板に仕上げた
。
また同様の工程で芯村の一方の面に犠牲陽極材を、他方
の面にろう材をクラッドし、厚さ０．４側の板に仕上げ
た。尚犠牲陽極板とろう材のクラッド率はそれぞれ全体
の厚さの１０％とした。第１表 組 成（努） 材 料 別 豚 Ｃｕ Ｃｒ Ｎｈ Ｍｇ
Ｚｎ Ｚｒ Ｃａ Ｓｉ Ｂｉ Ａと〃（
６９５１） ２６ ０．２５ − − ０．６
− − − ０．３５ − 〃犠牲陽極材
２７
０．０７ − 〃″ ２８
− − − − １．９ −
０．３ − − 〃ろう材（４１０４）
２９ − １．５
１０ ０．１ 〃これ等の板材を真空（
５×１０‐５のｒ）中６００ｑＣの温度で十分間加熱し
し後、５％ＮａＣ１（溶温２５℃）中で飽和甘束電極を
基準に自然電位を測定した。
の面にろう材をクラッドし、厚さ０．４側の板に仕上げ
た。尚犠牲陽極板とろう材のクラッド率はそれぞれ全体
の厚さの１０％とした。第１表 組 成（努） 材 料 別 豚 Ｃｕ Ｃｒ Ｎｈ Ｍｇ
Ｚｎ Ｚｒ Ｃａ Ｓｉ Ｂｉ Ａと〃（
６９５１） ２６ ０．２５ − − ０．６
− − − ０．３５ − 〃犠牲陽極材
２７
０．０７ − 〃″ ２８
− − − − １．９ −
０．３ − − 〃ろう材（４１０４）
２９ − １．５
１０ ０．１ 〃これ等の板材を真空（
５×１０‐５のｒ）中６００ｑＣの温度で十分間加熱し
し後、５％ＮａＣ１（溶温２５℃）中で飽和甘束電極を
基準に自然電位を測定した。
またＣｕ２十イオンを１ｏｐｐｍ添加した水道水中に浸
潰し、水温を８０００で８時間、室温で１筋時間のサイ
クルで変化させ、３ケ月間の腐食試験を行ない、３枚中
の最大孔食深さを求めた。尚クラッド材についてはろう
村面をポリエステルテープでシールした。また０．１％
ＮａＣ１（綾溢２５℃）中でアノード電解（電流密度０
．松／地）を３時間行ない、断面を検鏡により粒界腐食
を測定した。これ等の結果を第２表に示す。第２表 使用材料 修 自然電位 最大孔食深さ粒界方食
クラット材の最大孔食深さ（物）■ｖｖｓｓｃｅ）（
物） 感受性 犠牲陽極友セ７ 犠牲陽極材２８
本発明用芯材 １ −６８５ ０．２６
○ ０．０４ ０．０４〃
２ −６９０ ０．２３ ０
０．０４ ０．０４〃 ３ −６
９０ ０．２３ ０ ０．０４
０．０４〃 ４ −７００ ０
．２４ ０ ０．０４ ０．０
４〃 ５ −６９５ ０．２７
０ ０．０４ ０．０４〃
６ −６８０ ０．３０ ０
０．０４ ０．０４〃 ７
−７１５ ０．３２ △ ０
．０４ ０．０４； き ニ詳言 ８：多
ｇ ８：８三 ８８三〃 １０ −７１
０ ０．２１ ○ ０．０４
０．０４〃 １１ −７１０
０．３５ △ ０．０４
０．０４″ １２ − ７１０
０．３６ △ ０．０４
０．０４〃 １３ −６７０
０．２６ ０ ０．０４ ０
．０４〃 １４ −７０５ ０．２０
○ ０．０４ ０．０４〃
１５ −６９０ ０．２７ ○
０．０４ ０．０４〃 １６
−７００ ０．２９ △ ０．
０４ ０．０４比較用芯材 １７ −７
５０ ０．２４ ○ ０．２１
０．２２〃 １９ −７００ ０．
２５ ０ ０．１３ ０．１４〃
２０ −７００ ０．２８
○ ０．１０ ０．１３〃
２１ −７００ ０．３８ ×
ｏ．１１ ０．１２〃
２２ −７２０ ０．２８ ×
ｏ．１０ ０．１１〃 ２３
−７４０ ０．２５ ０ ０．１５
０．１７〃 ２４ −７０５
０．２５ ○ ０．０４ ０．
０４従来用芯剤〃（３００３）２５ −７１０
０．４（貫通） × ０．１０ ０．
０９〃（６９５１） ２６ −７００ ０．４
（貫通） ｘ ｏ．３ｏ ｏ．２５使用
材料 修 自然電位 最大孔食深さ粒界方食
クラット材の最大孔食深さ（帆）他ｖｖｓｓｃｅ）（帆
） 感受性 犠牲陽極枝セ７ 犠牲陽極材２８犠
牲陽極材 ２７ −７８０〃 ２８ −８２０
− − − ・（庄）電解テ
ストにおける粒界腐食感受性において，〇印は粒界腐食
をし、△印は粒界腐食がわずかに発生、×印は粒界腐食
が多発したものを示す。
潰し、水温を８０００で８時間、室温で１筋時間のサイ
クルで変化させ、３ケ月間の腐食試験を行ない、３枚中
の最大孔食深さを求めた。尚クラッド材についてはろう
村面をポリエステルテープでシールした。また０．１％
ＮａＣ１（綾溢２５℃）中でアノード電解（電流密度０
．松／地）を３時間行ない、断面を検鏡により粒界腐食
を測定した。これ等の結果を第２表に示す。第２表 使用材料 修 自然電位 最大孔食深さ粒界方食
クラット材の最大孔食深さ（物）■ｖｖｓｓｃｅ）（
物） 感受性 犠牲陽極友セ７ 犠牲陽極材２８
本発明用芯材 １ −６８５ ０．２６
○ ０．０４ ０．０４〃
２ −６９０ ０．２３ ０
０．０４ ０．０４〃 ３ −６
９０ ０．２３ ０ ０．０４
０．０４〃 ４ −７００ ０
．２４ ０ ０．０４ ０．０
４〃 ５ −６９５ ０．２７
０ ０．０４ ０．０４〃
６ −６８０ ０．３０ ０
０．０４ ０．０４〃 ７
−７１５ ０．３２ △ ０
．０４ ０．０４； き ニ詳言 ８：多
ｇ ８：８三 ８８三〃 １０ −７１
０ ０．２１ ○ ０．０４
０．０４〃 １１ −７１０
０．３５ △ ０．０４
０．０４″ １２ − ７１０
０．３６ △ ０．０４
０．０４〃 １３ −６７０
０．２６ ０ ０．０４ ０
．０４〃 １４ −７０５ ０．２０
○ ０．０４ ０．０４〃
１５ −６９０ ０．２７ ○
０．０４ ０．０４〃 １６
−７００ ０．２９ △ ０．
０４ ０．０４比較用芯材 １７ −７
５０ ０．２４ ○ ０．２１
０．２２〃 １９ −７００ ０．
２５ ０ ０．１３ ０．１４〃
２０ −７００ ０．２８
○ ０．１０ ０．１３〃
２１ −７００ ０．３８ ×
ｏ．１１ ０．１２〃
２２ −７２０ ０．２８ ×
ｏ．１０ ０．１１〃 ２３
−７４０ ０．２５ ０ ０．１５
０．１７〃 ２４ −７０５
０．２５ ○ ０．０４ ０．
０４従来用芯剤〃（３００３）２５ −７１０
０．４（貫通） × ０．１０ ０．
０９〃（６９５１） ２６ −７００ ０．４
（貫通） ｘ ｏ．３ｏ ｏ．２５使用
材料 修 自然電位 最大孔食深さ粒界方食
クラット材の最大孔食深さ（帆）他ｖｖｓｓｃｅ）（帆
） 感受性 犠牲陽極枝セ７ 犠牲陽極材２８犠
牲陽極材 ２７ −７８０〃 ２８ −８２０
− − − ・（庄）電解テ
ストにおける粒界腐食感受性において，〇印は粒界腐食
をし、△印は粒界腐食がわずかに発生、×印は粒界腐食
が多発したものを示す。
第１表及び第２表から明らかなように本発明用芯材は従
釆用芯材と比較し自然電位が高く犠牲陽極材との間に陰
極防食効果を充分に発揮する電位差を示し、芯材単独で
も従来用芯材より耐孔食性及び耐粒界腐食性の点でも優
れており、クラツド材とした場合に犠牲陽極層（厚さ０
．０４側）で孔食が止まっていることが判る。これに対
し本発明用芯材の組成範囲より外れる比較用芯材、例え
ばＣｕ含有量の少ないＮＯ．１７材では、芯材の電位が
低く、クラツド材にした場合の耐孔食性が本発明材より
劣る。
釆用芯材と比較し自然電位が高く犠牲陽極材との間に陰
極防食効果を充分に発揮する電位差を示し、芯材単独で
も従来用芯材より耐孔食性及び耐粒界腐食性の点でも優
れており、クラツド材とした場合に犠牲陽極層（厚さ０
．０４側）で孔食が止まっていることが判る。これに対
し本発明用芯材の組成範囲より外れる比較用芯材、例え
ばＣｕ含有量の少ないＮＯ．１７材では、芯材の電位が
低く、クラツド材にした場合の耐孔食性が本発明材より
劣る。
またＣｕ含有量の多いＮＯ．１８材では、‐芯材単独で
の耐孔食性が劣りクラッド材にしても本発明材程耐孔食
性は良くない。同時に塑性加工性が劣る。Ｃｕ含有量の
少ないＮＯ．１９材では、ＮＯ．１７材とほぼ同様なこ
とが言える。
の耐孔食性が劣りクラッド材にしても本発明材程耐孔食
性は良くない。同時に塑性加工性が劣る。Ｃｕ含有量の
少ないＮＯ．１９材では、ＮＯ．１７材とほぼ同様なこ
とが言える。
またＣｒ含有量の多いＮＯ．２０材では本発明用芯材と
ほぼ同等の耐食性を有するものの粗大なＡＩ−Ｃｒ化合
物の生成により塑性加工性が著しく劣る。更にＭｎ，Ｍ
ｇ，Ｚｎ又はＺｒの含有量の多い比較用芯材では、単独
で本発明用芯材と同程度の耐食性を示すものもあるがク
ラッド材とした場合の耐孔食性が劣り、孔食が犠牲陽極
層を通して芯材に達している。
ほぼ同等の耐食性を有するものの粗大なＡＩ−Ｃｒ化合
物の生成により塑性加工性が著しく劣る。更にＭｎ，Ｍ
ｇ，Ｚｎ又はＺｒの含有量の多い比較用芯材では、単独
で本発明用芯材と同程度の耐食性を示すものもあるがク
ラッド材とした場合の耐孔食性が劣り、孔食が犠牲陽極
層を通して芯材に達している。
また比較用芯材ＮＯ．２４ではクラッド材として本発明
クラッド材と同等の耐食性を示すも、塑性加工性が著し
く劣り、クラッド材として使用するには不適当であった
。実施例 ２ 第１表に示す本発明用芯材ＮＯ．５，ＮＯ．７，ＮＯ．
１２及びＮＯ．１４の一方の面に第１表に示す犠牲陽極
材ＮＯ．２７，ＮＯ．２８の何れかを、他方の面に第１
表に示すろう村ＮＯ．２９をクラッドし、厚さ０．４側
のプレージングシートを作成し。
クラッド材と同等の耐食性を示すも、塑性加工性が著し
く劣り、クラッド材として使用するには不適当であった
。実施例 ２ 第１表に示す本発明用芯材ＮＯ．５，ＮＯ．７，ＮＯ．
１２及びＮＯ．１４の一方の面に第１表に示す犠牲陽極
材ＮＯ．２７，ＮＯ．２８の何れかを、他方の面に第１
表に示すろう村ＮＯ．２９をクラッドし、厚さ０．４側
のプレージングシートを作成し。
犠牲陽極材とろう材のクラッド率はそれぞれ全板厚の１
０％とした。このプレージングシートを第２図に示すよ
うに成形加工して高周波熔接によりチューブとし、これ
を第３図に示すようにコルゲートフイン、コアープレー
ト、サイドブラケツト及びタンクを組合わせ、真空（５
×１０‐５ｔｏｒ）中で加熱（６００００、１０分間）
してプレージングし、ラジエーターを製造した。これ等
のラジエーターの内部にＣｕ２十イオンを１のｐｍ添加
した水道水を８ぴ○の温度で８時間、続いて室温で１筋
時間のサイクルで６ケ月間循環させ、チューブ内面の孔
食の深さを測定した。その結果を第１表に示す。従来用
芯材ＮＯ．２５，ＮＯ．２６を用いたプレージングシー
トからなるチユブを用いたラジエーターの場合と比較し
て第３表に示した。第３表 第３表から明らかなように本発明プレージングシートを
用いたラジエーターのチューブでは何れも孔食が犠牲陽
極層の厚さ（０．０４肋）以上に進行していない。
０％とした。このプレージングシートを第２図に示すよ
うに成形加工して高周波熔接によりチューブとし、これ
を第３図に示すようにコルゲートフイン、コアープレー
ト、サイドブラケツト及びタンクを組合わせ、真空（５
×１０‐５ｔｏｒ）中で加熱（６００００、１０分間）
してプレージングし、ラジエーターを製造した。これ等
のラジエーターの内部にＣｕ２十イオンを１のｐｍ添加
した水道水を８ぴ○の温度で８時間、続いて室温で１筋
時間のサイクルで６ケ月間循環させ、チューブ内面の孔
食の深さを測定した。その結果を第１表に示す。従来用
芯材ＮＯ．２５，ＮＯ．２６を用いたプレージングシー
トからなるチユブを用いたラジエーターの場合と比較し
て第３表に示した。第３表 第３表から明らかなように本発明プレージングシートを
用いたラジエーターのチューブでは何れも孔食が犠牲陽
極層の厚さ（０．０４肋）以上に進行していない。
また粒界腐食も見られないことが判る。これに対し従来
のプレージングシートを用いたものでは孔食が芯材にま
で達し、芯材には粒界腐食の発生が認められた。このよ
うに本発明によれば冷媒に水を使用するアルミニウム熱
交換器の耐食性を向上し、該熱交換器の寿命を著しく向
上し得る顕著な効果を奏するものである。
のプレージングシートを用いたものでは孔食が芯材にま
で達し、芯材には粒界腐食の発生が認められた。このよ
うに本発明によれば冷媒に水を使用するアルミニウム熱
交換器の耐食性を向上し、該熱交換器の寿命を著しく向
上し得る顕著な効果を奏するものである。
第１図は自動車用ラジエーターの一例を示す正面図、第
２図は冷蝶である水を通すチューブの一例を示す斜視図
である。 １…チューブ、２…コルゲートフイン、３…コアー、４
ａ，４ｂ…コアープレート、５ａ，５ｂ…サイドプラケ
ツト、６ａ，６ｂ…タンク、７…ろう材、８・・・犠牲
陽極材。 第１図 第２図
２図は冷蝶である水を通すチューブの一例を示す斜視図
である。 １…チューブ、２…コルゲートフイン、３…コアー、４
ａ，４ｂ…コアープレート、５ａ，５ｂ…サイドプラケ
ツト、６ａ，６ｂ…タンク、７…ろう材、８・・・犠牲
陽極材。 第１図 第２図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃｕ０．１〜０．８ｗｔ％とＣｒ０．１〜０．３ｔ
ｗ％を含み、残部Ａｌと不可避的不純物からなるアルミ
ニウム合金を芯材とし、その一方の面にＡｌ合金の犠牲
陽極材をクラツドし、他方の面にＡｌ合金のろう材をク
ラツドしたことを特徴とするアルミニウム熱交換器用ブ
レージングシート。 ２ Ｃｕ０．１〜０．８ｗｔ％とＣｒ０．１〜０．３ｗ
ｔ％を含み、Ｍｎ１．５ｗｔ％以下、Ｍｇ０．３ｗｔ％
以下、Ｚｎ０．３ｗｔ％以下、Ｚｒ０．３ｗｔ％以下の
範囲内で何れか１種又は２種以上を含み、残部Ａｌと不
可避的不純物からなるアルミニウム合金を芯材とし、そ
の一方の面にＡｌ合金の犠牲陽極材をクラツドし、他方
の面にＡｌ合金のろうをクラツドしたことを特徴とする
アルミニウム熱交換器用ブレージングシート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57183342A JPS6015709B2 (ja) | 1982-10-19 | 1982-10-19 | アルミニウム熱交換器用ブレ−ジングシ−ト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57183342A JPS6015709B2 (ja) | 1982-10-19 | 1982-10-19 | アルミニウム熱交換器用ブレ−ジングシ−ト |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5974284A JPS5974284A (ja) | 1984-04-26 |
| JPS6015709B2 true JPS6015709B2 (ja) | 1985-04-20 |
Family
ID=16134042
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57183342A Expired JPS6015709B2 (ja) | 1982-10-19 | 1982-10-19 | アルミニウム熱交換器用ブレ−ジングシ−ト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6015709B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6463202A (en) * | 1987-09-03 | 1989-03-09 | Hiroshi Watanabe | Lighting appliance reflection board |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60251242A (ja) * | 1984-05-25 | 1985-12-11 | Kobe Steel Ltd | 耐孔蝕性に優れた食品容器用アルミニウム合金 |
| JPS61165387U (ja) * | 1985-04-01 | 1986-10-14 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54126616A (en) * | 1978-02-24 | 1979-10-02 | Alusuisse | Aluminum alloy having improved corrosion resistance |
| JPS5721793A (en) * | 1980-07-15 | 1982-02-04 | Kobe Steel Ltd | Brazed aluminum heat exchanger |
| JPS5760046A (en) * | 1980-09-27 | 1982-04-10 | Kobe Steel Ltd | Aluminum alloy for brazing |
| JPS5794544A (en) * | 1980-12-05 | 1982-06-12 | Mitsubishi Alum Co Ltd | Composite brazing sheet for heat exchanger made of al alloy |
| JPS57134294A (en) * | 1981-02-10 | 1982-08-19 | Sukai Alum Kk | Aluminum alloy solder joint for heat exchanger |
| JPS57188638A (en) * | 1981-04-10 | 1982-11-19 | Kobe Steel Ltd | Aluminum tube for heat exchanger |
-
1982
- 1982-10-19 JP JP57183342A patent/JPS6015709B2/ja not_active Expired
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54126616A (en) * | 1978-02-24 | 1979-10-02 | Alusuisse | Aluminum alloy having improved corrosion resistance |
| JPS5721793A (en) * | 1980-07-15 | 1982-02-04 | Kobe Steel Ltd | Brazed aluminum heat exchanger |
| JPS5760046A (en) * | 1980-09-27 | 1982-04-10 | Kobe Steel Ltd | Aluminum alloy for brazing |
| JPS5794544A (en) * | 1980-12-05 | 1982-06-12 | Mitsubishi Alum Co Ltd | Composite brazing sheet for heat exchanger made of al alloy |
| JPS57134294A (en) * | 1981-02-10 | 1982-08-19 | Sukai Alum Kk | Aluminum alloy solder joint for heat exchanger |
| JPS57188638A (en) * | 1981-04-10 | 1982-11-19 | Kobe Steel Ltd | Aluminum tube for heat exchanger |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6463202A (en) * | 1987-09-03 | 1989-03-09 | Hiroshi Watanabe | Lighting appliance reflection board |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5974284A (ja) | 1984-04-26 |
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