JPS5974284A - アルミニウム熱交換器用ブレ−ジングシ−ト - Google Patents
アルミニウム熱交換器用ブレ−ジングシ−トInfo
- Publication number
- JPS5974284A JPS5974284A JP57183342A JP18334282A JPS5974284A JP S5974284 A JPS5974284 A JP S5974284A JP 57183342 A JP57183342 A JP 57183342A JP 18334282 A JP18334282 A JP 18334282A JP S5974284 A JPS5974284 A JP S5974284A
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- Japan
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- alloy
- core material
- clad
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は冷媒に水を使用するアルミニウム熱交換器用プ
レージングシートに関するもので、特に耐食性を向上せ
しめたものである。
レージングシートに関するもので、特に耐食性を向上せ
しめたものである。
一般にフレオン等の腐食性の少ない冷媒を用いた熱交換
器、例えばカーエアコンにはアルミニウム熱交換器が用
いられていたが、最近アルミニウム熱交換器は軽量で放
熱性が優れているところから自１．ＩＪ車のラジェータ
ーにも使用されるようになった。ラジェーターは第１図
に示（ように水を通すチューブ（１）間にコルゲートフ
ィン（２）を設けてコアー（３）を形成し、該コアー（
３）の上下にコアプレー１− （４ａ） 、 （４ｂ
）と左右にサイドブラケット（５ａ） 、 （５ｂ）
を設け、その上下にタンク（６ａ） 、 （６ｂ）を
取付けたもので、通常ブレージングにより接合している
。このようなラジェーターにおいて、チューブ内を通過
する冷却水に適切なインヒビターを添加すれば問題ない
が、インヒビターを添加しない水、例えば水通水、地下
水あるいは工業用水など一般の水を通過させると孔食を
起す欠点があった。
器、例えばカーエアコンにはアルミニウム熱交換器が用
いられていたが、最近アルミニウム熱交換器は軽量で放
熱性が優れているところから自１．ＩＪ車のラジェータ
ーにも使用されるようになった。ラジェーターは第１図
に示（ように水を通すチューブ（１）間にコルゲートフ
ィン（２）を設けてコアー（３）を形成し、該コアー（
３）の上下にコアプレー１− （４ａ） 、 （４ｂ
）と左右にサイドブラケット（５ａ） 、 （５ｂ）
を設け、その上下にタンク（６ａ） 、 （６ｂ）を
取付けたもので、通常ブレージングにより接合している
。このようなラジェーターにおいて、チューブ内を通過
する冷却水に適切なインヒビターを添加すれば問題ない
が、インヒビターを添加しない水、例えば水通水、地下
水あるいは工業用水など一般の水を通過させると孔食を
起す欠点があった。
従来このような孔食を防止するため、Ａｆ−０，０５〜
０，２０ｗｔ％Ｃｕ−１，０〜１．５ｗｔ％Ｍｒ＋（以
下ｗｔ％を％と略記）の３００３合金を芯材とし、水と
接する面にＡ 、ｆ！ −０，８〜１．３％Ｚｎの７０
７２合金を犠牲陽極材とし、細面にへ柔−９，０〜１０
．５％５ｉ−１，０〜２．０％Ｍｑの４００４合金をろ
う材としてクラッドしたプレージングシートを用いてい
るが、最近公害上の問題から接合には真空ブレージング
法が用いられるようになった。しかるに真空ブレージン
グを行なうと犠牲陽極材中のＺｎが飛散し、良好な陰極
防食効果が得られないようになる。
０，２０ｗｔ％Ｃｕ−１，０〜１．５ｗｔ％Ｍｒ＋（以
下ｗｔ％を％と略記）の３００３合金を芯材とし、水と
接する面にＡ 、ｆ！ −０，８〜１．３％Ｚｎの７０
７２合金を犠牲陽極材とし、細面にへ柔−９，０〜１０
．５％５ｉ−１，０〜２．０％Ｍｑの４００４合金をろ
う材としてクラッドしたプレージングシートを用いてい
るが、最近公害上の問題から接合には真空ブレージング
法が用いられるようになった。しかるに真空ブレージン
グを行なうと犠牲陽極材中のＺｎが飛散し、良好な陰極
防食効果が得られないようになる。
このため７０７２合金にＣａやｌｉを添加してＺｎの飛
散を防止したり、高純へ柔に電極電位の低い３ｎやＩｎ
を添加した犠牲陽極材が提案されている。
散を防止したり、高純へ柔に電極電位の低い３ｎやＩｎ
を添加した犠牲陽極材が提案されている。
しかしこのような陰極防食法によっても、芯材である３
００３合金やＡ柔−０，２〜０．５％３ ｉ−０，１５
〜０．４０％ＣＩ−Ｉ Ｏ，４〜０，８％Ｍｏの６９５
１合金は、真空ブレージング時の加熱条件によって粒界
腐１食を発生し易くなり、条件によっては深い孔食を発
生する欠点があった。
００３合金やＡ柔−０，２〜０．５％３ ｉ−０，１５
〜０．４０％ＣＩ−Ｉ Ｏ，４〜０，８％Ｍｏの６９５
１合金は、真空ブレージング時の加熱条件によって粒界
腐１食を発生し易くなり、条件によっては深い孔食を発
生する欠点があった。
本発明はこれに鑑み種々検討の結果、従来の３００３合
金や６９５１合金に比較してはるかに優れた耐孔食性を
示す芯材を開発し、真空ブレージング法により組立てる
アルミニウム熱交換器用プレージングシートを得たもの
である。
金や６９５１合金に比較してはるかに優れた耐孔食性を
示す芯材を開発し、真空ブレージング法により組立てる
アルミニウム熱交換器用プレージングシートを得たもの
である。
即ち本発明プレージングシートの一つは、ＣＩＪＯ０１
〜０．８％とＣｒ０．１〜０．３％を含み、残部Ａ！２
と不可避的不純物からなるアルミニウム合金を芯材とし
、その一方の面にＡ℃金合金犠牲陽極材をクラッドし、
他方の面にＡ（合金のろう材をクラッドしたことを特徴
とするものである。
〜０．８％とＣｒ０．１〜０．３％を含み、残部Ａ！２
と不可避的不純物からなるアルミニウム合金を芯材とし
、その一方の面にＡ℃金合金犠牲陽極材をクラッドし、
他方の面にＡ（合金のろう材をクラッドしたことを特徴
とするものである。
また本発明プレージングシートの他のひとつは、Ｃｕ０
．１〜０．８％とＣｒ０．１〜０．３％を含み、ｊｙｌ
ｎｌ、５％以下、Ｍ （１０，３％以下、Ｚｎ０．３％
以下、Ｚｒ００３％以下の範囲内で何れか１種又は２種
以上を含み、残部Ａ（と不可避的不純物からなるアルミ
ニウム合金を芯材とし、その一方の面にＡＪ２合金の犠
牲陽極材をクラッドし、他方の面にろう材をクラッドし
たことを特徴とするものである。
．１〜０．８％とＣｒ０．１〜０．３％を含み、ｊｙｌ
ｎｌ、５％以下、Ｍ （１０，３％以下、Ｚｎ０．３％
以下、Ｚｒ００３％以下の範囲内で何れか１種又は２種
以上を含み、残部Ａ（と不可避的不純物からなるアルミ
ニウム合金を芯材とし、その一方の面にＡＪ２合金の犠
牲陽極材をクラッドし、他方の面にろう材をクラッドし
たことを特徴とするものである。
本発明において、芯材としてＡ（にＣｕとＯｒを含有せ
しめたのは、Ｃｕの添加により芯材の電位を員にすると
共に強度を向上し、ＱｕとＯｒの共存により芯材として
の粒界腐食感受性を低下させるためで、Ｃｕ含有儀を０
．１〜０．８％、Ｏｒ含有量を０．１〜０．３％と限定
したのは、ＣＬＩ含有量が０．１％未満では強度向上と
粒界腐食感受性低下があまり認められず、０．８％を越
えると、前記効果が飽和すると共に自己腐食が高くなり
、芯材自体の融点が低くなってろう付は性が損なわれる
ためであり、Ｃ「含有量が０．１％未満では粒界腐食感
受性低下があまり認められず、０．３％を越えると前記
効果が飽和づると共に、マトリックス中に粗大な金属間
化合物を生成し、芯材としての塑性加工性を損なうため
である。
しめたのは、Ｃｕの添加により芯材の電位を員にすると
共に強度を向上し、ＱｕとＯｒの共存により芯材として
の粒界腐食感受性を低下させるためで、Ｃｕ含有儀を０
．１〜０．８％、Ｏｒ含有量を０．１〜０．３％と限定
したのは、ＣＬＩ含有量が０．１％未満では強度向上と
粒界腐食感受性低下があまり認められず、０．８％を越
えると、前記効果が飽和すると共に自己腐食が高くなり
、芯材自体の融点が低くなってろう付は性が損なわれる
ためであり、Ｃ「含有量が０．１％未満では粒界腐食感
受性低下があまり認められず、０．３％を越えると前記
効果が飽和づると共に、マトリックス中に粗大な金属間
化合物を生成し、芯材としての塑性加工性を損なうため
である。
また上記芯材はＭｎ、、ＭＯ、Ｚｎ 、Ｚｒの何れか１
種又は２種以上添加することにより更に耐食性の向上と
強度のアップを計ることができる。しかしてＭ １１含
有量を１．５％以下と限定したｐは、Ｍｎは特に芯材の
耐食性強度向上に有効なるも、１．５％を越えると塑性
加工性を損なうばかりか、逆に粒界腐食感受性を高める
ためであり、Ｍ（Ｉ含有量を０．３％以下と限定したの
は、Ｍｇは特に芯材の耐食性の向上に有効なるも、０．
３％を越えるとブレージング時のろう材の拡散を速め、
良好なろう付は性が得られなくなるためである。また７
ｎ含有量を０．３％以下と限定したのは、７ｎは孔食発
生を抑制する所謂全面腐食の傾向を示すも、０．３％を
越えると自己腐食を増大するばかりか、芯材の電位を逆
に低下させるためであり、更にＺｒ含有量を０．３％以
下と限定したのは、ｌｒは特に粒界腐食感受性を低下さ
せるのに有効なるも、０．３％を越えると粗大な金属間
化合物を生成し、塑性加工性を著しく損なうためである
。
種又は２種以上添加することにより更に耐食性の向上と
強度のアップを計ることができる。しかしてＭ １１含
有量を１．５％以下と限定したｐは、Ｍｎは特に芯材の
耐食性強度向上に有効なるも、１．５％を越えると塑性
加工性を損なうばかりか、逆に粒界腐食感受性を高める
ためであり、Ｍ（Ｉ含有量を０．３％以下と限定したの
は、Ｍｇは特に芯材の耐食性の向上に有効なるも、０．
３％を越えるとブレージング時のろう材の拡散を速め、
良好なろう付は性が得られなくなるためである。また７
ｎ含有量を０．３％以下と限定したのは、７ｎは孔食発
生を抑制する所謂全面腐食の傾向を示すも、０．３％を
越えると自己腐食を増大するばかりか、芯材の電位を逆
に低下させるためであり、更にＺｒ含有量を０．３％以
下と限定したのは、ｌｒは特に粒界腐食感受性を低下さ
せるのに有効なるも、０．３％を越えると粗大な金属間
化合物を生成し、塑性加工性を著しく損なうためである
。
尚一般のアルミニウム合金において行なわれている結晶
粒微細化のための微量のＴ１添加は本発明における芯材
においても有効であり、０．１５％以下の範囲内で添加
するとよい。また不可避的不純物とは通常のアルミニウ
ム地金に含まれＣいる通常の不１ｉｉ Ｔｈのことであ
る。
粒微細化のための微量のＴ１添加は本発明における芯材
においても有効であり、０．１５％以下の範囲内で添加
するとよい。また不可避的不純物とは通常のアルミニウ
ム地金に含まれＣいる通常の不１ｉｉ Ｔｈのことであ
る。
本発明は上記芯材の一方の面にＡｆ−Ｃａ合金系又はＩ
１−Ｚｎ−Ｃａ合金系などの犠牲陽極材をクラッドし、
他方の面にＡＪ！−８ｉ−Ｍｏ合金系などのろう材をク
ラッドしたもので、Ａｆ−Ｃａ合金系としては、例えば
純度９９．７％以上のＭ！Ａ、ｅにＣａを微量添加する
ことにより、マトリックス中のＦｅ、３ｉ と結合させ
てマトリックスを清浄化し、電位をより低くして８純Ａ
（の犠牲腐食効果を高めたもので、Ｃａの添加量はｏ、
ｏｉ〜０．１％とすることが望ましい。またＩ１−Ｚｎ
−Ｃａ合金系としては、７０７２合金に真空ブレージン
グ時の７０の飛散を防止するためにＣａを０．２〜０．
５％添加したもので、Ｃａは酸化皮膜を住成し、これが
バリヤーとなってＺｎの飛散を抑制して、残留Ｚ１１に
にって犠牲陽極の効果を発揮させるものである。
１−Ｚｎ−Ｃａ合金系などの犠牲陽極材をクラッドし、
他方の面にＡＪ！−８ｉ−Ｍｏ合金系などのろう材をク
ラッドしたもので、Ａｆ−Ｃａ合金系としては、例えば
純度９９．７％以上のＭ！Ａ、ｅにＣａを微量添加する
ことにより、マトリックス中のＦｅ、３ｉ と結合させ
てマトリックスを清浄化し、電位をより低くして８純Ａ
（の犠牲腐食効果を高めたもので、Ｃａの添加量はｏ、
ｏｉ〜０．１％とすることが望ましい。またＩ１−Ｚｎ
−Ｃａ合金系としては、７０７２合金に真空ブレージン
グ時の７０の飛散を防止するためにＣａを０．２〜０．
５％添加したもので、Ｃａは酸化皮膜を住成し、これが
バリヤーとなってＺｎの飛散を抑制して、残留Ｚ１１に
にって犠牲陽極の効果を発揮させるものである。
Ｃａは真空ブレージング時に全く飛散することがなく、
また悪影響を及ぼすこともない。またＡ（−８ｉ−Ｍｏ
合金系ろう材としては４００４合金を始め、これに３ｉ
を０．０２〜０．２０％含有せしめた４１９４合金、或
いは３ｂ 、３ｎ 、１３ｅ等の元素を微量含有せしめ
たその他のアルミニウム合金ろう材を使用することがで
きる。 本発明プレージングシートにおける犠牲陽極材
の全板厚に対するクラツド比率は板厚によって異なるが
、一般には２〜１５％、本発明の主目的であるラジェー
ター用チューブでは７〜１３％が最適である。またろう
材の全板厚に対するクラツド比率も７〜１３％が最も好
ましい範囲である。このような本発明プレージングシー
トを用いて、例えばラジェーターのチューブを形成する
場合には、最終板厚０．３〜０．５ＩｎＩｎ（調質ト１
１４）とし、第２図に示すようにろう材〈７）を外側に
、犠牲陽極材（８）を内側にして、チューブ状に成形し
、一般には合せ目を高周波溶接により電縫してチューブ
（１）を形成する。このチューブを用いてラジェーター
を組立てる場合には第２図に示すようにチューブ（１）
間にコルゲートフィン（２）を、上下にコアープレート
（４ａ） 、 （４ｂ）とタンク（６ａ＞ 、 （
６ｂ） （但し樹脂製タンクの場合はこれを除く）左
右にサイドブラケット（５ａ）（５ｂ）を組み合せ、こ
れを真空ブレージングにより接合すればよい。
また悪影響を及ぼすこともない。またＡ（−８ｉ−Ｍｏ
合金系ろう材としては４００４合金を始め、これに３ｉ
を０．０２〜０．２０％含有せしめた４１９４合金、或
いは３ｂ 、３ｎ 、１３ｅ等の元素を微量含有せしめ
たその他のアルミニウム合金ろう材を使用することがで
きる。 本発明プレージングシートにおける犠牲陽極材
の全板厚に対するクラツド比率は板厚によって異なるが
、一般には２〜１５％、本発明の主目的であるラジェー
ター用チューブでは７〜１３％が最適である。またろう
材の全板厚に対するクラツド比率も７〜１３％が最も好
ましい範囲である。このような本発明プレージングシー
トを用いて、例えばラジェーターのチューブを形成する
場合には、最終板厚０．３〜０．５ＩｎＩｎ（調質ト１
１４）とし、第２図に示すようにろう材〈７）を外側に
、犠牲陽極材（８）を内側にして、チューブ状に成形し
、一般には合せ目を高周波溶接により電縫してチューブ
（１）を形成する。このチューブを用いてラジェーター
を組立てる場合には第２図に示すようにチューブ（１）
間にコルゲートフィン（２）を、上下にコアープレート
（４ａ） 、 （４ｂ）とタンク（６ａ＞ 、 （
６ｂ） （但し樹脂製タンクの場合はこれを除く）左
右にサイドブラケット（５ａ）（５ｂ）を組み合せ、こ
れを真空ブレージングにより接合すればよい。
以下本発明を実施例について説明する。
実施例（１）
第１表に示す組成の芯材、犠牲陽極材、ろう材を常法に
より溶製しＣ鋳造し、各鋳塊を均熱処理して熱間圧延し
た後冷間圧延し、それぞれ厚さ０．４Ｍの板に仕上げた
。また同様の工程で芯材の一方の面に犠牲陽極材を、他
方の面にろう材をクラッドし、厚さ０．４ｍｒｎの板に
仕上げた。尚犠牲陽極板とろう月のクラツド率はそれぞ
れ全体の厚さの１０％とした。
より溶製しＣ鋳造し、各鋳塊を均熱処理して熱間圧延し
た後冷間圧延し、それぞれ厚さ０．４Ｍの板に仕上げた
。また同様の工程で芯材の一方の面に犠牲陽極材を、他
方の面にろう材をクラッドし、厚さ０．４ｍｒｎの板に
仕上げた。尚犠牲陽極板とろう月のクラツド率はそれぞ
れ全体の厚さの１０％とした。
第１表
組 成（％）
材料別 Ｎｏ ＣＩ Ｃｒ Ｍｎ ＭｑＺｎ ７ｒ Ｃ
ａ Ｓｉ Ｂｉ△（本発明用芯材 １ ０．５ ０．
１ − − へ−−−一 −残２ ｌｒ
Ｏ，２−−−−−−−、。
ａ Ｓｉ Ｂｉ△（本発明用芯材 １ ０．５ ０．
１ − − へ−−−一 −残２ ｌｒ
Ｏ，２−−−−−−−、。
３ 〃０．３ − − − −− − − −
、。
、。
４０．２０．２−−−−−一−−−−ノノ５ ０．４
０．２ − − − − − − − ｌｒ６ ０
．６ ０．３ − − − − − − − ｌｒ
７ ０ｊ５０．２ ０．５ − − − − −
− ｌｒ８ ０．５ ０．２ − ０．１５− −
−− − − ｌｒ９ ０．１５０．２−− ０
．２ − − − − Ｉｌ＋０ ０．＋５０．２
−− − ０．２−− − 、。
０．２ − − − − − − − ｌｒ６ ０
．６ ０．３ − − − − − − − ｌｒ
７ ０ｊ５０．２ ０．５ − − − − −
− ｌｒ８ ０．５ ０．２ − ０．１５− −
−− − − ｌｒ９ ０．１５０．２−− ０
．２ − − − − Ｉｌ＋０ ０．＋５０．２
−− − ０．２−− − 、。
１１０、＋５０．＋５０．２ − − − − − −
ＩＩ＋２ ０．１５０．２５１．０ −、 −
０．１５ − − − Ｉｌ＋３ ０．８ ０．１
− ０．１ − ０．１ − −− ｌＩ＋４
０．５ ０．２ − ０．２５０．２５ − − −
− 〃１５ ０．５ ０．＋５０．３ ０．１ −
０．２ − − − ｌ１１６ ０．５ ０．２
１．１ ０．２ ０．２ ０．１５ − −− −
Ｉ！比較用芯材 １７ ０．０７０．２ −
− − − − − − 、。
ＩＩ＋２ ０．１５０．２５１．０ −、 −
０．１５ − − − Ｉｌ＋３ ０．８ ０．１
− ０．１ − ０．１ − −− ｌＩ＋４
０．５ ０．２ − ０．２５０．２５ − − −
− 〃１５ ０．５ ０．＋５０．３ ０．１ −
０．２ − − − ｌ１１６ ０．５ ０．２
１．１ ０．２ ０．２ ０．１５ − −− −
Ｉ！比較用芯材 １７ ０．０７０．２ −
− − − − − − 、。
＋８ １．２ ０．２ − − − − − − −
、。
、。
＋９ ０．３ ０．０７ − − − − −− −
− ”２００．３０．５−−−−−−−１戸 ２＋ ０．３ ０．１５１．６ − − − −
− − 〃ｎ−２２０，３０，１ＦＩＯ１５−−−
−一）Ｉ２３ ０．３ ０．１５−− ０．５ − −
− − ｌ１２４ ０．３ ０．１５ − −
− ０．３５ − −− − Ｉ？従来用芯材 〃（３００３） ２５ ０．＋５− １．１ −
− − − − − 〃＃（６９５４
＞ ２６ ０．２５ − − ０．６ −
− − ０．３５ − ＩＩ犠牲陽極材 ２
７ − − − − −−０．０７ −
− ！！２８−−−−１．９−０．３−−ｌノ ロウ材（４１０４）２９ − − − １．５
− −、、、、、−、、．１０ ０．１ ｌ！
これ等の板材を真空（５ｘ１０−５ ｔｏｒ ）中６０
０℃の温度で１０分間加熱した後、５％Ｎａ （１（溶
湯２５℃）中で飽和月未電極を基準に自然電位を測定し
た。またＣｕ２＋イオンを？Ｏｐｐ…添加した水道水中
に浸漬し、水温を８０℃で８時間、至温で１６時間のサ
イクルで変化させ、３ケ月間の腐食試験を行ない、３枚
中の最大孔食深さを求めた。尚クラツド材についてはろ
う材面をポリエステルテープでシールした。また０、１
％Ｎａ Ｃｆ （溶湯２５℃）中でアノード電解（電流
密度０．５Ａ／ｃｍ）を３時間行ない、断面を検鏡によ
り粒界腐食を測定した。
− ”２００．３０．５−−−−−−−１戸 ２＋ ０．３ ０．１５１．６ − − − −
− − 〃ｎ−２２０，３０，１ＦＩＯ１５−−−
−一）Ｉ２３ ０．３ ０．１５−− ０．５ − −
− − ｌ１２４ ０．３ ０．１５ − −
− ０．３５ − −− − Ｉ？従来用芯材 〃（３００３） ２５ ０．＋５− １．１ −
− − − − − 〃＃（６９５４
＞ ２６ ０．２５ − − ０．６ −
− − ０．３５ − ＩＩ犠牲陽極材 ２
７ − − − − −−０．０７ −
− ！！２８−−−−１．９−０．３−−ｌノ ロウ材（４１０４）２９ − − − １．５
− −、、、、、−、、．１０ ０．１ ｌ！
これ等の板材を真空（５ｘ１０−５ ｔｏｒ ）中６０
０℃の温度で１０分間加熱した後、５％Ｎａ （１（溶
湯２５℃）中で飽和月未電極を基準に自然電位を測定し
た。またＣｕ２＋イオンを？Ｏｐｐ…添加した水道水中
に浸漬し、水温を８０℃で８時間、至温で１６時間のサ
イクルで変化させ、３ケ月間の腐食試験を行ない、３枚
中の最大孔食深さを求めた。尚クラツド材についてはろ
う材面をポリエステルテープでシールした。また０、１
％Ｎａ Ｃｆ （溶湯２５℃）中でアノード電解（電流
密度０．５Ａ／ｃｍ）を３時間行ない、断面を検鏡によ
り粒界腐食を測定した。
これ等の結果を第２表に示ず。
第２表
６−６８０ ０．３０ ０ ０．０４ ０．
０４ＴＯ−７１００，２１００，０４０，０４２８−８
２０−− （注）電解テストにおける粒界腐食感受性において、Ｏ
印は粒界腐食なし、Δ印は粒界腐食がわずかに発生、Ｘ
印は粒界腐食が多発したものを示す。
０４ＴＯ−７１００，２１００，０４０，０４２８−８
２０−− （注）電解テストにおける粒界腐食感受性において、Ｏ
印は粒界腐食なし、Δ印は粒界腐食がわずかに発生、Ｘ
印は粒界腐食が多発したものを示す。
第１表及び第２表から明らかなように本発明用芯材【よ
従来用芯材と比較し自然電位が高く犠牲陽極層どの間に
陰極防食効果を充分に発揮する電位差を示し、芯材単独
でも従来用芯材より耐孔食性及び耐粒界腐食性の点でも
優れており、クラツド材とした場合に犠牲陽極層（厚ざ
０．０４ｍｍ ） ”ＣＲ，食が止まっていることが判
る。
従来用芯材と比較し自然電位が高く犠牲陽極層どの間に
陰極防食効果を充分に発揮する電位差を示し、芯材単独
でも従来用芯材より耐孔食性及び耐粒界腐食性の点でも
優れており、クラツド材とした場合に犠牲陽極層（厚ざ
０．０４ｍｍ ） ”ＣＲ，食が止まっていることが判
る。
これに対し本発明用芯材の組成範囲より外れる比較用芯
材、例えばＣｕ含有量の少ないＮ００１７材では、芯材
の電位が低く、クラツド材にした場合の耐孔食性が本発
明材より劣る。またＣｕ含有量の多いＮｏ、１８材では
、芯材単独での耐孔食性が劣りクラツド材にしても本発
明材程耐孔食性は良くない。同時に塑性加工性が劣る。
材、例えばＣｕ含有量の少ないＮ００１７材では、芯材
の電位が低く、クラツド材にした場合の耐孔食性が本発
明材より劣る。またＣｕ含有量の多いＮｏ、１８材では
、芯材単独での耐孔食性が劣りクラツド材にしても本発
明材程耐孔食性は良くない。同時に塑性加工性が劣る。
ＣＩＪ含有量の少ないＮｏ、１９材ｒ ｔ、ｔ、Ｎｏ、
１．７１とほぼ同様なことが言える。またＣｒ含有恒の
多いＮ ００２０材では本発明用芯材とほぼ同等の耐食
性を有するものの粗大なＡＪ！−Ｃｒ化合物の生成によ
り塑性加工性が著しく劣る。
１．７１とほぼ同様なことが言える。またＣｒ含有恒の
多いＮ ００２０材では本発明用芯材とほぼ同等の耐食
性を有するものの粗大なＡＪ！−Ｃｒ化合物の生成によ
り塑性加工性が著しく劣る。
更にＭｎ 、Ｍ（］ 、Ｚｎ又はＺｒの含有量の多い比
較用芯材では、単独で本発明用芯材と同程度の耐食性を
示すものもあるがクラツド材とした場合の耐孔食性が劣
り、孔食が犠牲陽極層を通して芯材に達している。また
比較用芯材Ｎ ｏ、２４ではクラツド材として本発明ク
ラツド材と同等の耐食性を示すも、塑性加工性が著しく
劣り、クラツド材として使用するには不適当であった。
較用芯材では、単独で本発明用芯材と同程度の耐食性を
示すものもあるがクラツド材とした場合の耐孔食性が劣
り、孔食が犠牲陽極層を通して芯材に達している。また
比較用芯材Ｎ ｏ、２４ではクラツド材として本発明ク
ラツド材と同等の耐食性を示すも、塑性加工性が著しく
劣り、クラツド材として使用するには不適当であった。
実施例（２）
第１表に示す本発明用芯材Ｎｏ、５．Ｎｏ、７゜Ｎｏ、
１２及びＮｏ、１４の一方の面に第１表に示す犠牲陽極
Ｕ Ｎ ｏ、２７． Ｎ ｏ、２８の何れかを、他方の
面に第１表に示するう材Ｎ ｏ、２９をクラッドし、厚
さ ０．４ｍのプレージングシートを作成した。犠竹陽
４ｆＡ＋Ｊとろう材のクラツド率はそれぞれ全板厚の１
０％とした。このプレージングシートを第２図に示づよ
うに成形加工して６周波溶接によりチューブとし、これ
を第３図に示すようにフルゲートフィン、コアープレー
ト、サイドブラケット及びタンクを組合わせ、真空（５
ｘｌＯ−５ｔｏｒ ）中で加熱（６００’ｃ、ｉｏ分間
）してブレージングし、ラジェーターを製造した。
１２及びＮｏ、１４の一方の面に第１表に示す犠牲陽極
Ｕ Ｎ ｏ、２７． Ｎ ｏ、２８の何れかを、他方の
面に第１表に示するう材Ｎ ｏ、２９をクラッドし、厚
さ ０．４ｍのプレージングシートを作成した。犠竹陽
４ｆＡ＋Ｊとろう材のクラツド率はそれぞれ全板厚の１
０％とした。このプレージングシートを第２図に示づよ
うに成形加工して６周波溶接によりチューブとし、これ
を第３図に示すようにフルゲートフィン、コアープレー
ト、サイドブラケット及びタンクを組合わせ、真空（５
ｘｌＯ−５ｔｏｒ ）中で加熱（６００’ｃ、ｉｏ分間
）してブレージングし、ラジェーターを製造した。
これ等のラジェーターの内部にＣｕ２＋イオンを１０ｍ
ｍｍ添加した水道水を８０℃の温度で８時間、続いて室
温で１６時間のサイクルで６ケ月間循環させ、チューブ
内面の孔食の深さを測定した。その結果を第１表に示す
。従来用芯材Ｎｏ、２５． Ｎｏ、２６を用いたプレー
ジングシートからなるチューブを用いたラジェーターの
場合と比較して第３表に示した。
ｍｍ添加した水道水を８０℃の温度で８時間、続いて室
温で１６時間のサイクルで６ケ月間循環させ、チューブ
内面の孔食の深さを測定した。その結果を第１表に示す
。従来用芯材Ｎｏ、２５． Ｎｏ、２６を用いたプレー
ジングシートからなるチューブを用いたラジェーターの
場合と比較して第３表に示した。
第３表
第３表から明らかなように本弁明プレージングシートを
用いたラジェーターのチューブでは何れも孔食が犠牲陽
極層の厚さく０．０４ｍｍ）以上に進行していない。ま
た粒界腐食も見られないことが判る。これに対し従来の
プレージングシートを用いたものでは孔食が芯材にまで
達し、芯材には粒界腐食の発生が認められた。
用いたラジェーターのチューブでは何れも孔食が犠牲陽
極層の厚さく０．０４ｍｍ）以上に進行していない。ま
た粒界腐食も見られないことが判る。これに対し従来の
プレージングシートを用いたものでは孔食が芯材にまで
達し、芯材には粒界腐食の発生が認められた。
このように本発明によれば冷媒に水を使用するアルミニ
ウム熱交換器の耐食性を向上し、該熱交換器の寿命を著
しく向−卜し得る顕著な効果を奏するものである。
ウム熱交換器の耐食性を向上し、該熱交換器の寿命を著
しく向−卜し得る顕著な効果を奏するものである。
第１図は自動車用ラジェーターの一例を示す正面図、第
２図は冷媒である水を通すチューブの一例を示す斜視図
である。 １、デユープ ２、コルゲートフィン ３、」アー ４ａ、 ４ｂ、コアープレート ５ａ、 ５ｂ、サイドブラケット ６ａ、 ６１］、タンク ７、ろう材 ８、犠牲陽極材 第１図 第２図
２図は冷媒である水を通すチューブの一例を示す斜視図
である。 １、デユープ ２、コルゲートフィン ３、」アー ４ａ、 ４ｂ、コアープレート ５ａ、 ５ｂ、サイドブラケット ６ａ、 ６１］、タンク ７、ろう材 ８、犠牲陽極材 第１図 第２図
Claims (2)
- （１） ＣｕＯ，１〜０．８ｗｔ％とＣｒＯ，１〜０．
３ｗｔ％を含み、残部Ａ（と不可避的不純物からなるア
ルミニ「クム合金を芯材とし、その一方の面に八（合金
の犠牲陽極材をクラッドし、他方の面にＡ（合金のろう
月をクラッドしたことを特徴とするアルミニウム熱交換
器用プレージングシート。 - （２） Ｃｕｏ、１〜０．８ｗｔ％とＣｒｏ、１〜０．
３ｗｔ％を含み、Ｍ ｎｌ、５ｗｔ％以下、Ｍ ｏｏ、
３ｗｔ％以下、Ｚ ｎＯ，３ｗｔ％以下、Ｚ ｒｏ、３
ｗｔ％以下の範囲内で何れか１種又は２種以上を含み、
残部Ａ（と不可避的不純物からなるアルミニウム合金を
芯材とし、その一方の面にＡ（合金の犠牲陽極材をクラ
ッドし、他方の面にＡ（合金のろう材をクラッドしたこ
とを特徴とするアルミニウム熱交換器用プレージングシ
ート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57183342A JPS6015709B2 (ja) | 1982-10-19 | 1982-10-19 | アルミニウム熱交換器用ブレ−ジングシ−ト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57183342A JPS6015709B2 (ja) | 1982-10-19 | 1982-10-19 | アルミニウム熱交換器用ブレ−ジングシ−ト |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5974284A true JPS5974284A (ja) | 1984-04-26 |
| JPS6015709B2 JPS6015709B2 (ja) | 1985-04-20 |
Family
ID=16134042
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57183342A Expired JPS6015709B2 (ja) | 1982-10-19 | 1982-10-19 | アルミニウム熱交換器用ブレ−ジングシ−ト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6015709B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60251242A (ja) * | 1984-05-25 | 1985-12-11 | Kobe Steel Ltd | 耐孔蝕性に優れた食品容器用アルミニウム合金 |
| JPS61165387U (ja) * | 1985-04-01 | 1986-10-14 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6463202A (en) * | 1987-09-03 | 1989-03-09 | Hiroshi Watanabe | Lighting appliance reflection board |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54126616A (en) * | 1978-02-24 | 1979-10-02 | Alusuisse | Aluminum alloy having improved corrosion resistance |
| JPS5721793A (en) * | 1980-07-15 | 1982-02-04 | Kobe Steel Ltd | Brazed aluminum heat exchanger |
| JPS5760046A (en) * | 1980-09-27 | 1982-04-10 | Kobe Steel Ltd | Aluminum alloy for brazing |
| JPS5794544A (en) * | 1980-12-05 | 1982-06-12 | Mitsubishi Alum Co Ltd | Composite brazing sheet for heat exchanger made of al alloy |
| JPS57134294A (en) * | 1981-02-10 | 1982-08-19 | Sukai Alum Kk | Aluminum alloy solder joint for heat exchanger |
| JPS57188638A (en) * | 1981-04-10 | 1982-11-19 | Kobe Steel Ltd | Aluminum tube for heat exchanger |
-
1982
- 1982-10-19 JP JP57183342A patent/JPS6015709B2/ja not_active Expired
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54126616A (en) * | 1978-02-24 | 1979-10-02 | Alusuisse | Aluminum alloy having improved corrosion resistance |
| JPS5721793A (en) * | 1980-07-15 | 1982-02-04 | Kobe Steel Ltd | Brazed aluminum heat exchanger |
| JPS5760046A (en) * | 1980-09-27 | 1982-04-10 | Kobe Steel Ltd | Aluminum alloy for brazing |
| JPS5794544A (en) * | 1980-12-05 | 1982-06-12 | Mitsubishi Alum Co Ltd | Composite brazing sheet for heat exchanger made of al alloy |
| JPS57134294A (en) * | 1981-02-10 | 1982-08-19 | Sukai Alum Kk | Aluminum alloy solder joint for heat exchanger |
| JPS57188638A (en) * | 1981-04-10 | 1982-11-19 | Kobe Steel Ltd | Aluminum tube for heat exchanger |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60251242A (ja) * | 1984-05-25 | 1985-12-11 | Kobe Steel Ltd | 耐孔蝕性に優れた食品容器用アルミニウム合金 |
| JPS6234825B2 (ja) * | 1984-05-25 | 1987-07-29 | Kobe Steel Ltd | |
| JPS61165387U (ja) * | 1985-04-01 | 1986-10-14 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6015709B2 (ja) | 1985-04-20 |
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