JPH09268338A - ろう付熱交換器用アルミニウム合金製ブレージングシート - Google Patents
ろう付熱交換器用アルミニウム合金製ブレージングシートInfo
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 耐食性を更に一層向上させ、熱交換器の寿命
を長くすることができるろう付熱交換器用アルミニウム
合金製ブレージングシート。 【解決手段】 心材はＭｎ：０．５〜１．５重量％を含
有し、残部がＡｌ及び、Ｓｉ：０．６重量％以下、Ｆ
ｅ：０．７重量％以下の不可避的不純物からなり、中間
層はアルミニウム及び、総量が１．０重量％以下の不可
避的不純物からなり、厚さが７０μｍ以上、グレインサ
イズが５０μｍ以上であると共に、ろう付時の再結晶温
度はろう材の溶融温度よりも低く、ろう材はＳｉ：７〜
１５重量％を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物か
らなる、アルミニウム合金板材からなる心材と、前記心
材の少なくとも一方の面上に配置された中間層と、前記
心材及び中間層からなる合せ板の外側両面上に配置され
たアルミニウム合金製ろう材と、を有する、ろう付熱交
換器用アルミニウム合金製ブレージングシート。
を長くすることができるろう付熱交換器用アルミニウム
合金製ブレージングシート。 【解決手段】 心材はＭｎ：０．５〜１．５重量％を含
有し、残部がＡｌ及び、Ｓｉ：０．６重量％以下、Ｆ
ｅ：０．７重量％以下の不可避的不純物からなり、中間
層はアルミニウム及び、総量が１．０重量％以下の不可
避的不純物からなり、厚さが７０μｍ以上、グレインサ
イズが５０μｍ以上であると共に、ろう付時の再結晶温
度はろう材の溶融温度よりも低く、ろう材はＳｉ：７〜
１５重量％を含有し、残部がＡｌ及び不可避的不純物か
らなる、アルミニウム合金板材からなる心材と、前記心
材の少なくとも一方の面上に配置された中間層と、前記
心材及び中間層からなる合せ板の外側両面上に配置され
たアルミニウム合金製ろう材と、を有する、ろう付熱交
換器用アルミニウム合金製ブレージングシート。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は自動車のラジエータ
及びヒータコア等のように、アルミニウム合金を腐食さ
せる危険性がある流体の通路を有する製品に使用される
ブレージングシートに関し、特に、ろう付によって製造
された後の製品の耐食性を高め、熱交換器の寿命を長く
することができるろう付熱交換器用アルミニウム合金製
ブレージングシートに関する。
及びヒータコア等のように、アルミニウム合金を腐食さ
せる危険性がある流体の通路を有する製品に使用される
ブレージングシートに関し、特に、ろう付によって製造
された後の製品の耐食性を高め、熱交換器の寿命を長く
することができるろう付熱交換器用アルミニウム合金製
ブレージングシートに関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車のラジエータ及びヒータコア等の
ように、流体通路を有する熱交換器には、アルミニウム
合金製ブレージングシートからなる電縫管が扁平チュー
ブに成形されて使用されている。
ように、流体通路を有する熱交換器には、アルミニウム
合金製ブレージングシートからなる電縫管が扁平チュー
ブに成形されて使用されている。
【０００３】図１は熱交換器の構造の１例を示す斜視図
である。
である。
【０００４】図１に示すように、熱交換器１は、振り分
け用タンク２、コア部３及び流体集積用タンク４により
構成されている。振り分け用タンク２は、その内部の中
央付近において、タンク２の長手方向を２室に分離させ
るように仕切られており、タンク２の上面には、一方の
室２ａに流体を注入することができる流体注入口５と、
他方の室２ｂから流体を排出させることができる流体排
出口６が設けられている。
け用タンク２、コア部３及び流体集積用タンク４により
構成されている。振り分け用タンク２は、その内部の中
央付近において、タンク２の長手方向を２室に分離させ
るように仕切られており、タンク２の上面には、一方の
室２ａに流体を注入することができる流体注入口５と、
他方の室２ｂから流体を排出させることができる流体排
出口６が設けられている。
【０００５】また、振り分け用タンク２の下面には複数
の扁平な形状の孔（図示せず）が並列に設けられてお
り、この孔と同一の断面形状を有する複数の扁平チュー
ブ７の１端７ａが孔に整合されてろう付されている。従
って、扁平チューブ７は振り分け用タンク２から下方に
向かって延びるように平行に配列されている。更に、複
数の扁平チューブ７間には、板材を波状に成形すること
により作製された複数のフィン８が、その一部が扁平チ
ューブ７に接するように配置されている。
の扁平な形状の孔（図示せず）が並列に設けられてお
り、この孔と同一の断面形状を有する複数の扁平チュー
ブ７の１端７ａが孔に整合されてろう付されている。従
って、扁平チューブ７は振り分け用タンク２から下方に
向かって延びるように平行に配列されている。更に、複
数の扁平チューブ７間には、板材を波状に成形すること
により作製された複数のフィン８が、その一部が扁平チ
ューブ７に接するように配置されている。
【０００６】更にまた、扁平チューブ７の他端７ｂに
は、振り分け用タンク２と同様の複数の孔（図示せず）
を有する流体集積用タンク４が配置されており、チュー
ブ７の他端７ｂがタンク４の孔に整合されてろう付され
ている。
は、振り分け用タンク２と同様の複数の孔（図示せず）
を有する流体集積用タンク４が配置されており、チュー
ブ７の他端７ｂがタンク４の孔に整合されてろう付され
ている。
【０００７】前述の如く、扁平チューブ７はブレージン
グシートからなる電縫管を扁平に成形したものである。
このような電縫管に使用されるブレージングシートとし
ては、例えば、特開平２−５０９３４号公報等に開示さ
れるように、心材の両面上にろう材を配置したもの、特
開昭５９−７４２８４号公報等に開示されるように、心
材の流体通路側となる面上に犠牲陽極を配置すると共
に、犠牲陽極が配置された面と反対側の面上にろう材を
配置したもの、及び特開平４−３６６００号公報に開示
されるように、心材の流体通路側となる面上に犠牲陽極
を配置すると共に、その反対側の面上に中間層及びろう
材を順次配置したもの、等がある。
グシートからなる電縫管を扁平に成形したものである。
このような電縫管に使用されるブレージングシートとし
ては、例えば、特開平２−５０９３４号公報等に開示さ
れるように、心材の両面上にろう材を配置したもの、特
開昭５９−７４２８４号公報等に開示されるように、心
材の流体通路側となる面上に犠牲陽極を配置すると共
に、犠牲陽極が配置された面と反対側の面上にろう材を
配置したもの、及び特開平４−３６６００号公報に開示
されるように、心材の流体通路側となる面上に犠牲陽極
を配置すると共に、その反対側の面上に中間層及びろう
材を順次配置したもの、等がある。
【０００８】なお、一般的に、心材としてはＪＩＳ Ａ
３００３合金、ろう材としてはＡｌ−Ｓｉ系合金又はＡ
ｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金を使用し、犠牲陽極又は中間層と
してはＪＩＳ ７０７２合金等のＡｌ−Ｚｎ系合金又は
Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金が使用されている。
３００３合金、ろう材としてはＡｌ−Ｓｉ系合金又はＡ
ｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金を使用し、犠牲陽極又は中間層と
してはＪＩＳ ７０７２合金等のＡｌ−Ｚｎ系合金又は
Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金が使用されている。
【０００９】このように構成された熱交換器１において
は、先ず、流体注入口５から室２ａに冷媒又は熱媒（流
体）が注入されると、この流体は室２ａに接続された扁
平チューブ７の内部を通過し、一旦、流体集積用タンク
４に入る。次いで、この流体は流体集積用タンク４内を
移動し、室２ｂに接続された扁平チューブ７に入る。次
に、流体は扁平チューブ７内を振り分け用タンク２の室
２ｂに向かって移動し、室２ｂから流体排出口６を介し
て外部に排出される。従って、例えば、温水を使用した
場合には、温水が扁平チューブ７の内部を通過する間
に、熱交換器１の外気等と熱交換され、温水温度が低下
すると共に、外気等の温度が上昇する。
は、先ず、流体注入口５から室２ａに冷媒又は熱媒（流
体）が注入されると、この流体は室２ａに接続された扁
平チューブ７の内部を通過し、一旦、流体集積用タンク
４に入る。次いで、この流体は流体集積用タンク４内を
移動し、室２ｂに接続された扁平チューブ７に入る。次
に、流体は扁平チューブ７内を振り分け用タンク２の室
２ｂに向かって移動し、室２ｂから流体排出口６を介し
て外部に排出される。従って、例えば、温水を使用した
場合には、温水が扁平チューブ７の内部を通過する間
に、熱交換器１の外気等と熱交換され、温水温度が低下
すると共に、外気等の温度が上昇する。
【００１０】ところで、近時の自動車用熱交換器分野に
おいては、軽量化及び小型化による熱交換器の性能の向
上、並びに低コスト化に対する要求が高まってきてい
る。そこで、熱交換器の材料の薄肉化及び構造変換によ
って小型・軽量化及び低コスト化するための開発が進め
られている。
おいては、軽量化及び小型化による熱交換器の性能の向
上、並びに低コスト化に対する要求が高まってきてい
る。そこで、熱交換器の材料の薄肉化及び構造変換によ
って小型・軽量化及び低コスト化するための開発が進め
られている。
【００１１】しかしながら、図１に示す熱交換器１のよ
うな構造においては、電縫管により扁平チューブ７が成
形されているので、例えば、チューブ７をその途中で屈
曲させることができない。従って、扁平チューブ７は直
線形状のまま使用する必要があり、チューブ７の両側に
タンクを有する構造であることが不可欠となるが、図１
に示すように、タンク２及び４が占める容量比率は熱交
換器１の全容量に対して大きいために、このような構造
の熱交換器の小型化には限界がある。
うな構造においては、電縫管により扁平チューブ７が成
形されているので、例えば、チューブ７をその途中で屈
曲させることができない。従って、扁平チューブ７は直
線形状のまま使用する必要があり、チューブ７の両側に
タンクを有する構造であることが不可欠となるが、図１
に示すように、タンク２及び４が占める容量比率は熱交
換器１の全容量に対して大きいために、このような構造
の熱交換器の小型化には限界がある。
【００１２】そこで、心材又は心材と中間層とからなる
合せ板の外側両面上にろう材を有するブレージングシー
トを流体通路が形成されるように成形し、この成形プレ
ートを所定部分で重ねてろう付することにより扁平のチ
ューブ形状にして流体通路を形成した熱交換器が提案さ
れている（特開平１−２０８４３２号公報、特開平５−
６５５８２号公報等）。
合せ板の外側両面上にろう材を有するブレージングシー
トを流体通路が形成されるように成形し、この成形プレ
ートを所定部分で重ねてろう付することにより扁平のチ
ューブ形状にして流体通路を形成した熱交換器が提案さ
れている（特開平１−２０８４３２号公報、特開平５−
６５５８２号公報等）。
【００１３】このように、両面にろう材を有するブレー
ジングシートを使用することにより、流体通路が屈曲し
た形状の熱交換器を製造することができる。このため、
流体集積用タンクが不要となり、熱交換器の小型・軽量
化及び低コスト化を図ることができる。
ジングシートを使用することにより、流体通路が屈曲し
た形状の熱交換器を製造することができる。このため、
流体集積用タンクが不要となり、熱交換器の小型・軽量
化及び低コスト化を図ることができる。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開平
１−２０８４３２号公報及び特開平５−６５５８２号公
報に開示されたブレージングシートは、いずれも自動車
のラジエータ及びヒータコア等のように、アルミニウム
合金に対する腐食性が激しい部位に使用されるものとし
て、十分な耐食性を有しているとはいえない。このた
め、耐食性が極めて優れたアルミニウムブレージングシ
ートの開発が要望されていた。
１−２０８４３２号公報及び特開平５−６５５８２号公
報に開示されたブレージングシートは、いずれも自動車
のラジエータ及びヒータコア等のように、アルミニウム
合金に対する腐食性が激しい部位に使用されるものとし
て、十分な耐食性を有しているとはいえない。このた
め、耐食性が極めて優れたアルミニウムブレージングシ
ートの開発が要望されていた。
【００１５】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、耐食性を更に一層向上させ、熱交換器の寿
命を長くすることができるろう付熱交換器用アルミニウ
ム合金製ブレージングシートを提供することを目的とす
る。
のであって、耐食性を更に一層向上させ、熱交換器の寿
命を長くすることができるろう付熱交換器用アルミニウ
ム合金製ブレージングシートを提供することを目的とす
る。
【００１６】
【課題を解決するための手段】本発明に係るろう付熱交
換器用アルミニウム合金製ブレージングシートは、アル
ミニウム合金板材からなる心材と、前記心材の少なくと
も一方の面上に配置された中間層と、前記心材及び中間
層からなる合せ板の外側両面上に配置されたアルミニウ
ム合金製ろう材と、を有するブレージングシートにおい
て、前記心材はＭｎ：０．５乃至１．５重量％を含有
し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなり、前記不可
避的不純物はＳｉ：０．６重量％以下、Ｆｅ：０．７重
量％以下に規制されており、前記中間層はアルミニウム
及び不可避的不純物からなり、前記不可避的不純物の総
量は１．０重量％以下に規制されており、厚さが７０μ
ｍ以上、グレインサイズが５０μｍ以上であると共に、
ろう付時の再結晶温度はろう材の溶融温度よりも低く、
前記ろう材はＳｉ：７乃至１５重量％を含有し、残部が
Ａｌ及び不可避的不純物からなることを特徴とする。
換器用アルミニウム合金製ブレージングシートは、アル
ミニウム合金板材からなる心材と、前記心材の少なくと
も一方の面上に配置された中間層と、前記心材及び中間
層からなる合せ板の外側両面上に配置されたアルミニウ
ム合金製ろう材と、を有するブレージングシートにおい
て、前記心材はＭｎ：０．５乃至１．５重量％を含有
し、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなり、前記不可
避的不純物はＳｉ：０．６重量％以下、Ｆｅ：０．７重
量％以下に規制されており、前記中間層はアルミニウム
及び不可避的不純物からなり、前記不可避的不純物の総
量は１．０重量％以下に規制されており、厚さが７０μ
ｍ以上、グレインサイズが５０μｍ以上であると共に、
ろう付時の再結晶温度はろう材の溶融温度よりも低く、
前記ろう材はＳｉ：７乃至１５重量％を含有し、残部が
Ａｌ及び不可避的不純物からなることを特徴とする。
【００１７】前記心材は更に、Ｃｕ：０．０５乃至１．
２重量％を含有することができる。また、前記心材は更
に、Ｚｎ：０．０５乃至１．２重量％を含有することが
できる。
２重量％を含有することができる。また、前記心材は更
に、Ｚｎ：０．０５乃至１．２重量％を含有することが
できる。
【００１８】前記中間層は更に、Ｚｒ：０．０５乃至
０．３重量％を含有することができる。また、前記中間
層は更に、Ｚｎ：０．０５乃至５．０重量％を含有する
ことができる。更に、前記中間層は、Ｍｎ：０．０５乃
至０．６重量％を含有することができ、前記心材中のＭ
ｎ含有量を重量％で［Ｍｎ］c 、前記中間層中のＭｎ含
有量を重量％で［Ｍｎ］m としたとき、数式（［Ｍｎ］
c −［Ｍｎ］m ）が０．３重量％以上であることが好ま
しい。
０．３重量％を含有することができる。また、前記中間
層は更に、Ｚｎ：０．０５乃至５．０重量％を含有する
ことができる。更に、前記中間層は、Ｍｎ：０．０５乃
至０．６重量％を含有することができ、前記心材中のＭ
ｎ含有量を重量％で［Ｍｎ］c 、前記中間層中のＭｎ含
有量を重量％で［Ｍｎ］m としたとき、数式（［Ｍｎ］
c −［Ｍｎ］m ）が０．３重量％以上であることが好ま
しい。
【００１９】更にまた、前記ろう材は、Ｚｎ：０．０５
乃至５．０重量％を含有することができる。
乃至５．０重量％を含有することができる。
【００２０】なお、中間層の再結晶温度がろう材の溶融
温度よりも低くなるようにするためには、中間層中に含
有される化学成分及びその含有量を前記好ましい範囲内
に規制すると共に、鋳造により得られた鋳塊に、例え
ば、４００乃至６００℃の温度で４時間以上の均質化熱
処理を施すことにより達成することができる。
温度よりも低くなるようにするためには、中間層中に含
有される化学成分及びその含有量を前記好ましい範囲内
に規制すると共に、鋳造により得られた鋳塊に、例え
ば、４００乃至６００℃の温度で４時間以上の均質化熱
処理を施すことにより達成することができる。
【００２１】
【発明の実施の形態】本願発明者等が前記課題を解決す
るために鋭意実験研究を重ねた結果、アルミニウム合金
製の心材とろう材との間に犠牲陽極として中間層を配置
し、これらの化学成分の含有量を適正量に規定すると共
に、中間層の厚さ及びグレインサイズ等を規定すること
により、４層又は５層構造のブレージングシートにおい
て、更に一層耐食性を向上させることができることを見
い出した。
るために鋭意実験研究を重ねた結果、アルミニウム合金
製の心材とろう材との間に犠牲陽極として中間層を配置
し、これらの化学成分の含有量を適正量に規定すると共
に、中間層の厚さ及びグレインサイズ等を規定すること
により、４層又は５層構造のブレージングシートにおい
て、更に一層耐食性を向上させることができることを見
い出した。
【００２２】例えば、心材の両面上にろう材を配置した
３層構造のブレージングシートを使用する場合、即ち、
心材とろう材との間に中間層が配置されていない場合に
おいては、以下のようにして腐食が発生する。
３層構造のブレージングシートを使用する場合、即ち、
心材とろう材との間に中間層が配置されていない場合に
おいては、以下のようにして腐食が発生する。
【００２３】先ず、ろう付時において、ろう材中のＳｉ
が心材に侵入するか、又は結晶粒界を起点として共晶Ｓ
ｉを生成する。この侵入Ｓｉ及び共晶Ｓｉは、近傍α−
Ａｌ相及び心材より電位が貴である。そこで、これらが
共に、腐食を与える流体（温水等）と接触すると、共晶
Ｓｉ近傍のα−Ａｌ層が腐食して心材への腐食パス回路
が形成され、心材の腐食が発生する。また、Ｓｉが心材
の結晶粒界に侵入しているので、結晶粒界は強い腐食を
受ける。従って、Ｓｉの心材への侵入が著しくなるの
で、共晶Ｓｉがブレージングシートの厚さ方向に深く生
成した場合には、ブレージングシートを貫通する孔が開
きやすくなり、耐食性が低下する。
が心材に侵入するか、又は結晶粒界を起点として共晶Ｓ
ｉを生成する。この侵入Ｓｉ及び共晶Ｓｉは、近傍α−
Ａｌ相及び心材より電位が貴である。そこで、これらが
共に、腐食を与える流体（温水等）と接触すると、共晶
Ｓｉ近傍のα−Ａｌ層が腐食して心材への腐食パス回路
が形成され、心材の腐食が発生する。また、Ｓｉが心材
の結晶粒界に侵入しているので、結晶粒界は強い腐食を
受ける。従って、Ｓｉの心材への侵入が著しくなるの
で、共晶Ｓｉがブレージングシートの厚さ方向に深く生
成した場合には、ブレージングシートを貫通する孔が開
きやすくなり、耐食性が低下する。
【００２４】そこで、本願発明者等は、心材とろう材と
の間に犠牲陽極として中間層を配置し、この中間層が犠
牲陽極として十分に作用するためには、中間層への共晶
Ｓｉの侵入を抑制し、共晶Ｓｉが侵入していない帯域が
一定の厚さ以上になるように制御することが必要である
ことを見いだした。
の間に犠牲陽極として中間層を配置し、この中間層が犠
牲陽極として十分に作用するためには、中間層への共晶
Ｓｉの侵入を抑制し、共晶Ｓｉが侵入していない帯域が
一定の厚さ以上になるように制御することが必要である
ことを見いだした。
【００２５】従って、本発明においては、中間層の厚
さ、中間層中のＦｅ及びＳｉ等の不可避的不純物の含有
量並びにグレインサイズを規定すると共に、中間層の再
結晶温度がろう材の溶融温度よりも低くなるようにす
る。そうすると、心材とろう材との間に犠牲陽極層とし
て配置された中間層に共晶Ｓｉが侵入することを抑制
し、共晶Ｓｉが侵入していない帯域が形成されることに
よって、中間層が犠牲陽極として十分に作用する。ま
た、ろう材中の共晶Ｓｉが心材に到達しないので、ろう
材と心材との間で腐食パス回路が形成されることがな
い。
さ、中間層中のＦｅ及びＳｉ等の不可避的不純物の含有
量並びにグレインサイズを規定すると共に、中間層の再
結晶温度がろう材の溶融温度よりも低くなるようにす
る。そうすると、心材とろう材との間に犠牲陽極層とし
て配置された中間層に共晶Ｓｉが侵入することを抑制
し、共晶Ｓｉが侵入していない帯域が形成されることに
よって、中間層が犠牲陽極として十分に作用する。ま
た、ろう材中の共晶Ｓｉが心材に到達しないので、ろう
材と心材との間で腐食パス回路が形成されることがな
い。
【００２６】以下、本発明におけるろう付け熱交換器用
アルミニウム合金製ブレージングシートについて、更に
説明する。先ず、心材に含有される化学成分及び組成限
定理由について説明する。
アルミニウム合金製ブレージングシートについて、更に
説明する。先ず、心材に含有される化学成分及び組成限
定理由について説明する。
【００２７】Ｍｎ：０．５乃至１．５重量％ Ｍｎは心材の強度を向上させると共に、電位を貴とし、
耐食性を向上させることができる元素である。心材中の
Ｍｎ含有量が心材の全重量に対して０．５重量％未満で
あると、強度を向上させる効果が低下すると共に、電位
を貴とする効果が低減するので、心材自身の耐食性が低
下する。また、中間層との電位差が小さくなるので、中
間層を犠牲陽極として十分に作用させることができなく
なり、耐食性が低下する。一方、心材中のＭｎ含有量が
１．５重量％を超えると、粗大な化合物を生成するた
め、素材の加工性を低下させる。また、心材中に１．５
重量％を超えてＭｎを添加しても、電位を貴とする効果
はそれ以上向上しない。従って、心材中のＭｎ含有量は
心材の全重量に対して０．５乃至１．５重量％とする。
耐食性を向上させることができる元素である。心材中の
Ｍｎ含有量が心材の全重量に対して０．５重量％未満で
あると、強度を向上させる効果が低下すると共に、電位
を貴とする効果が低減するので、心材自身の耐食性が低
下する。また、中間層との電位差が小さくなるので、中
間層を犠牲陽極として十分に作用させることができなく
なり、耐食性が低下する。一方、心材中のＭｎ含有量が
１．５重量％を超えると、粗大な化合物を生成するた
め、素材の加工性を低下させる。また、心材中に１．５
重量％を超えてＭｎを添加しても、電位を貴とする効果
はそれ以上向上しない。従って、心材中のＭｎ含有量は
心材の全重量に対して０．５乃至１．５重量％とする。
【００２８】Ｃｕ：０．０５乃至１．２重量％ Ｃｕはマトリクス中に固容して、心材の強度を向上させ
ると共に、電位を貴とする効果を有する。心材中のＣｕ
含有量が心材の全重量に対して０．０５重量％未満であ
ると、中間層との電位バランスによっては、その効果を
十分に得ることができず、耐食性が低下することがあ
る。一方、心材中のＣｕ含有量が１．２重量％を超える
と、素材の加工性が低下すると共に、ろう材が心材を浸
食するエロージョンが発生する。従って、心材中のＣｕ
含有量は心材の全重量に対して０．０５乃至１．２重量
％とすることが好ましい。
ると共に、電位を貴とする効果を有する。心材中のＣｕ
含有量が心材の全重量に対して０．０５重量％未満であ
ると、中間層との電位バランスによっては、その効果を
十分に得ることができず、耐食性が低下することがあ
る。一方、心材中のＣｕ含有量が１．２重量％を超える
と、素材の加工性が低下すると共に、ろう材が心材を浸
食するエロージョンが発生する。従って、心材中のＣｕ
含有量は心材の全重量に対して０．０５乃至１．２重量
％とすることが好ましい。
【００２９】Ｚｎ：０．０５乃至１．２重量％ Ｚｎは電位を卑とする効果を有する元素であり、本発明
においては、中間層との電位のバランスを制御するため
に、心材に添加することができる。即ち、中間層と心材
との電位差が大きすぎると、中間層が早期に腐食して消
耗するので、部材の耐食性が低下し、熱交換器の寿命が
短くなってしまう。心材中のＺｎ含有量が心材の全重量
に対して０．０５重量％未満であると、中間層と心材と
の電位差が大きくなりやすく、中間層との電位バランス
によっては、早期に腐食が進行してしまうことがある。
一方、心材中のＺｎ含有量が１．２重量％を超えると、
心材と中間層との電位差が小さくなるか、又は心材の方
が電位が小さくなってしまうので、部材の耐食性が低下
し、熱交換器の寿命が短くなってしまう。従って、心材
中のＺｎ含有量は心材の全重量に対して０．０５乃至
１．２重量％とすることが好ましい。
においては、中間層との電位のバランスを制御するため
に、心材に添加することができる。即ち、中間層と心材
との電位差が大きすぎると、中間層が早期に腐食して消
耗するので、部材の耐食性が低下し、熱交換器の寿命が
短くなってしまう。心材中のＺｎ含有量が心材の全重量
に対して０．０５重量％未満であると、中間層と心材と
の電位差が大きくなりやすく、中間層との電位バランス
によっては、早期に腐食が進行してしまうことがある。
一方、心材中のＺｎ含有量が１．２重量％を超えると、
心材と中間層との電位差が小さくなるか、又は心材の方
が電位が小さくなってしまうので、部材の耐食性が低下
し、熱交換器の寿命が短くなってしまう。従って、心材
中のＺｎ含有量は心材の全重量に対して０．０５乃至
１．２重量％とすることが好ましい。
【００３０】Ｓｉ：０．６重量％以下 Ｓｉは心材中に含有される不可避的不純物である。心材
中の不可避的不純物としてのＳｉ含有量が０．６重量％
を超えると、粒界における腐食感受性が高くなって、耐
食性が低下する。したがって、心材中の不可避的不純物
としてのＳｉ含有量は０．６重量％以下に規制する。
中の不可避的不純物としてのＳｉ含有量が０．６重量％
を超えると、粒界における腐食感受性が高くなって、耐
食性が低下する。したがって、心材中の不可避的不純物
としてのＳｉ含有量は０．６重量％以下に規制する。
【００３１】Ｆｅ：０．７重量％以下 Ｆｅは心材中に含有される不可避的不純物である。心材
中の不可避的不純物としてのＦｅ含有量が増加すると、
孔食の原因となり、耐食性が低下するので、Ｆｅ含有量
はできるだけ低減させる方が望ましいが、心材中のＦｅ
含有量が０．７重量％以下であれば許容することができ
る。従って、心材中の不可避的不純物としてのＦｅ含有
量は０．７重量％以下に規制する。
中の不可避的不純物としてのＦｅ含有量が増加すると、
孔食の原因となり、耐食性が低下するので、Ｆｅ含有量
はできるだけ低減させる方が望ましいが、心材中のＦｅ
含有量が０．７重量％以下であれば許容することができ
る。従って、心材中の不可避的不純物としてのＦｅ含有
量は０．７重量％以下に規制する。
【００３２】次に、中間層に含有される化学成分及び組
成限定理由並びに中間層の層厚及びグレインサイズの限
定理由について説明する。
成限定理由並びに中間層の層厚及びグレインサイズの限
定理由について説明する。
【００３３】不可避的不純物の総量：１．０重量％以下 中間層中に存在するＳｉ及びＦｅ等の不可避的不純物の
含有量が増加すると、腐食感受性が高くなって中間層の
耐食性が低下する。また、中間層が早期に腐食して消耗
するので、部材の耐食性が低下し、熱交換器の寿命が短
くなってしまう。更に、グレインサイズが微細になりや
すくなるので、ろう付時において、ろう材の共晶Ｓｉが
心材に達してしまう。このようになると、ろう材と心材
との間で腐食パス回路が形成されやすくなることから耐
食性が低下し、熱交換器の寿命が短くなる。従って、中
間層中の不可避的不純物の総量は１．０重量％以下とす
る。
含有量が増加すると、腐食感受性が高くなって中間層の
耐食性が低下する。また、中間層が早期に腐食して消耗
するので、部材の耐食性が低下し、熱交換器の寿命が短
くなってしまう。更に、グレインサイズが微細になりや
すくなるので、ろう付時において、ろう材の共晶Ｓｉが
心材に達してしまう。このようになると、ろう材と心材
との間で腐食パス回路が形成されやすくなることから耐
食性が低下し、熱交換器の寿命が短くなる。従って、中
間層中の不可避的不純物の総量は１．０重量％以下とす
る。
【００３４】Ｚｒ：０．０５乃至０．３重量％ Ｚｒはろう付時の再結晶を抑制し、グレインサイズを粗
大化させる効果を有するので、中間層に適正量のＺｒを
添加すると、共晶Ｓｉの中間層への侵入が抑制され、耐
食性が向上する。中間層中のＺｒ含有量が中間層の全重
量に対して０．０５重量％未満であると、中間層中のＦ
ｅ含有量と均質化熱処理条件との兼ね合いによっては、
結晶粒径が細かくなってしまうことがある。一方、中間
層中のＺｒ含有量が０．３重量％を超えると、粗大な化
合物が形成されて、成形性が低下する。従って、中間層
中のＺｒ含有量は中間層の全重量に対して０．０５乃至
０．３重量％とすることが好ましい。
大化させる効果を有するので、中間層に適正量のＺｒを
添加すると、共晶Ｓｉの中間層への侵入が抑制され、耐
食性が向上する。中間層中のＺｒ含有量が中間層の全重
量に対して０．０５重量％未満であると、中間層中のＦ
ｅ含有量と均質化熱処理条件との兼ね合いによっては、
結晶粒径が細かくなってしまうことがある。一方、中間
層中のＺｒ含有量が０．３重量％を超えると、粗大な化
合物が形成されて、成形性が低下する。従って、中間層
中のＺｒ含有量は中間層の全重量に対して０．０５乃至
０．３重量％とすることが好ましい。
【００３５】Ｚｎ：０．０５乃至５．０重量％ Ｚｎは電位を卑とする効果を有する元素であり、本発明
においては、心材との電位のバランスを制御するため
に、中間層に添加することができる。即ち、中間層と心
材との電位差が小さすぎると、中間層が犠牲陽極として
作用せず、心材が腐食するので部材の耐食性が低下し、
熱交換器の寿命が短くなってしまう。また、中間層と心
材との電位差が大きすぎると、中間層が早期に腐食して
消耗するので、部材の耐食性が低下し、熱交換器の寿命
が短くなってしまう。
においては、心材との電位のバランスを制御するため
に、中間層に添加することができる。即ち、中間層と心
材との電位差が小さすぎると、中間層が犠牲陽極として
作用せず、心材が腐食するので部材の耐食性が低下し、
熱交換器の寿命が短くなってしまう。また、中間層と心
材との電位差が大きすぎると、中間層が早期に腐食して
消耗するので、部材の耐食性が低下し、熱交換器の寿命
が短くなってしまう。
【００３６】中間層中のＺｎ含有量が０．０５重量％未
満であると、中間層と心材との電位差が小さくなりやす
く、心材との電位バランスによっては、犠牲陽極として
十分に作用しない場合がある。一方、中間層中のＺｎ含
有量が５．０重量％を超えると、中間層の強度及び硬度
等が極めて高くなり、心材との間で圧延性及び成形性等
に著しい差異が発生する。このため、圧延及び成形等が
困難になると共に、心材と中間層との電位差が大きくな
りすぎて、中間層が早期に腐食して消耗し、耐食性が低
下する。従って、中間層中のＺｎ含有量は中間層の全重
量に対して０．０５乃至５．０重量％とすることが好ま
しい。
満であると、中間層と心材との電位差が小さくなりやす
く、心材との電位バランスによっては、犠牲陽極として
十分に作用しない場合がある。一方、中間層中のＺｎ含
有量が５．０重量％を超えると、中間層の強度及び硬度
等が極めて高くなり、心材との間で圧延性及び成形性等
に著しい差異が発生する。このため、圧延及び成形等が
困難になると共に、心材と中間層との電位差が大きくな
りすぎて、中間層が早期に腐食して消耗し、耐食性が低
下する。従って、中間層中のＺｎ含有量は中間層の全重
量に対して０．０５乃至５．０重量％とすることが好ま
しい。
【００３７】Ｍｎ：０．０５乃至０．６重量％、［Ｍ
ｎ］c−［Ｍｎ］m：０．３重量％以上 ＭｎはＺｎと共に、心材との電位のバランスを制御する
ために、中間層に添加することができる。中間層中のＭ
ｎ含有量が０．０５重量％未満であると、中間層と心材
との電位差が大きくなりやすく、心材との電位バランス
によっては、中間層が早期に腐食して消耗し、耐食性が
低下する。一方、中間層中のＭｎ含有量が０．６重量％
を超えると、中間層と心材との電位差が小さくなり、中
間層が犠牲陽極として十分に作用しなくなるので、心材
が腐食しやすくなり、耐食性が低下する。
ｎ］c−［Ｍｎ］m：０．３重量％以上 ＭｎはＺｎと共に、心材との電位のバランスを制御する
ために、中間層に添加することができる。中間層中のＭ
ｎ含有量が０．０５重量％未満であると、中間層と心材
との電位差が大きくなりやすく、心材との電位バランス
によっては、中間層が早期に腐食して消耗し、耐食性が
低下する。一方、中間層中のＭｎ含有量が０．６重量％
を超えると、中間層と心材との電位差が小さくなり、中
間層が犠牲陽極として十分に作用しなくなるので、心材
が腐食しやすくなり、耐食性が低下する。
【００３８】また、心材中のＭｎ含有量を重量％で［Ｍ
ｎ］c 、中間層中のＭｎ含有量を重量％で［Ｍｎ］m と
すると、これらが、数式（［Ｍｎ］c −［Ｍｎ］m ≧
０．３）を満足しない場合は、同様に、中間層と心材と
の電位差が小さくなりすぎ、心材が腐食しやすくなり、
耐食性が低下する。従って、中間層中のＭｎ含有量は中
間層の全重量に対して０．０５乃至０．６重量％である
ことが好ましく、心材中のＭｎ含有量を重量％で［Ｍ
ｎ］c 、中間層中のＭｎ含有量を重量％で［Ｍｎ］m と
したとき、（［Ｍｎ］c −［Ｍｎ］m ）が０．３重量％
以上であることが望ましい。
ｎ］c 、中間層中のＭｎ含有量を重量％で［Ｍｎ］m と
すると、これらが、数式（［Ｍｎ］c −［Ｍｎ］m ≧
０．３）を満足しない場合は、同様に、中間層と心材と
の電位差が小さくなりすぎ、心材が腐食しやすくなり、
耐食性が低下する。従って、中間層中のＭｎ含有量は中
間層の全重量に対して０．０５乃至０．６重量％である
ことが好ましく、心材中のＭｎ含有量を重量％で［Ｍ
ｎ］c 、中間層中のＭｎ含有量を重量％で［Ｍｎ］m と
したとき、（［Ｍｎ］c −［Ｍｎ］m ）が０．３重量％
以上であることが望ましい。
【００３９】中間層の層厚：７０μｍ以上、再結晶温
度：ろう材の溶融温度未満、グレインサイズ：５０μｍ
以上 部材の耐食性を向上させるためには、中間層中に含有さ
れる化学成分及び含有量を前記好ましい範囲に満足させ
ると共に、中間層の層厚、再結晶終了温度及びグレイン
サイズを適切に選択することが必要である。中間層の層
厚が７０μｍ未満、ろう付中における再結晶温度がろう
材の溶融温度以上又はグレインサイズが５０μｍ未満で
あると、ろう付時において、ろう材の共晶Ｓｉが中間層
に侵入しやすくなり、この共晶Ｓｉが心材に到達するこ
とにより腐食パス回路が形成され、部材の耐食性が低下
して、熱交換器の寿命が短くなってしまう。従って、中
間層の層厚を７０μｍ以上、グレインサイズを５０μｍ
以上とすると共に、その再結晶温度がろう材の溶融温度
よりも低くする。
度：ろう材の溶融温度未満、グレインサイズ：５０μｍ
以上 部材の耐食性を向上させるためには、中間層中に含有さ
れる化学成分及び含有量を前記好ましい範囲に満足させ
ると共に、中間層の層厚、再結晶終了温度及びグレイン
サイズを適切に選択することが必要である。中間層の層
厚が７０μｍ未満、ろう付中における再結晶温度がろう
材の溶融温度以上又はグレインサイズが５０μｍ未満で
あると、ろう付時において、ろう材の共晶Ｓｉが中間層
に侵入しやすくなり、この共晶Ｓｉが心材に到達するこ
とにより腐食パス回路が形成され、部材の耐食性が低下
して、熱交換器の寿命が短くなってしまう。従って、中
間層の層厚を７０μｍ以上、グレインサイズを５０μｍ
以上とすると共に、その再結晶温度がろう材の溶融温度
よりも低くする。
【００４０】なお、この再結晶温度は、中間層中に含有
される化学成分及びその含有量を前記好ましい範囲内に
規制すると共に、鋳造により得られた鋳塊に、例えば、
４００乃至６００℃の温度で４時間以上の均質化熱処理
を施すことにより制御することができる。
される化学成分及びその含有量を前記好ましい範囲内に
規制すると共に、鋳造により得られた鋳塊に、例えば、
４００乃至６００℃の温度で４時間以上の均質化熱処理
を施すことにより制御することができる。
【００４１】更に、ろう材に含有される化学成分及び組
成限定理由について説明する。
成限定理由について説明する。
【００４２】Ｓｉ：７乃至１５重量％ ＳｉはＡｌと共存して低融点となるため、良好な流動性
を有するろう材を得るための基本成分である。ろう材中
のＳｉ含有量がろう材の全重量に対して７重量％未満で
あると、融点が高くなるので所定の流動性を得ることが
できず、ろう付性が悪くなる。一方、ろう材中のＳｉ含
有量が１５重量％を超える場合においても、同様に、融
点が高くなるので所定の流動性を得ることができない。
また、粗大な初晶Ｓｉが生成し、加工性を阻害するので
望ましくない。従って、ろう材中のＳｉ含有量はろう材
の全重量に対して７乃至１５重量％とする。
を有するろう材を得るための基本成分である。ろう材中
のＳｉ含有量がろう材の全重量に対して７重量％未満で
あると、融点が高くなるので所定の流動性を得ることが
できず、ろう付性が悪くなる。一方、ろう材中のＳｉ含
有量が１５重量％を超える場合においても、同様に、融
点が高くなるので所定の流動性を得ることができない。
また、粗大な初晶Ｓｉが生成し、加工性を阻害するので
望ましくない。従って、ろう材中のＳｉ含有量はろう材
の全重量に対して７乃至１５重量％とする。
【００４３】Ｚｎ：０．０５乃至５．０重量％ Ｚｎは電位を卑とする効果を有する元素であり、本発明
においては、中間層との電位のバランスを制御するため
に、ろう材に添加することもできる。即ち、中間層とろ
う材との電位差が大きすぎると、中間層及びろう材のい
ずれか一方が早期に腐食して消耗するので、部材の耐食
性が低下し、熱交換器の寿命が短くなってしまう。ろう
材中のＺｎ含有量がろう材の全重量に対して０．０５重
量％未満であると、中間層とろう材との電位差が若干大
きくなりやすく、中間層との電位バランスによっては、
中間層が早期に腐食して消耗してしまうことがある。一
方、ろう材中のＺｎ含有量が５．０重量％を超えると、
ろう材の強度及び硬度等が極めて高くなり、心材と中間
層との間で圧延性及び成形性等に著しい差異が発生する
ので、圧延及び成形等が困難になる。更に、ろう材の自
己腐食消耗速度が上昇するため、部材の耐食性が低下
し、熱交換器の寿命が短くなる。従って、ろう材中のＺ
ｎ含有量はろう材の全重量に対して０．０５乃至５．０
重量％とすることが好ましい。
においては、中間層との電位のバランスを制御するため
に、ろう材に添加することもできる。即ち、中間層とろ
う材との電位差が大きすぎると、中間層及びろう材のい
ずれか一方が早期に腐食して消耗するので、部材の耐食
性が低下し、熱交換器の寿命が短くなってしまう。ろう
材中のＺｎ含有量がろう材の全重量に対して０．０５重
量％未満であると、中間層とろう材との電位差が若干大
きくなりやすく、中間層との電位バランスによっては、
中間層が早期に腐食して消耗してしまうことがある。一
方、ろう材中のＺｎ含有量が５．０重量％を超えると、
ろう材の強度及び硬度等が極めて高くなり、心材と中間
層との間で圧延性及び成形性等に著しい差異が発生する
ので、圧延及び成形等が困難になる。更に、ろう材の自
己腐食消耗速度が上昇するため、部材の耐食性が低下
し、熱交換器の寿命が短くなる。従って、ろう材中のＺ
ｎ含有量はろう材の全重量に対して０．０５乃至５．０
重量％とすることが好ましい。
【００４４】
【実施例】以下、本発明に係るろう付熱交換器用アルミ
ニウム合金製ブレージングシートの実施例についてその
比較例と比較して具体的に説明する。
ニウム合金製ブレージングシートの実施例についてその
比較例と比較して具体的に説明する。
【００４５】先ず、種々の化学成分及び組成を有する心
材用アルミニウム合金、中間層用アルミニウム又はアル
ミニウム合金及びろう材用アルミニウム合金の鋳塊を作
製し、種々の組み合わせによってこれらを加工すること
により、板厚が０．４ｍｍであるクラッド材を作製し
た。但し、ろう材のクラッド率は全て１０％とした。心
材用アルミニウム合金、中間層用アルミニウム又はアル
ミニウム合金及びろう材用アルミニウム合金の含有化学
成分及び組成を、夫々、下記表１、２及び３に示す。
材用アルミニウム合金、中間層用アルミニウム又はアル
ミニウム合金及びろう材用アルミニウム合金の鋳塊を作
製し、種々の組み合わせによってこれらを加工すること
により、板厚が０．４ｍｍであるクラッド材を作製し
た。但し、ろう材のクラッド率は全て１０％とした。心
材用アルミニウム合金、中間層用アルミニウム又はアル
ミニウム合金及びろう材用アルミニウム合金の含有化学
成分及び組成を、夫々、下記表１、２及び３に示す。
【００４６】次いで、得られたクラッド材を切断して、
幅が１００ｍｍ、長さが２００ｍｍの短冊片とし、この
短冊片の表面の全面に、市販の非腐食性フラックスを５
ｇ／ｍ2 となるように塗布した。次に、この短冊片を、
その長手方向を垂直にして吊り下げ、酸素濃度が２００
ｐｐｍ以下の雰囲気中において６００℃に加熱し、短冊
片の温度を６００℃に加熱した状態で３分間保持するこ
とにより、短冊片のろう付熱処理を実施した。
幅が１００ｍｍ、長さが２００ｍｍの短冊片とし、この
短冊片の表面の全面に、市販の非腐食性フラックスを５
ｇ／ｍ2 となるように塗布した。次に、この短冊片を、
その長手方向を垂直にして吊り下げ、酸素濃度が２００
ｐｐｍ以下の雰囲気中において６００℃に加熱し、短冊
片の温度を６００℃に加熱した状態で３分間保持するこ
とにより、短冊片のろう付熱処理を実施した。
【００４７】その後、得られたろう付熱処理材を切断し
て、幅が５０ｍｍ、長さが６０ｍｍの矩形片とし、耐食
試験面の端部から中央寄りの５ｍｍの位置までの四辺部
と、裏面全面をシールテープによってシールして、耐食
試験用試験片を作製した。
て、幅が５０ｍｍ、長さが６０ｍｍの矩形片とし、耐食
試験面の端部から中央寄りの５ｍｍの位置までの四辺部
と、裏面全面をシールテープによってシールして、耐食
試験用試験片を作製した。
【００４８】耐食試験については、耐食試験用試験片を
ＯＹ水（Ｃｌ：１９５重量ｐｐｍ、ＳＯ4 ：６０重量ｐ
ｐｍ、Ｃｕ：１重量ｐｐｍ及びＦｅ：３０重量ｐｐｍの
水溶液）に浸漬した後、８０℃の温度における８時間の
放置と室温における１６時間の放置とを３ヶ月間連続し
て繰り返すものとした。そして、腐食部の断面を顕微鏡
写真により観察し、浸食深さを測定することにより、耐
食性を評価した。
ＯＹ水（Ｃｌ：１９５重量ｐｐｍ、ＳＯ4 ：６０重量ｐ
ｐｍ、Ｃｕ：１重量ｐｐｍ及びＦｅ：３０重量ｐｐｍの
水溶液）に浸漬した後、８０℃の温度における８時間の
放置と室温における１６時間の放置とを３ヶ月間連続し
て繰り返すものとした。そして、腐食部の断面を顕微鏡
写真により観察し、浸食深さを測定することにより、耐
食性を評価した。
【００４９】また、前記クラッド材を５５０℃の温度に
加熱した状態で３分間保持した後、この熱処理後のクラ
ッド材の断面を顕微鏡写真により観察し、グレインサイ
ズを測定した。
加熱した状態で３分間保持した後、この熱処理後のクラ
ッド材の断面を顕微鏡写真により観察し、グレインサイ
ズを測定した。
【００５０】更に、前記ろう付熱処理材を予め窒素脱気
した雰囲気中に配置し、３％のＮａＣｌ水溶液中で１０
ｍＶ／分の掃引速度で孔食電位を測定した。
した雰囲気中に配置し、３％のＮａＣｌ水溶液中で１０
ｍＶ／分の掃引速度で孔食電位を測定した。
【００５１】本実施例において使用した心材、中間層及
びろう材の組み合わせを下記表４乃至６に示し、評価結
果及び測定結果を下記表７乃至９に示す。但し、耐食性
評価欄においては、最大浸食深さを示している。
びろう材の組み合わせを下記表４乃至６に示し、評価結
果及び測定結果を下記表７乃至９に示す。但し、耐食性
評価欄においては、最大浸食深さを示している。
【００５２】
【表１】
【００５３】
【表２】
【００５４】
【表３】
【００５５】
【表４】
【００５６】
【表５】
【００５７】
【表６】
【００５８】
【表７】
【００５９】
【表８】
【００６０】
【表９】
【００６１】上記表１乃至６に示すように、実施例Ｎ
ｏ．１乃至２９は、全て、中間層で腐食が停止し、優れ
た耐食性を示した。
ｏ．１乃至２９は、全て、中間層で腐食が停止し、優れ
た耐食性を示した。
【００６２】一方、上記表１乃至３及び７乃至９に示す
ように、比較例Ｎｏ．３０は心材中のＭｎ含有量が本発
明の下限未満であるので、心材と中間層との電位差が小
さくなって耐食性が低下した。比較例Ｎｏ．３１及び３
２は心材中のＭｎ又はＣｕ含有量が本発明の上限を超え
ているので、板製作時の圧延加工性が低下し、良好な板
を得ることができなかった。
ように、比較例Ｎｏ．３０は心材中のＭｎ含有量が本発
明の下限未満であるので、心材と中間層との電位差が小
さくなって耐食性が低下した。比較例Ｎｏ．３１及び３
２は心材中のＭｎ又はＣｕ含有量が本発明の上限を超え
ているので、板製作時の圧延加工性が低下し、良好な板
を得ることができなかった。
【００６３】また、比較例Ｎｏ．３３は心材中のＺｎ含
有量が本発明の範囲を超えているので、耐食性が低下し
た。比較例Ｎｏ．３４及び３５は心材中のＳｉ又はＦｅ
含有量が本発明範囲の上限を超えているので、耐食性が
極めて低くなり、耐食性試験において腐食部分が板厚を
貫通した。
有量が本発明の範囲を超えているので、耐食性が低下し
た。比較例Ｎｏ．３４及び３５は心材中のＳｉ又はＦｅ
含有量が本発明範囲の上限を超えているので、耐食性が
極めて低くなり、耐食性試験において腐食部分が板厚を
貫通した。
【００６４】更に、比較例Ｎｏ．３６は中間層中のＺｒ
含有量が本発明範囲の上限を超えているので、板製作時
の圧延加工性が低下し、良好な板を得ることができなか
った。比較例Ｎｏ．３７は中間層中のＺｎ含有量が本発
明範囲の上限を超えているので、板製作時の圧延加工性
が低下し、良好な板を得ることができなかった。
含有量が本発明範囲の上限を超えているので、板製作時
の圧延加工性が低下し、良好な板を得ることができなか
った。比較例Ｎｏ．３７は中間層中のＺｎ含有量が本発
明範囲の上限を超えているので、板製作時の圧延加工性
が低下し、良好な板を得ることができなかった。
【００６５】比較例Ｎｏ．３８は中間層中のＭｎ含有量
が本発明範囲の上限を超えているので、耐食性が極めて
低くなり、耐食性試験において腐食部分が板厚を貫通し
た。比較例Ｎｏ．３９は中間層用の合金鋳塊を製造する
時に使用するアルミニウム地金純度が本発明範囲の下限
未満であり、中間層中の不可避的不純物であるＳｉ及び
Ｆｅの含有量が多くなると共に、中間層の厚さ及びグレ
インサイズが本発明範囲の下限未満であるため、耐食性
が極めて低くなり、耐食性試験において腐食部分が板厚
を貫通した。
が本発明範囲の上限を超えているので、耐食性が極めて
低くなり、耐食性試験において腐食部分が板厚を貫通し
た。比較例Ｎｏ．３９は中間層用の合金鋳塊を製造する
時に使用するアルミニウム地金純度が本発明範囲の下限
未満であり、中間層中の不可避的不純物であるＳｉ及び
Ｆｅの含有量が多くなると共に、中間層の厚さ及びグレ
インサイズが本発明範囲の下限未満であるため、耐食性
が極めて低くなり、耐食性試験において腐食部分が板厚
を貫通した。
【００６６】更にまた、比較例Ｎｏ．４０はろう材中の
Ｚｎ含有量が本発明範囲の上限を超えているので、板製
作時の圧延加工性が低下し、良好な板を得ることができ
なかった。比較例Ｎｏ．４１及び４２はろう材中のＳｉ
含有量が本発明範囲を外れているので、ろう材の流動性
が低くなり、ろう付することができなかった。
Ｚｎ含有量が本発明範囲の上限を超えているので、板製
作時の圧延加工性が低下し、良好な板を得ることができ
なかった。比較例Ｎｏ．４１及び４２はろう材中のＳｉ
含有量が本発明範囲を外れているので、ろう材の流動性
が低くなり、ろう付することができなかった。
【００６７】更にまた、比較例Ｎｏ．４３は中間層の厚
さが本発明範囲の下限未満であるので、耐食性が極めて
低くなり、耐食性試験において腐食部分が板厚を貫通し
た。比較例Ｎｏ．４４は心材及びろう材中の化学成分の
含有量は本発明の範囲内であるが、中間層を使用してい
ないので、耐食性が極めて低くなり、耐食性試験におい
て腐食部分が板厚を貫通した。
さが本発明範囲の下限未満であるので、耐食性が極めて
低くなり、耐食性試験において腐食部分が板厚を貫通し
た。比較例Ｎｏ．４４は心材及びろう材中の化学成分の
含有量は本発明の範囲内であるが、中間層を使用してい
ないので、耐食性が極めて低くなり、耐食性試験におい
て腐食部分が板厚を貫通した。
【００６８】
【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
心材、中間層及びろう材に含有される化学成分及び組成
を適正量に定めると共に、中間層の厚さ及びグレインサ
イズを適切に規定し、その再結晶温度をろう材の溶融温
度よりも低い温度となるようにすることにより、耐食性
が優れたろう付熱交換器用アルミニウム合金製ブレージ
ングシートを得ることができる。
心材、中間層及びろう材に含有される化学成分及び組成
を適正量に定めると共に、中間層の厚さ及びグレインサ
イズを適切に規定し、その再結晶温度をろう材の溶融温
度よりも低い温度となるようにすることにより、耐食性
が優れたろう付熱交換器用アルミニウム合金製ブレージ
ングシートを得ることができる。
【図１】熱交換器の構造の１例を示す斜視図である。
１；熱交換器 ２；振り分け用タンク ２ａ、２ｂ；室 ３；コア部 ４；流体集積用タンク ５；流体注入口 ６；流体排出口 ７；扁平チューブ ８；フィン
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 江藤 仁久 埼玉県大里郡江南町大字千代字東原39番地 株式会社ゼクセル江南工場内
Claims (7)
- 【請求項１】 アルミニウム合金板材からなる心材と、
前記心材の少なくとも一方の面上に配置された中間層
と、前記心材及び中間層からなる合せ板の外側両面上に
配置されたアルミニウム合金製ろう材と、を有するブレ
ージングシートにおいて、 前記心材はＭｎ：０．５乃至１．５重量％を含有し、残
部がＡｌ及び不可避的不純物からなり、前記不可避的不
純物はＳｉ：０．６重量％以下、Ｆｅ：０．７重量％以
下に規制されており、 前記中間層はアルミニウム及び不可避的不純物からな
り、前記不可避的不純物の総量は１．０重量％以下に規
制され、厚さが７０μｍ以上、グレインサイズが５０μ
ｍ以上であると共に、ろう付時の再結晶温度はろう材の
溶融温度よりも低く、 前記ろう材はＳｉ：７乃至１５重量％を含有し、残部が
Ａｌ及び不可避的不純物からなることを特徴とするろう
付熱交換器用アルミニウム合金製ブレージングシート。 - 【請求項２】 前記心材は更に、Ｃｕ：０．０５乃至
１．２重量％を含有することを特徴とする請求項１に記
載のろう付熱交換器用アルミニウム合金製ブレージング
シート。 - 【請求項３】 前記心材は更に、Ｚｎ：０．０５乃至
１．２重量％を含有することを特徴とする請求項１又は
２に記載のろう付熱交換器用アルミニウム合金製ブレー
ジングシート。 - 【請求項４】 前記中間層は更に、Ｚｒ：０．０５乃至
０．３重量％を含有することを特徴とする請求項１乃至
３のいずれか１項に記載のろう付熱交換器用アルミニウ
ム合金製ブレージングシート。 - 【請求項５】 前記中間層は更に、Ｚｎ：０．０５乃至
５．０重量％を含有することを特徴とする請求項１乃至
４のいずれか１項に記載のろう付熱交換器用アルミニウ
ム合金製ブレージングシート。 - 【請求項６】 前記中間層は更に、Ｍｎ：０．０５乃至
０．６重量％を含有し、前記心材中のＭｎ含有量を重量
％で［Ｍｎ］c 、前記中間層中のＭｎ含有量を重量％で
［Ｍｎ］m としたとき、数式（［Ｍｎ］c −［Ｍ
ｎ］m ）が０．３重量％以上であることを特徴とする請
求項１乃至５のいずれか１項に記載のろう付熱交換器用
アルミニウム合金製ブレージングシート。 - 【請求項７】 前記ろう材は更に、Ｚｎ：０．０５乃至
５．０重量％を含有することを特徴とする請求項１乃至
６のいずれか１項に記載のろう付熱交換器用アルミニウ
ム合金製ブレージングシート。
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|---|---|---|---|
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| DE69704124T DE69704124T2 (de) | 1996-04-02 | 1997-03-26 | Lotfolie aus Aluminiumlegierung für gelöteten Wärmeaustauscher |
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| JP3734302B2 JP3734302B2 (ja) | 2006-01-11 |
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ID=13711287
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| CN103492174B (zh) | 2011-03-16 | 2016-10-05 | 美铝公司 | 多层钎焊片材 |
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- 1997-03-28 KR KR1019970011241A patent/KR970069213A/ko not_active Application Discontinuation
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