JPH01208432A - ブレージングシート及び熱交換器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、耐食性に優れたブレージングシート及び該ブ
レージングシートを用いたアルミニウム製熱交換器に関
する。

〔従来技術〕

従来、ドロンカップ型のアルミニウム製熱交換器に使用
するブレージングシートとしては、ＡＩ！。

−Ｍｎ系のアルミニウム合金を芯材とした材料が知られ
ている。また、この従来のブレージングシートは、腐食
環境が厳しい条件で使用される場合には腐食による孔食
が生じ易いことも知られている。

そこで、孔食が生じないブレージングシートを提供する
ための試みが幾つかなされている０例えば、特公昭６２
−４０４１２号公報には、「高強度アルミニウム真空ブ
レージングシート」が開示されている。この真空ブレー
ジングシートは、−定量のＺｎ、Ｍｇ、Ｍｎ、Ｃｒなど
を含有するアルミニウム合金を芯材とし、その片面には
拡散防止層ａ及びろう材を、また他の片面には拡散防止
層すのみを有する合計４層構造のクラツド材からなるも
のである。

上記拡散防止層ａは、純アルミニウム又はＭｎ１．５重
量％以下と通常の不純物と残部アルミニウムとからなる
アルミニウム合金である。また。

上記ろう材は、Ａｆ−Ｓｔ−Ｍｇ系からなるアルミニウ
ム合金ろう材である。また、上記拡散防止層すは、上記
ａ層と同様の純アルミニウム又はアルミニウム合金であ
る。

ところで、ブレージングシートをプレート材として使用
するドロンカップ型熱交換器（後述する第１図）は、一
般にブレージングシートを所定の形状にプレス成形し、
その成形物であるプレートをそれぞれ２つ１組でろう付
けしてｌユニットの液体タンク形成部分とチューブ部分
とを作製する。

そして、これらのユニットをフィンと交互にサンドイン
チ構造に多数積層して、ろう付け加熱により接合し、そ
の全体を構成する。このろう付けは。

上記ブレージングシートの表面のろう材をフィンと接合
することにより行うものである。そして。

このとき使用する上記フィンは、一般にＡｆ−Ｍｎ−Ｓ
ｉ系又はＡｌ−Ｍｎ−Ｚｎ−３ｎ系のアルミニウム合金
が使用される。

〔解決しようとする課題〕

しかしながら、上記フィンに使用されるアルミニウム合
金は、上記ブレージングシートの芯材よりも電極電位が
卑である。そのため、従来のブレージングシートは、ド
ロンカップ型熱交換器のプレート材として使用する場合
、上記フィンの犠牲腐食作用の働きによりプレート材の
耐食性向上を図ってきている。

しかし、従来のブレージングシートにおいては。

特にフィンが接合されていないプレート材の部分。

例えばタンク部分には、犠牲腐食作用が働く上記フィン
が接触していないため、耐食性が低下する。

その結果、タンク部分などのように、フィンが接合され
ていない部分に孔食を生ずる場合がある。

それ故、上記従来のブレージングシートよりも更に耐食
性に優れたブレージングシート、更には耐食性に優れた
熱交換器の出現が要望されている。

本発明は、かかる従来技術の問題点に鑑みてなされたも
ので、耐食性に優れたブレージングシート及びこれを用
いたアルミニウム製熱交換器を提供しようとするもので
ある。

〔課題の解決手段〕

本発明におけるブレージングシートは、下記に示す組成
からなる第１アルミニウム合金を芯材とし、該芯材の両
面に純アルミニウム又はＣｕ（銅）含有量が０．２５重
量％以下である第２アルミニウム合金からなる中間層を
クラッドし、更にその両面にＡＮ（アルミニウム）−Ｓ
ｉ（シリコン）系又はＡｊ！−Ｓｉ　−Ｍｇ　（マグネ
シウム）系のろう材をクラッドしてなることを特徴とす
る耐食性に優れたブレージングシートにある。

即ち、上記第１アルミニウム合金は、Ｃｕｂ。

２〜０．７重量％と、　Ｍｎ　（？ンガン）１．５重量
％以下、ＭｇＯ０５重量％以下、Ｃｒ（クロム）０．２
重量％以下、Ｔｉ（チタン）０．２重量％以下、Ｚｒ（
ジルコン）０．２重量％以下の群より選ばれたいずれか
１種又は２種以上の金属と９通常の不純物と、残部アル
ミニウムとからなるアルミニウム合金である。

本発明にかかるブレージングシートは、Ｎ潔に言えば、
特定組成の芯材の両面に特定の中間層を。

更にその上にろう材をクラッドした５層からなる複合材
である。そして、上記中間層は、該ブレージングシート
を熱交換器のフィン等にろう付け加熱接合する際に芯材
中のＣｕを外方へ拡散させるための、Ｃｕｆｉ度勾配形
成層としての役割を有する。

しかして、芯材としては、前記第１アルミニウム合金を
使用する。ここにＣｕを０．　２〜０．　７％（重量比
、以下同じ）としたのは、この範囲を外れるとブレージ
ングシートの耐食性が著しく低下するからである（第５
図〜第７図参照）、また。

Ｍｎを１．　５％以下としたのはＭｎをそれ以上含有す
ると成形性が悪化するため、Ｍｇ’Ｅ０．５％以下とし
たのはＭｇをそれ以上含有すると成形性が悪化するため
、更にＣｒ、Ｔｉ、Ｚｒを０．２％以下としたのはＣｒ
、Ｔｉ、Ｚｎをそれ以上含有すると鋳造不可能になるた
めである。

また、該芯材両面には、芯材のＣｕを拡散するための中
間層をクラッドする。この中間層は、上記Ｃｕｆｉ度勾
配形成層としての役割を有する純アルミニウム、又は第
２アルミニウム合金により形成する。上記純アルミニウ
ムは９通常の不可避的な不純物を含有していても良い。

また、上記第２アルミニウム合金は０．２５％以下のＣ
ｕを含有している。これは、上記芯材から中間層へＣｕ
を拡散し易くするためである。Ｃｕ含有量を０．２５％
以下としたのは、これより多くするとろう材加熱によっ
て芯材中より拡散してくるＣｕとの合計のＣｕｉが多く
なりすぎ、耐食性が劣化するためである。

また、更に該中間層の両面には所定のろう材をクランド
する。該ろう材としては、従来も用いられているＡｊ！
−Ｓｉ系合金又はＡＩ！、−Ｓｉ　−Ｍｇ系合金ろう材
を使用する。

しかして、上記の芯材、中間層及びろう材からなる５Ｎ
は互いにクラッドされている。かかるクラッドは、これ
らの５層の材料を積層し、約５００°Ｃの高温下で高温
圧延することなどにより、互いに結合することにより行
う。

次に、上記ブレージングシートを用いた熱交換器につき
述べる。

該熱交換器は、プレート材としてブレージングシートを
用い、該ブレージングシートにフィンをろう付けしてな
るドロンカップ型のアルミニウム製熱交換器において、
上記ブレージングシートは。

下記に示す組成からなる第１アルミニウム合金を芯材と
し、該芯材の両面に純アルミニウム又はＣＵ含有量が０
．２５重量％以下である第２アルミニウム合金からなる
中間層をクラッドし、また更にその両面にＡ／！−Ｓｉ
系又はＡＩ！、−Ｓｉ−Ｍｇ系のろう材をクラッドして
なり、かつ該ブレージングシートは内側から表面に至る
にしたがってＣＵ含有量が漸次減少していることを特徴
とする耐食性に優れたアルミニウム製熱交換器である。

また、上記第１アルミニウム合金は、Ｃｕｂ。

２〜０．７重量％と、Ｍｎ１．５重量％以下９Ｍｇ０．
５重量％以下，Ｃｒ０．２重量％以下、Ｔｉ０．２重量
％以下、Ｚｒ０．２重量％以下の群より選ばれたいずれ
か１種又は２種以上の金属と。

通常の不純物と、残部アルミニウムとからなるアルミニ
ウム合金である。

即ち、上記熱交換器は、前述したブレージングシートを
そのプレート材として用いるものである。

そして、ここに更に重要なことは、該熱交換器において
はフィンと接合されているプレート材、即ちブレージン
グシートは内側から表面に至るにしたがって徐々にその
Ｃｕ含有量が減少していることである（第３図参照）、
シかして、ブレージングシートにおけるＣｕ含有量は、
その基材としての芯材中においては中央及びその周辺部
はろう付け加熱の前とほぼ同様のＣｕ含有量を有してい
るが、その外側は中間層に向かうにしたがって減少して
いる。更に、中間層においては芯材と接している側はそ
の接している部分の芯材外面と同様のＣｕ含有量を示し
、外面へ至るにしたがって減少している。更に、ろう材
においては中間層と接している部分はその接している部
分の中間層と同様のＣｕ含有量を示し１表面に至るにし
たがって減少している。しかして、後述のごとく、上記
のごときＣｕ含有量の漸次減少が熱交換器の耐食性向上
に大きく貢献しているのである。

また、芯材、中間層、ろう材の材質、クラッド等に関し
ては前記ブレージングシートにおいて説明したものと同
様である。

次に、前記ブレージングシートを用いたもう１つの熱交
換器について述べる。

該熱交換器は、プレート材としてブレージングシートを
用い、該ブレージングシートにフィンをろう付けしてな
るドロンカップ型のアルミニウム製熱交換器において、
該熱交換器は、前記第１アルミニウム合金を芯材とし、
該芯材の両面に純アルミニウム又はＣｕ含有量が０．２
５重量％以下である第２アルミニウム合金からなる中間
層をクラッドし、更にその両面にＡｆ！−Ｓｉ系又はＡ
Ｎ−Ｓｉ−Ｍｇ系のろう材をクラッドしてなるブレージ
ングシートを用いてなると共に、該ブレージングシート
にフィンをろう付け加熱により接合してなることを特徴
とする耐食性に優れたアルミニウム製熱交換器である。

即ち、上記熱交換器は前述したブレージングシートをそ
のプレート材として用い、これとフィンとをろう付け加
熱により接合したものである。かかるろう付け加熱によ
って５プレート材としてのブレージングシートとフィン
とがろう付けされると共に、該ブレージングシートはそ
の中央から外部にかけてＣｕが拡散し、漸次Ｃｕ含有量
が減少している状態となる。また、芯材、中間層、ろう
材、クラッド等に関しては、前記ブレージングシートに
おいて説明したものと同様である。

〔作用及び効果〕

本発明にかかるブレージングシートは、Ｃｕ含有量０．
２〜０．７％など前記特定組成の芯材の両面に、純Ａｌ
又はＣｕ含有量０．２５％以下の第２アルミニウム合金
からなる中間層をクラッドし、更にその両面に特定のろ
う材をクラッドしてなるものである。しかして、該ブレ
ージングシートは、これを例えば熱交換器のプレート材
として用い、ろう付け加熱によりフィンと接合する場合
には、このろう付け加熱時の高温度（例えば５８０〜６
３０°Ｃ）により、その芯材中のＣｕが中間層及びろう
材の方向に拡散する。

そして、その拡散の結果、前記のごとくブレージングシ
ート中のＣｕ含有量が中央付近から外表面に向かって漸
次減少した状態となる（第３図参照）。このＣｕ含有量
の漸次減少は、上記中間層を芯材とろう材との間に介在
させたことによって形成される。つまり、中間層はＣｕ
を拡散させるための濃度勾配形成層としての役目を果た
すものであり、このことはまた後述のごとくブレージン
グシートの耐食性向上に大きな貢献をする層としての価
値を有する。

しかして、上記のごときＣｕの濃度勾配の形成により、
該ブレージングシートの電極電位分布は。

第４図に示すごとくその表面から内部に向かって貴とな
るよう構成される。かかる電位勾配の形成によって、最
表面のろう材及びその内側の中間層が、芯材の犠牲腐食
合金として作用することとなり、そのために芯材の孔食
を防止することとなる。

それ故、熱交換器において該ブレージングシートとフィ
ンとが接触していない部分（例えば、タンク部分）にお
いても優れた耐食性が発揮されるのである。

上記のごとく９本発明によれば、耐食性に優れたブレー
ジングシートを提供することができる。

また、該ブレージングシートは、自動車用熱交換器１例
えばラジェータ１　ヒーター、クーラーコンデンサーな
どの製造に、優れた耐食性を有するＡｌ合金製ブレージ
ングシートとして用いることができる。

また、上記ブレージングシートを用いた熱交換器につい
ては、上記ブレージングシートにフィンをろう付けした
もので、熱交換器を構成しているプレート材としてのブ
レージングシートは内側から外側に向かってＣｕ含有量
が漸次減少している。

つまり、前記のごときＣｕの濃度勾配層が形成されてい
る。それ故、前記のごとく、ろう材及び中間層がろう付
けの犠牲腐食合金として作用することになり、プレート
材は耐食性が向上する。したがって、耐食性に優れた熱
交換器を提供することができる。

また、前記もう１つの熱交換器に関しても、前記ブレー
ジングシートをプレート材として用い。

該プレート材にフィンをろう付け加熱により接合してい
るので、このろう付け加熱の際に上記のごときＣｕの濃
度勾配層が形成される。そのため。

上記と同様にろう材層及び中間層が犠牲腐食合金として
作用する。したがって、耐食性に優れた熱交換器を提供
することができる。

〔実施例〕

本発明の実施例にかかるアルミニウム製熱交換器につい
て、第１図〜第７図を用いて説明する。

各実施例に先立って、まず本例の熱交換器につき示す。

本例の熱交換器１は、第１図に示すごとく、熱交換を行
うコア一部７と冷媒等を流出入するためのパイプ８とこ
の両者を連結するタンク９とからなる。また、上記コア
一部７にはプレート材６で形成したチューブ６１の間に
多数のフィン７１が併設されている。

そして、プレート材６はチューブ６１の部分においては
フィン７１と接合しているが、上下のタンク９の部分で
はフィン７１が接合されていない。

上記熱交換器は、いわゆるドロンカップ型熱交換器と称
されるもので、概路次のようにして作製する。即ち、長
板状のブレージングシートの両端部分を深く、その間は
浅くプレス成形して、この成形物であるプレートを２つ
１組でろう付けして１ユニツトのタンク部分とチューブ
部分とを形成する。そして、このユニットを多段積層す
ると共にタンク９を連通させる。そして、そのチューブ
６１の部分における間隙にフィン７１をろう付けする。

しかして、第２図に示すごとく、ブレージングシート５
は第１アルミニウム合金で作成した芯材２と、その両面
に形成された濃度勾配層の役割を有する中間層３と、そ
の両面に形成されたろう材層４との合計５層よりなる。

実施例１〜４ 第１表に示す芯材、中間層及びろう材を用いて。

４種類のブレージングシートを作製した０次いで。

上記のごとくしてドロンカップ型熱交換器を作製した。

そして、この４種の熱交換器につき腐食性評価のための
ＣＡＳＳ試験を行った。

第１表−（１） 第１表−（２） 上記芯材２としては、上記第１表に示すごとく。

大別して実施例１．２及び３，４において、２種類のア
ルミニウム合金を使用する。即ち、実施例１及び２にお
いては、ＡＩＶ、−１，２％Ｍｎ−０．５％Ｃｕ（７）
アルミニウム合金を使用した。

他方、実施例３及び４において、芯材２としては、Ａｌ
−０，８％Ｍｎ０．３％Ｃｕ−０，１％Ｃｒのアルミニ
ウム合金を使用した。

また、比較例として、芯材にはＡ３００３　（ＪＩＳ規
格）のアルミニウム合金を使用した。この合金は，Ｃｕ
０．０５〜０．２％、Ｍｎ１．Ｏ〜１、　５％等を含有
している。なお、比較例においては、中間層は形成せず
、ろう材を芯材の両面にクランドした。これは腐食性の
対比を明確にするためである。

次に、中間層３としては、実施例１及び３においては、
上記Ａ３００３を、また実施例２及び４においては、Ａ
ｌ０７０のアルミニウム合金を使用した。この合金は，
Ｃｕ０．０４％、Ｍｎ０．０４％、Ｍｇ０．０３％等を
含有している。

そして、ろう材４としては、実施例１〜４のいずれの場
合においても、Ａ４１０４アルミニウム合金を使用した
。この合金は，Ｃｕ０．０４％。

Ｍｎ０．０４％、Ｍｇ１．２％等を含有している。

しかして、上記芯材、中間層、ろう材は前記のごとく５
層に重ねて、約５００°Ｃにて圧延しクラッドしてブレ
ージングシートとした。また、熱交換器作製時において
該ブレージングシートのプレートとフィンのろう付けは
６００°Ｃにおいて行った。更に、このフィンはＡＩ！
−１，３％Ｍｎ−０．０５％Ｓｎ合金を用いた。

上記ＣＡＳＳ試験は、金属の腐食を評価するためのもの
で、その概要は次の通りである。即ち。

サンプル材に対し、ＮａＣｊ！５％、ＣｕＣ１ｚ　０．
０２６％溶液を酢酸でｐＨ３に調整した腐食液を連続噴
霧し、このときの温度を５０°Ｃに保つものである。

上記ＣＡＳＳ試験の結果は、第１表に示した。

同表より知られるごとく１本発明に関する実施例１〜４
のいずれの場合も、７００時間を経ても洩れが発生する
ことなく、またプレート材６に孔食は生じなかった。こ
れに対し比較例は、約３００時間でプレート材６に孔食
を生じ、洩れるに至った。

このように１本例にかかる熱交換器１のプレート材６が
洩れを発生しなかった理由は、主として次のように考え
られる。

即ち、第３図に示すごとく、ブレージングシート５にお
ける中間層３には、ろう付加熱時に芯材２からＣｕが拡
散移動する。そのため５中間Ｎ３はＣｕの濃度勾配層を
形成し、そのＣｕｆｉ度分布は、第３図に示すようにな
る。即ち、同図において、芯材２は、その両端部を除い
てＣｕｌｆｉ度が約０．５％であるが両端部ではＣｕ濃
度が低下している。また、中間層３では、外方向（ろう
材層４の方向）に向かうにしたがって漸次Ｃｕｆｉ度が
Ｏに近づく。また、ろう材層４においては、殆どＣｕａ
度は０になる。この結果、ブレージングシート５の電極
電位は、第４図に示す分布となる。即ち、芯材２におい
ては、その中央部付近の電極電位は約−７１０ｍｖで貴
であるのに対し、外へ向かうにしたがって低い電位とな
る。更に、中間層３においては、電極電位は外部に向か
うにしだがって低下する。また、ろう材層４は、電極電
位が約−７５０ｍｖとなり、卑となる。

このように電極電位勾配が形成されることによって、中
間層３及びろう材層４は芯材２に対し。

犠牲腐食作用が働き、芯材の腐食防止の役割を果たすこ
とになる。そのため、芯材２は、腐食されることなく、
シたがって孔食を生ずることはない。

したがって、プレート材６において、フィンと接触して
いない部分も優れた耐食性を有することになる。

実施例５〜７ 次に、芯材２と中間層３との組成割合を変化させ１種々
のブレージングシートを作製し、孔食腐食テストを行っ
た。

上記ブレージングシートにおける各層の組成及びその結
果を、第２表〜第４表並びに第５図〜第７図を用いて説
明する。

即ち、厚み０．４ｆ１１１の芯材２と、その両面にそれ
ぞれ厚み０．００５ｍｍの中間Ｎ３とろう材層４とをク
ラッドした１合計板厚み０．６−のブレージングシート
５を作成した。

次に、このブレージングシート５を温度６００°Ｃにお
いて３分間真空加熱処理した。この処理は。

ブレージングシートをフィンとろう付けして熱交換器を
製造する際の加熱に相当し、この加熱によって前記のご
とく芯材中のＣｕが拡散する。

その後、ブレージングシート５を８００＋＋＋ｍｍＸ１
００ａのサイズに切断した。このようにして作成した平
板をテストピースとして、上記ＣＡＳＳ試験による金属
腐食テストを行った。

以下、実施例５〜７に関する。各層の材質を第２〜４表
に示す。

第２表 実施例５にかかるブレージングシートＮα５−１ないし
５−４は、上記第２表に示すごとく、芯材２としてはい
ずれの場合もＡｌ１−１．２％Ｍｎ−０，５％Ｃｕを使
用した。また、中間層３及びろう材４は、上表に示す通
りである。なお、Ｎα５−２、に５−４に示す０．３Ｃ
ｕとは、０，３％のＣｕを更に含有させたものである（
以下同じ）。

第３表 実施例６においては、芯材中のＭｎ及びＣｕ量を実施例
５よりも少なくしている。

第４表 実施例７においては、Ｃｕ量を実施例６よりも更に少な
くした。

これらのブレージングシートを上記ＣＡＳＳ試験のテス
トピースとして使用し、第５図〜第７図に示すごとき、
金属腐食の試験結果を得た。同口は、縦軸に最大孔食深
さ（ｍｍ）を、また横軸に試験時間（Ｈｒ）を取ったも
のである。

第５図に示す実施例５において、その試料Ｎα５−１及
びＮα５−３は、試験時間約４５０時間においても最大
孔食深さは０．１ｍｍ以下であった。これに対し、Ｎα
５−４は４５０時間経過時には最大孔食深さは約０．４
ｍｍであり、Ｎ（１５−２！よ０．　６閣にも達して孔
がおいていた。この結果から明らかなように、芯材２は
Ａｊ！−１，２Ｍｎ−０，５Ｃｕのアルミニウム合金を
、また中間層３はＡ３００３又はＡｌ０７０のアルミニ
ウム合金を使用したもの（Ｎα５−１．Ｎα５−３）が
耐食性に優れていることが分かる。しかして、に５−２
．Ｎｎ５−４が耐食性に劣る理由は、中間層に０．　３
％ものＣｕを更に含有させているためである。

次に、第６図に示す実施例６において、そのＮα６−１
は試験時間約４５０時間において、最大孔食深さは約０
．　２ｍ＋ａ、　Ｎα６−３は約０．１ｆｉＩＩ１１テ
アった。これに対し、Ｎα６−２及びＮα６−４は、い
ずれも孔がおいていた。この結果から明らかなように、
芯材２はＡＮ−０，８Ｍｎ−０，３Ｃｕ（７）アルミニ
ウム合金を、また中間Ｎ３はＡ３００３及びＡｌ０７０
のアルミニウム合金を使用したもの（Ｎα６−１．Ｎ１
１６−３）が耐食性に優れていることが分かる。しかし
て、Ｎα６−２．Ｎｎ６−４が耐食性に劣る理由は、中
間層に０．３％ものＣｕを更に含有させているためであ
る。

また、第７図に示す実施例７においては、そのＮα７−
１−Ｎα７−４のいずれも試験時間約４５０時間におい
て孔が明いていた。この結果から明らかなように、芯材
２としてＡ／！−０，８Ｍｎ−０．ＩＣｕのアルミニウ
ム合金は、Ｃｕ量が低く、耐食性に劣ることが分かる。

即ち、上記実施例５及び６にかかるクランド材に比較し
て、Ｃｕが僅か０．１％しか含有されていないアルミニ
ウム合金を芯材とする場合には、耐食性が極めて低いこ
とが分かる。

【図面の簡単な説明】

第１図〜第７図は本発明の実施例を示し、第１図は熱交
換器の斜視図、第２図はブレージングシートの断面図、
第３図は各層におけるＣｕ濃度を示すグラフ、第４図は
各層における電極電位を示すグラフ、第５図〜第７図は
実施例５ないし７におけるブレージングシートのＣＡＳ
Ｓ試験結果で。 試験時間（Ｈｒ）と最大孔食深さ（ｆｆＩｌ）との関係
を示すグラフである。 ■・・・熱交換器。 ２・・・芯材。 ３・・・中間層。 ４・・・ろう材。 ５・・・ブレージングシート。 ６・・　・プレート材。 ６１・・・チューブ ７・・・コア一部。 ７１・　・・フィン。 ８・・・パイプ。 ９・・・タンク。

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）　下記に示す組成からなる第１アルミニウム合金
   を芯材とし，該芯材の両面に純アルミニウム又はＣｕ含
   有量が０．２５重量％以下である第２アルミニウム合金
   からなる中間層をクラッドし，更にその両面にＡｌ−Ｓ
   ｉ系又はＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系のろう材をクラッドしてな
   ることを特徴とする耐食性に優れたブレージングシート
   。 上記第１アルミニウム合金は，Ｃｕ０．２〜０．７重量
   ％と，Ｍｎ１．５重量％以下，Ｍｇ０．５重量％以下，
   Ｃｒ０．２重量％以下，Ｔｉ０．２重量％以下，Ｚｒ０
   ．２重量％以下の群より選ばれたいずれか１種又は２種
   以上の金属と，通常の不純物と，残部アルミニウムとか
   らなるアルミニウム合金。
2. （２）　プレート材としてブレージングシートを用い，
   該ブレージングシートにフィンをろう付けしてなるドロ
   ンカップ型のアルミニウム製熱交換器において， 上記ブレージングシートは，下記に示す組成からなる第
   １アルミニウム合金を芯材とし，該芯材の両面に純アル
   ミニウム又はＣｕ含有量が０．２５重量％以下である第
   ２アルミニウム合金からなる中間層をクラッドし，また
   更にその両面にＡｌ−Ｓｉ系又はＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系の
   ろう材をクラッドしてなり，かつ該ブレージングシート
   は内側から表面に至るにしたがってＣｕ含有量が漸次減
   少していることを特徴とする耐食性に優れたアルミニウ
   ム製熱交換器。 上記第１アルミニウム合金は，Ｃｕ０．２〜０．７重量
   ％と，Ｍｎ１．５重量％以下，Ｍｇ０．５重量％以下，
   Ｃｒ０．２重量％以下，Ｔｉ０．２重量％以下，Ｚｒ０
   ．２重量％以下の群より選ばれたいずれか１種又は２種
   以上の金属と，通常の不純物と，残部アルミニウムとか
   らなるアルミニウム合金。
3. （３）　プレート材としてブレージングシートを用い、
   該ブレージングシートにフィンをろう付けしてなるドロ
   ンカップ型のアルミニウム製熱交換器において、 　該熱交換器は、下記に示す組成からなる第１アルミニ
   ウム合金を芯材とし、該芯材の両面に純アルミニウム又
   はＣｕ含有量が０．２５重量％以下である第２アルミニ
   ウム合金からなる中間層をクラッドし、更にその両面に
   Ａｌ−Ｓｉ系又はＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系のろう材をクラッ
   ドしてなるブレージングシートを用いてなると共に、該
   ブレージングシートにフィンをろう付け加熱により接合
   してなることを特徴とする耐食性に優れたアルミニウム
   製熱交換器。 　上記第１アルミニウム合金は、Ｃｕ０．２〜０．７重
   量％と、Ｍｎ１．５重量％以下、Ｍｇ０．５重量％以下
   、Ｃｒ０．２重量％以下、Ｔｉ０．２重量％以下、Ｚｒ
   ０．２重量％以下の群より選ばれたいずれか１種又は２
   種以上の金属と、通常の不純物と、残部アルミニウムと
   からなるアルミニウム合金。