JPH1036932A - 真空ろう付け用Ａｌ合金製ブレージングシート - Google Patents
真空ろう付け用Ａｌ合金製ブレージングシートInfo
- Publication number
- JPH1036932A JPH1036932A JP4514697A JP4514697A JPH1036932A JP H1036932 A JPH1036932 A JP H1036932A JP 4514697 A JP4514697 A JP 4514697A JP 4514697 A JP4514697 A JP 4514697A JP H1036932 A JPH1036932 A JP H1036932A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- brazing
- alloy
- intermediate layer
- core material
- corrosion resistance
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
- B32B15/016—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic all layers being formed of aluminium or aluminium alloys
Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 真空ろう付けで接合組立てる熱交換器に適し
た耐食性に優れたＡｌ合金製ブレージングシート。 【解決手段】 Ｍｎ、Ｃｕ、Ｍｇ、Ｔｉを特定し、残部
がＡｌおよび不可避的不純物からなるＡｌ合金芯材の両
面に、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金ろう材が片面につき５〜
２０％のクラッド率で被覆され、更に前記タンク部およ
び冷媒通路の外面に相当するろう材と芯材の間に、Ｍ
ｎ、Ｍｇ、Ｔｉを特定し、更に、特定のＳｎ、Ｚｎの
内、１種または２種を含有し、残部がＡｌおよび不可避
的不純物からなるＡｌ合金であって、厚さが３０μｍ以
上好ましくは８０μｍ以上で、クラッド率が３５％以下
の中間層が設けられている真空ろう付け用Ａｌ合金製ブ
レージングシートである。
た耐食性に優れたＡｌ合金製ブレージングシート。 【解決手段】 Ｍｎ、Ｃｕ、Ｍｇ、Ｔｉを特定し、残部
がＡｌおよび不可避的不純物からなるＡｌ合金芯材の両
面に、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金ろう材が片面につき５〜
２０％のクラッド率で被覆され、更に前記タンク部およ
び冷媒通路の外面に相当するろう材と芯材の間に、Ｍ
ｎ、Ｍｇ、Ｔｉを特定し、更に、特定のＳｎ、Ｚｎの
内、１種または２種を含有し、残部がＡｌおよび不可避
的不純物からなるＡｌ合金であって、厚さが３０μｍ以
上好ましくは８０μｍ以上で、クラッド率が３５％以下
の中間層が設けられている真空ろう付け用Ａｌ合金製ブ
レージングシートである。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車および各種
産業用のＡｌ合金製熱交換器等をろう付け（ブレージン
グ）、特に真空ろう付けで接合組立する場合にこれに適
し、耐食性の優れたＡｌ合金製ブレージングシートに関
するものである。なお、本明細書において、Ａｌ合金の
組成はすべてｍａｓｓ％であるが、これを略して単に％
で記すこととする。
産業用のＡｌ合金製熱交換器等をろう付け（ブレージン
グ）、特に真空ろう付けで接合組立する場合にこれに適
し、耐食性の優れたＡｌ合金製ブレージングシートに関
するものである。なお、本明細書において、Ａｌ合金の
組成はすべてｍａｓｓ％であるが、これを略して単に％
で記すこととする。
【０００２】
【従来の技術】Ａｌ合金製の複雑な構造体を製造する場
合、ろう付け法は有効な手段であり、特にフラックスを
必要としない真空ろう付け法は公害上の心配がない事か
ら盛んに行われている。真空ろう付けは、ＡｌまたはＡ
ｌ合金を芯材とし、その片面または両面にＡｌ合金ろう
材を皮材としてクラッドしたブレージングシートを用い
て各種形状に成形し、これらの部材を所定の構造体例え
ば熱交換器に組立、これを真空中で加熱してろう付けを
行う方法である。
合、ろう付け法は有効な手段であり、特にフラックスを
必要としない真空ろう付け法は公害上の心配がない事か
ら盛んに行われている。真空ろう付けは、ＡｌまたはＡ
ｌ合金を芯材とし、その片面または両面にＡｌ合金ろう
材を皮材としてクラッドしたブレージングシートを用い
て各種形状に成形し、これらの部材を所定の構造体例え
ば熱交換器に組立、これを真空中で加熱してろう付けを
行う方法である。
【０００３】真空ろう付け用ブレージングシートには各
種の芯材用アルミニウム合金と皮材用アルミニウム合金
ろう材が開発され、現在ではこれらの材料についてＪＩ
Ｓ−Ｚ−３２６３及びＪＩＳ−Ｈ−４０００により規格
化されている。熱交換器に使用される真空ろう付け用ブ
レージングシートとしては、芯材としてＪＩＳ３００３
（代表例Ａｌ−０．１５％Ｃｕ−１．１％Ｍｎ合金）、
ＪＩＳ３００５（代表例Ａｌ−１．１％Ｍｎ−０．４％
Ｍｇ合金）、ＪＩＳ３１０５（代表例Ａｌ−０．６％Ｍ
ｎ−０．６％Ｍｇ合金）等を、皮材としてＪＩＳ４００
４（代表例Ａｌ−１０％Ｓｉ−１．５ ％Ｍｇ合金）、
ＪＩＳ４１０４（代表例Ａｌ−１０％Ｓｉ−１．２％Ｍ
ｇ−０．１％Ｂｉ合金）等のろう材を用いるのが通常で
ある。またブレージングシートは、板厚が０．５〜１．
２ｍｍ程度であり、ろう材のクラッド率は全板厚に対し
て片面につき５〜１５％で、片面あるいは両面にクラッ
ドされている。
種の芯材用アルミニウム合金と皮材用アルミニウム合金
ろう材が開発され、現在ではこれらの材料についてＪＩ
Ｓ−Ｚ−３２６３及びＪＩＳ−Ｈ−４０００により規格
化されている。熱交換器に使用される真空ろう付け用ブ
レージングシートとしては、芯材としてＪＩＳ３００３
（代表例Ａｌ−０．１５％Ｃｕ−１．１％Ｍｎ合金）、
ＪＩＳ３００５（代表例Ａｌ−１．１％Ｍｎ−０．４％
Ｍｇ合金）、ＪＩＳ３１０５（代表例Ａｌ−０．６％Ｍ
ｎ−０．６％Ｍｇ合金）等を、皮材としてＪＩＳ４００
４（代表例Ａｌ−１０％Ｓｉ−１．５ ％Ｍｇ合金）、
ＪＩＳ４１０４（代表例Ａｌ−１０％Ｓｉ−１．２％Ｍ
ｇ−０．１％Ｂｉ合金）等のろう材を用いるのが通常で
ある。またブレージングシートは、板厚が０．５〜１．
２ｍｍ程度であり、ろう材のクラッド率は全板厚に対し
て片面につき５〜１５％で、片面あるいは両面にクラッ
ドされている。
【０００４】こうしたブレージングシートを用いた中空
構造を有するＡｌ合金製熱交換器としてはドロンカップ
タイプのエバポレータ，オイルクーラー，ラジエター等
が製造されている。例えば図４に示すごとく、ドロンカ
ップタイプのエバポレータ１０は、ブレージングシート
を成形して図２および図３に示す部材１を作製し、この
部材１を図４に示すように積層し、積層した部材１間に
コルゲートフィン２を配設し、さらにサイドプレート
６、冷媒入口管７、冷媒出口管８を配設して組立し、こ
れを真空ろう付けしたもので、ろう付けは１．３×１０
-3〜１．３×１０-2Ｐａ台の真空中で、約８７３Ｋに加
熱して行われる。
構造を有するＡｌ合金製熱交換器としてはドロンカップ
タイプのエバポレータ，オイルクーラー，ラジエター等
が製造されている。例えば図４に示すごとく、ドロンカ
ップタイプのエバポレータ１０は、ブレージングシート
を成形して図２および図３に示す部材１を作製し、この
部材１を図４に示すように積層し、積層した部材１間に
コルゲートフィン２を配設し、さらにサイドプレート
６、冷媒入口管７、冷媒出口管８を配設して組立し、こ
れを真空ろう付けしたもので、ろう付けは１．３×１０
-3〜１．３×１０-2Ｐａ台の真空中で、約８７３Ｋに加
熱して行われる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】自動車の軽量化に伴
い、これら熱交換器には材料板厚の薄肉化が要求されつ
つある。一方、自動車の使用環境は様々である為、あら
ゆる使用条件に耐えうる材料が必要となる。特に犠牲層
を持たないドロンカップタイプの熱交換器では、芯材の
耐食性が材料にとって最も重要な要求特性であり、耐食
性のあるブレージングシートの開発が切望され各種検討
が行われている。
い、これら熱交換器には材料板厚の薄肉化が要求されつ
つある。一方、自動車の使用環境は様々である為、あら
ゆる使用条件に耐えうる材料が必要となる。特に犠牲層
を持たないドロンカップタイプの熱交換器では、芯材の
耐食性が材料にとって最も重要な要求特性であり、耐食
性のあるブレージングシートの開発が切望され各種検討
が行われている。
【０００６】ブレージングシートの耐食性は、材料の板
厚方向の元素分布状態に関係しているが、ＣｕやＺｎ等
材料の耐食性に寄与する元素はろう付け加熱を行った際
に、板厚中心を軸に表裏対称の分布状態となる。そのた
め、ブレージングシート表面に孔食が発生した場合、板
厚中心よりも表面側で孔食の進行が遅い材料は板厚中心
を過ぎてからの孔食進行が速くなる。すなわち、耐食性
向上に寄与する部分は板厚の半分であると言っても過言
ではなく、芯材への元素添加による貫通寿命の改善には
限界がある。
厚方向の元素分布状態に関係しているが、ＣｕやＺｎ等
材料の耐食性に寄与する元素はろう付け加熱を行った際
に、板厚中心を軸に表裏対称の分布状態となる。そのた
め、ブレージングシート表面に孔食が発生した場合、板
厚中心よりも表面側で孔食の進行が遅い材料は板厚中心
を過ぎてからの孔食進行が速くなる。すなわち、耐食性
向上に寄与する部分は板厚の半分であると言っても過言
ではなく、芯材への元素添加による貫通寿命の改善には
限界がある。
【０００７】また、Ｃｕの添加はアルミニウムの電位を
貴にするため、耐食性を向上させる目的でブレージング
シートの芯材に添加される。しかし、芯材中に添加した
Ｃｕは、ろう付け加熱時に溶融したろう材中に拡散し、
ろう付け加熱後にろう材が凝固する際に共晶部に排出、
濃化される。そのため、芯材にＣｕが多いブレージング
シート程、ろう材が再凝固した層の腐食が速く進行す
る。従って、ブレージングシートの芯材への耐食性向上
のためのＣｕ等の添加量には限界がある。従来、ろう付
け加熱時のろう材元素の芯材への拡散の防止、若しくは
芯材元素のろう材への拡散の防止の目的で、芯材とろう
材の間に中間層を設けた４層のブレージングシート或い
は５層のブレージングシートが検討されている。例えば
特開平２−３０３９４号、特開平１−２０８４３２号、
特開平５−６５５８２号等がそれに相当する。
貴にするため、耐食性を向上させる目的でブレージング
シートの芯材に添加される。しかし、芯材中に添加した
Ｃｕは、ろう付け加熱時に溶融したろう材中に拡散し、
ろう付け加熱後にろう材が凝固する際に共晶部に排出、
濃化される。そのため、芯材にＣｕが多いブレージング
シート程、ろう材が再凝固した層の腐食が速く進行す
る。従って、ブレージングシートの芯材への耐食性向上
のためのＣｕ等の添加量には限界がある。従来、ろう付
け加熱時のろう材元素の芯材への拡散の防止、若しくは
芯材元素のろう材への拡散の防止の目的で、芯材とろう
材の間に中間層を設けた４層のブレージングシート或い
は５層のブレージングシートが検討されている。例えば
特開平２−３０３９４号、特開平１−２０８４３２号、
特開平５−６５５８２号等がそれに相当する。
【０００８】しかしながら、これらのブレージングシー
トも熱交換器（ドロンカップタイプのエバポレータ等）
の外部（外側）耐食性の点で、なお十分とはいえなかっ
た。本発明の課題は、ブレージングシートを用いて真空
ろう付けにより熱交換器を製造する場合、前記の熱交換
器の外部（外側）耐食性の向上の問題を解決することで
あり、具体的にはこの耐食性の点でさらに優れたＡｌ合
金製ブレージングシートを見出すことである。
トも熱交換器（ドロンカップタイプのエバポレータ等）
の外部（外側）耐食性の点で、なお十分とはいえなかっ
た。本発明の課題は、ブレージングシートを用いて真空
ろう付けにより熱交換器を製造する場合、前記の熱交換
器の外部（外側）耐食性の向上の問題を解決することで
あり、具体的にはこの耐食性の点でさらに優れたＡｌ合
金製ブレージングシートを見出すことである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記の熱
交換器の外部（外側）耐食性の向上の問題を解決するた
め鋭意検討の結果、ブレージングシートの耐食性を更に
向上させるためには、ろう付け加熱時のろう材元素の芯
材への拡散、芯材元素（Ｃｕ等）のろう材への拡散の防
止のための中間層をろう材と芯材間に設け、更にこの中
間層材の合金組成、厚さ、クラッド率がブレージングシ
ートの耐食性に大きく関係し、重要であるとの知見を得
た。本発明は、前記の知見に基づいて完成したものであ
る。即ち、前記課題を解決するための請求項１の発明
は、プレス成形したブレージングシートを真空ろう付け
により接合してタンク部および冷媒通路を構成する熱交
換器用のＡｌ合金製ブレージングシートであって、その
構成は、Ｍｎ：０．５〜２．０ｍａｓｓ％（以下単に％
と記す）、Ｃｕ：０．１〜１．０％、Ｍｇ：０．０５〜
０．５％、Ｔｉ：０〜０．３％を含有し、残部がＡｌお
よび不可避的不純物からなるＡｌ合金芯材と、その両面
に、片面につき５〜２０％のクラッド率で被覆されたＡ
ｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金ろう材とからなり、更に前記タン
ク部および冷媒通路の外面に相当するろう材と芯材の間
に、Ｍｎ：０．５〜２．０％、Ｍｇ：０．０５〜０．５
％、Ｔｉ：０〜０．３％を含有し、更に、Ｓｎ：０．０
５〜０．５％、Ｚｎ：０．０５〜１０．０％の内、いず
れか１種または２種を含有し、残部がＡｌおよび不可避
的不純物からなるＡｌ合金であって、厚さが３０μｍ以
上で、クラッド率が３５％以下の中間層が設けられてい
ることを特徴する真空ろう付け用Ａｌ合金製ブレージン
グシートであり、
交換器の外部（外側）耐食性の向上の問題を解決するた
め鋭意検討の結果、ブレージングシートの耐食性を更に
向上させるためには、ろう付け加熱時のろう材元素の芯
材への拡散、芯材元素（Ｃｕ等）のろう材への拡散の防
止のための中間層をろう材と芯材間に設け、更にこの中
間層材の合金組成、厚さ、クラッド率がブレージングシ
ートの耐食性に大きく関係し、重要であるとの知見を得
た。本発明は、前記の知見に基づいて完成したものであ
る。即ち、前記課題を解決するための請求項１の発明
は、プレス成形したブレージングシートを真空ろう付け
により接合してタンク部および冷媒通路を構成する熱交
換器用のＡｌ合金製ブレージングシートであって、その
構成は、Ｍｎ：０．５〜２．０ｍａｓｓ％（以下単に％
と記す）、Ｃｕ：０．１〜１．０％、Ｍｇ：０．０５〜
０．５％、Ｔｉ：０〜０．３％を含有し、残部がＡｌお
よび不可避的不純物からなるＡｌ合金芯材と、その両面
に、片面につき５〜２０％のクラッド率で被覆されたＡ
ｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金ろう材とからなり、更に前記タン
ク部および冷媒通路の外面に相当するろう材と芯材の間
に、Ｍｎ：０．５〜２．０％、Ｍｇ：０．０５〜０．５
％、Ｔｉ：０〜０．３％を含有し、更に、Ｓｎ：０．０
５〜０．５％、Ｚｎ：０．０５〜１０．０％の内、いず
れか１種または２種を含有し、残部がＡｌおよび不可避
的不純物からなるＡｌ合金であって、厚さが３０μｍ以
上で、クラッド率が３５％以下の中間層が設けられてい
ることを特徴する真空ろう付け用Ａｌ合金製ブレージン
グシートであり、
【００１０】また、請求項２の発明は、前記中間層の厚
さが８０μｍ以上で、クラッド率が３５％以下の中間層
を設けたことを特徴とする請求項１に記載の真空ろう付
け用Ａｌ合金製ブレージングシートであり、
さが８０μｍ以上で、クラッド率が３５％以下の中間層
を設けたことを特徴とする請求項１に記載の真空ろう付
け用Ａｌ合金製ブレージングシートであり、
【００１１】更に、請求項３の発明は、前記Ａｌ−Ｓｉ
−Ｍｇ系合金ろう材に、更にＳｎ：０．０５〜１．０％
を含有させたことを特徴とする請求項１および請求項２
に記載の真空ろう付け用Ａｌ合金製ブレージングシート
である。
−Ｍｇ系合金ろう材に、更にＳｎ：０．０５〜１．０％
を含有させたことを特徴とする請求項１および請求項２
に記載の真空ろう付け用Ａｌ合金製ブレージングシート
である。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、本発明について詳細に説明
する。先ず、請求項１の発明に係わる真空ろう付け用Ａ
ｌ合金製ブレージングシートについて説明する。この芯
材に使用するＡｌ合金の添加元素の意義とその範囲の限
定理由は、次のとおりである。Ｃｕは、耐食性を向上さ
せるために０．１〜１．０％添加するが、下限値未満で
はその効果は弱く、また上限値を越えると粒界腐食を発
生させやすくなり、ろう材の芯材への拡散量も多くなる
ため耐食性を低下させる。従ってその範囲は０．１〜
１．０％とするが、０．１５〜０．５％とするのがより
好ましい。
する。先ず、請求項１の発明に係わる真空ろう付け用Ａ
ｌ合金製ブレージングシートについて説明する。この芯
材に使用するＡｌ合金の添加元素の意義とその範囲の限
定理由は、次のとおりである。Ｃｕは、耐食性を向上さ
せるために０．１〜１．０％添加するが、下限値未満で
はその効果は弱く、また上限値を越えると粒界腐食を発
生させやすくなり、ろう材の芯材への拡散量も多くなる
ため耐食性を低下させる。従ってその範囲は０．１〜
１．０％とするが、０．１５〜０．５％とするのがより
好ましい。
【００１３】Ｍｎは、強度向上のために０．５〜２．０
％添加するが、下限値未満では強度向上の効果が少な
く、また上限値を越えるとろう付け加熱中に芯材へのろ
う材の拡散量が増え、ろう付け性および耐食性を低下さ
せる。従ってその範囲は０．５〜２．０％とするが、
０．８〜１．５％とするのがより好ましい。
％添加するが、下限値未満では強度向上の効果が少な
く、また上限値を越えるとろう付け加熱中に芯材へのろ
う材の拡散量が増え、ろう付け性および耐食性を低下さ
せる。従ってその範囲は０．５〜２．０％とするが、
０．８〜１．５％とするのがより好ましい。
【００１４】Ｍｇは、強度向上のために０．０５〜０．
５％添加するが、下限値未満では強度向上の効果が少な
く、また上限値を越えるとろう付け加熱中に芯材へのろ
う材の拡散量が増え、ろう付け性および耐食性を低下さ
せる。従ってその範囲は０．０５〜０．５％とするが、
０．１〜０．３％とするのがより好ましい。
５％添加するが、下限値未満では強度向上の効果が少な
く、また上限値を越えるとろう付け加熱中に芯材へのろ
う材の拡散量が増え、ろう付け性および耐食性を低下さ
せる。従ってその範囲は０．０５〜０．５％とするが、
０．１〜０．３％とするのがより好ましい。
【００１５】Ｔｉは、耐食性を向上させるために０〜
０．３％添加する。０〜０．３％の意味は、０％（０．
０１％未満）が全く添加しない場合であり、添加する場
合は０．０１〜０．３％とする。添加量が０．３％を越
えると粗大なＴｉの晶出物を生じ、逆に耐食性を害す
る。従ってＴｉの範囲は０〜０．３％とするが、添加す
るかしないかは、製品の用途により適宜選択して決定さ
れる。なお添加する場合は、０．０５〜０．２％程度と
するのがより好ましい。
０．３％添加する。０〜０．３％の意味は、０％（０．
０１％未満）が全く添加しない場合であり、添加する場
合は０．０１〜０．３％とする。添加量が０．３％を越
えると粗大なＴｉの晶出物を生じ、逆に耐食性を害す
る。従ってＴｉの範囲は０〜０．３％とするが、添加す
るかしないかは、製品の用途により適宜選択して決定さ
れる。なお添加する場合は、０．０５〜０．２％程度と
するのがより好ましい。
【００１６】芯材における上記以外の元素で不可避的不
純物としては、Ｓｉ、Ｆｅ、Ｃｒ、Ｚｎ等があるが、一
般に許容される範囲即ちＳｉは０．６％以下、Ｆｅは
０．７％以下、Ｃｒは０．２０％以下、Ｚｎは０．４０
％以下なら、特に問題ない。ただし、Ｓｉ、Ｆｅについ
ては、できればＳｉ０．２０％以下、Ｆｅ０．２０％以
下が好ましい。
純物としては、Ｓｉ、Ｆｅ、Ｃｒ、Ｚｎ等があるが、一
般に許容される範囲即ちＳｉは０．６％以下、Ｆｅは
０．７％以下、Ｃｒは０．２０％以下、Ｚｎは０．４０
％以下なら、特に問題ない。ただし、Ｓｉ、Ｆｅについ
ては、できればＳｉ０．２０％以下、Ｆｅ０．２０％以
下が好ましい。
【００１７】次に、本発明によるＡｌ合金製ブレージン
グシートの中間層に使用するＡｌ合金の添加元素の意義
とその範囲の限定理由について説明する。Ｍｎは、強度
向上のために０．５〜２．０％添加するが、下限値未満
では強度向上の効果が少なく、また上限値を越えるとろ
う付け加熱中に芯材へのろう材の拡散量が増え、ろう付
け性および耐食性を低下させる。従ってその範囲は０．
５〜２．０％とするが、０．８〜１．５％とするのがよ
り好ましい。
グシートの中間層に使用するＡｌ合金の添加元素の意義
とその範囲の限定理由について説明する。Ｍｎは、強度
向上のために０．５〜２．０％添加するが、下限値未満
では強度向上の効果が少なく、また上限値を越えるとろ
う付け加熱中に芯材へのろう材の拡散量が増え、ろう付
け性および耐食性を低下させる。従ってその範囲は０．
５〜２．０％とするが、０．８〜１．５％とするのがよ
り好ましい。
【００１８】Ｍｇは、強度向上のために０．０５〜０．
５％添加するが、下限値未満では強度向上の効果が少な
く、また上限値を越えるとろう付け加熱中に芯材へのろ
う材の拡散量が増え、ろう付け性および耐食性を低下さ
せる。従ってその範囲は０．０５〜０．５％とするが、
０．１〜０．３％とするのがより好ましい。
５％添加するが、下限値未満では強度向上の効果が少な
く、また上限値を越えるとろう付け加熱中に芯材へのろ
う材の拡散量が増え、ろう付け性および耐食性を低下さ
せる。従ってその範囲は０．０５〜０．５％とするが、
０．１〜０．３％とするのがより好ましい。
【００１９】Ｔｉは、耐食性を向上させるために０〜
０．３％添加する。０〜０．３％の意味は、０％（０．
０１％未満）が全く添加しない場合であり、添加する場
合は０．０１〜０．３％とする。添加量が０．３％を越
えると粗大なＴｉの晶出物を生じ、逆に耐食性を害す
る。従ってＴｉの範囲は０〜０．３％とするが、添加す
るかしないかは、製品の用途により適宜選択して決定さ
れる。なお添加する場合は、０．０５〜０．２％程度と
するのがより好ましい。
０．３％添加する。０〜０．３％の意味は、０％（０．
０１％未満）が全く添加しない場合であり、添加する場
合は０．０１〜０．３％とする。添加量が０．３％を越
えると粗大なＴｉの晶出物を生じ、逆に耐食性を害す
る。従ってＴｉの範囲は０〜０．３％とするが、添加す
るかしないかは、製品の用途により適宜選択して決定さ
れる。なお添加する場合は、０．０５〜０．２％程度と
するのがより好ましい。
【００２０】Ｓｎは、電位を卑にして、芯材に対する犠
牲防食作用を向上させ、材料の耐食性を向上させるため
に、０．０５〜０．５％添加するが、下限値未満では耐
食性向上の効果が少なく、また上限値を越えると中間層
の自己耐食性が低下する。従ってその範囲は、０．０５
〜０．５％とするが、０．０５〜０．２％とするのがよ
り好ましい。Ｚｎは、Ｓｎと同様に電位を卑にして、芯
材に対する犠牲防食作用を向上させ、材料の耐食性を向
上させるために、０．０５〜１０．０％添加するが、下
限値未満では耐食性向上の効果が少なく、また上限値を
越えると中間層の自己耐食性が低下する。従ってその範
囲は、０．０５〜１０．０％とするが、３．０〜６．０
％とするのがより好ましい。尚、これらのＳｎ、Ｚｎ元
素は、１種又は２種添加する。即ち１種のみでも耐食性
向上の効果が期待できるが、２種を同時に添加しても差
し支えない。
牲防食作用を向上させ、材料の耐食性を向上させるため
に、０．０５〜０．５％添加するが、下限値未満では耐
食性向上の効果が少なく、また上限値を越えると中間層
の自己耐食性が低下する。従ってその範囲は、０．０５
〜０．５％とするが、０．０５〜０．２％とするのがよ
り好ましい。Ｚｎは、Ｓｎと同様に電位を卑にして、芯
材に対する犠牲防食作用を向上させ、材料の耐食性を向
上させるために、０．０５〜１０．０％添加するが、下
限値未満では耐食性向上の効果が少なく、また上限値を
越えると中間層の自己耐食性が低下する。従ってその範
囲は、０．０５〜１０．０％とするが、３．０〜６．０
％とするのがより好ましい。尚、これらのＳｎ、Ｚｎ元
素は、１種又は２種添加する。即ち１種のみでも耐食性
向上の効果が期待できるが、２種を同時に添加しても差
し支えない。
【００２１】なお、中間層にはＣｕは添加しない。この
理由は、中間層にＣｕを添加するとろう付け加熱時に、
中間層から外面側のろう材にＣｕが拡散し、ろう材が凝
固した際に、Ｃｕが共晶部に排出されて濃化し、耐蝕性
を低下させるからである。
理由は、中間層にＣｕを添加するとろう付け加熱時に、
中間層から外面側のろう材にＣｕが拡散し、ろう材が凝
固した際に、Ｃｕが共晶部に排出されて濃化し、耐蝕性
を低下させるからである。
【００２２】中間層のＡｌ合金材における上記以外の元
素で不可避的不純物としては、Ｓｉ、Ｆｅ、Ｃｒ等があ
るが、一般に許容される範囲即ちＳｉは０．６％以下、
Ｆｅは０．７％以下、Ｃｒは０．２０％以下なら、特に
問題ない。ただし、Ｓｉ、Ｆｅについては、できればＳ
ｉ０．２０％以下、Ｆｅ０．２０％以下が好ましい。
素で不可避的不純物としては、Ｓｉ、Ｆｅ、Ｃｒ等があ
るが、一般に許容される範囲即ちＳｉは０．６％以下、
Ｆｅは０．７％以下、Ｃｒは０．２０％以下なら、特に
問題ない。ただし、Ｓｉ、Ｆｅについては、できればＳ
ｉ０．２０％以下、Ｆｅ０．２０％以下が好ましい。
【００２３】次に、このＡｌ合金中間層は、芯材の一方
即ち熱交換器のタンク部および冷媒通路の外側に相当す
る面に設け、更にその上にろう材がクラッドされる。な
お、芯材の他方の面には、直接ろう材がクラッドされ
る。このようにタンク部および冷媒通路の外側に相当す
る面に中間層を設ける理由は、外側の方が腐食環境が過
酷となるからである。
即ち熱交換器のタンク部および冷媒通路の外側に相当す
る面に設け、更にその上にろう材がクラッドされる。な
お、芯材の他方の面には、直接ろう材がクラッドされ
る。このようにタンク部および冷媒通路の外側に相当す
る面に中間層を設ける理由は、外側の方が腐食環境が過
酷となるからである。
【００２４】本発明に係わるＡｌ合金製ブレージングシ
ートの中間層において、その厚さを３０μｍ以上とした
のは、中間層の厚さが３０μｍ未満の場合には、ろう付
け加熱時に芯材のＣｕが中間層を通り越してろう材まで
拡散するからである。ろう材に達したＣｕは、ろうが溶
融、凝固する際に共晶部に排出されて濃化し、耐食性を
低下させる。また、中間層のクラッド率を全板厚に対し
て３５％以下としたのは、板厚に対して中間層が厚くな
りすぎると、素材強度が低下して成形が困難になるとと
もに、芯材を犠牲防食する部分が多くなりすぎて腐食が
進行した場合に残留する板厚が薄くなり、熱交換器の内
部圧力に耐えられなくなるからである。従って、中間層
は３０μｍ以上の厚さでかつクラッド率は３５％以下と
する。
ートの中間層において、その厚さを３０μｍ以上とした
のは、中間層の厚さが３０μｍ未満の場合には、ろう付
け加熱時に芯材のＣｕが中間層を通り越してろう材まで
拡散するからである。ろう材に達したＣｕは、ろうが溶
融、凝固する際に共晶部に排出されて濃化し、耐食性を
低下させる。また、中間層のクラッド率を全板厚に対し
て３５％以下としたのは、板厚に対して中間層が厚くな
りすぎると、素材強度が低下して成形が困難になるとと
もに、芯材を犠牲防食する部分が多くなりすぎて腐食が
進行した場合に残留する板厚が薄くなり、熱交換器の内
部圧力に耐えられなくなるからである。従って、中間層
は３０μｍ以上の厚さでかつクラッド率は３５％以下と
する。
【００２５】本発明に用いられるろう材については、特
に制限はない。通常、真空ろう付けに使用されるＡｌ−
Ｓｉ−Ｍｇ系合金ろう材即ち４００４（成分の代表例Ａ
ｌ−１０％Ｓｉ−１．５％Ｍｇ合金）、４１０４（成分
の代表例Ａｌ−１０％Ｓｉ−１．２％Ｍｇ−０．１％Ｂ
ｉ合金）等を用いることが出来る。また、ろう材のクラ
ッド率についても、通常のクラッド率即ち全板厚に対し
て片面につき５〜２０％を用いることが出来る。なお、
本発明の場合、板の両面にクラッドされる。
に制限はない。通常、真空ろう付けに使用されるＡｌ−
Ｓｉ−Ｍｇ系合金ろう材即ち４００４（成分の代表例Ａ
ｌ−１０％Ｓｉ−１．５％Ｍｇ合金）、４１０４（成分
の代表例Ａｌ−１０％Ｓｉ−１．２％Ｍｇ−０．１％Ｂ
ｉ合金）等を用いることが出来る。また、ろう材のクラ
ッド率についても、通常のクラッド率即ち全板厚に対し
て片面につき５〜２０％を用いることが出来る。なお、
本発明の場合、板の両面にクラッドされる。
【００２６】本発明に係わるＡｌ合金製ブレージングシ
ートの構成は、前述のとおりであるが、このシート
（板）の断面構造を図示すると、図１のとおりである。
即ち、Ａｌ合金芯材５の熱交換器のタンク部および冷媒
通路の外面に相当する側Ｃに中間層４を介して、ろう材
３を設け、芯材５の他方の側（内面に相当する側）Ｄに
ろう材３, を設けた４層構造である。
ートの構成は、前述のとおりであるが、このシート
（板）の断面構造を図示すると、図１のとおりである。
即ち、Ａｌ合金芯材５の熱交換器のタンク部および冷媒
通路の外面に相当する側Ｃに中間層４を介して、ろう材
３を設け、芯材５の他方の側（内面に相当する側）Ｄに
ろう材３, を設けた４層構造である。
【００２７】次に、請求項２の発明は、請求項１の発明
のＡｌ合金製ブレージングシートにおいて、特に中間層
を、厚さが８０μｍ以上で且つクラッド率が３５％以下
とするＡｌ合金製ブレージングシートである。この発明
は、前記請求項１の発明の好ましい実施態様である。中
間層を、厚さが８０μｍ以上で且つクラッド率が３５％
以下とする理由は、耐食性の点でこの範囲が特に優れて
いるからである。
のＡｌ合金製ブレージングシートにおいて、特に中間層
を、厚さが８０μｍ以上で且つクラッド率が３５％以下
とするＡｌ合金製ブレージングシートである。この発明
は、前記請求項１の発明の好ましい実施態様である。中
間層を、厚さが８０μｍ以上で且つクラッド率が３５％
以下とする理由は、耐食性の点でこの範囲が特に優れて
いるからである。
【００２８】請求項３の発明は、請求項１及び請求項２
の発明のＡｌ合金製ブレージングシートにおいて、Ａｌ
−Ｓｉ−Ｍｇ系合金ろう材に、更にＳｎを０．０５〜
０．５％添加したものである。Ｓｎは、ろう付け加熱後
にろう材が凝固する際に共晶部に排出されるため、共晶
部の電位を中和し、ろう付け加熱後のブレージングシー
ト表面の耐食性を更に向上させることができる。添加量
が下限値以下ではその効果がなく、添加量が上限値を越
えるとろう付け加熱後の表面の耐食性が低下し、腐食の
進行を促進する。従って添加量は、０．０５〜０．５％
とするが、０．０５〜０．２％とするのがより好まし
い。なお、本発明におけるＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金ろう
材へのＳｎの添加（０．０５〜０．５％）は、少なくと
も中間層側のろう材へ添加すれば用はたりるが、製造の
都合で芯材の両側のろう材に添加してもよい。その他の
要件は、前記請求項１及び請求項２と同様である。
の発明のＡｌ合金製ブレージングシートにおいて、Ａｌ
−Ｓｉ−Ｍｇ系合金ろう材に、更にＳｎを０．０５〜
０．５％添加したものである。Ｓｎは、ろう付け加熱後
にろう材が凝固する際に共晶部に排出されるため、共晶
部の電位を中和し、ろう付け加熱後のブレージングシー
ト表面の耐食性を更に向上させることができる。添加量
が下限値以下ではその効果がなく、添加量が上限値を越
えるとろう付け加熱後の表面の耐食性が低下し、腐食の
進行を促進する。従って添加量は、０．０５〜０．５％
とするが、０．０５〜０．２％とするのがより好まし
い。なお、本発明におけるＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金ろう
材へのＳｎの添加（０．０５〜０．５％）は、少なくと
も中間層側のろう材へ添加すれば用はたりるが、製造の
都合で芯材の両側のろう材に添加してもよい。その他の
要件は、前記請求項１及び請求項２と同様である。
【００２９】また、本発明に係わるＡｌ合金製ブレージ
ングシートの製造方法は、従来と同様に、常法に従って
製造することができる。即ち芯材、中間層材、ろう材の
所定のＡｌ合金材を溶解鋳造し、この鋳塊を均質化熱処
理（ソーキング）し、更に必要に応じて所定の厚さに圧
延し、これらを合わせ熱間圧延し、続いて冷間圧延（必
要に応じて焼鈍）して製造することが出来る。
ングシートの製造方法は、従来と同様に、常法に従って
製造することができる。即ち芯材、中間層材、ろう材の
所定のＡｌ合金材を溶解鋳造し、この鋳塊を均質化熱処
理（ソーキング）し、更に必要に応じて所定の厚さに圧
延し、これらを合わせ熱間圧延し、続いて冷間圧延（必
要に応じて焼鈍）して製造することが出来る。
【００３０】
【実施例】次に、本発明の実施例（本発明例）を、比較
例とともに更に詳細に説明する。 〔実施例１〕表１に示す各種合金組成の芯材および中間
層材を用意した。これらの芯材と中間層材を表１の如く
組み合わせて、芯材の片面に中間層材を合わせ、更にそ
の上の両面にＪＩＳ４１０４合金からなるろう材をクラ
ッド（クラッド率は全板厚に対して片面あたり１５％）
した。なお、中間層のクラッド率は、全板厚の１５％と
した。このように合わせた圧延用の材料について、常法
に従ってソーキング、熱間圧延、中間焼鈍および冷間圧
延を行い、厚さ１．０ｍｍのブレージングシートを製造
した。これら種々のブレージングシートの構成を表１に
示す。このようにして得られた表１に示すブレージング
シート（Ｎｏ．１〜１３）を洗浄、仕上焼鈍した後、
６．７×１０-3Ｐａの真空中で８７３Ｋ×３分間の真空
ろう付け加熱を行い供試材とした。これら供試材の片面
を樹脂で被覆し腐食試験（ＣＡＳＳ試験）を実施した。
試験開始後５００時間および１０００時間を経過したと
ころで供試材を取り出し、表面腐食生成物を除去して材
料の腐食状況を評価した。評価は光学顕微鏡を用いて最
大孔食部の孔食深さを焦点深度法により測定した。一部
の材料に関しては、断面から腐食形態を観察した。この
測定結果を表１に併記した。
例とともに更に詳細に説明する。 〔実施例１〕表１に示す各種合金組成の芯材および中間
層材を用意した。これらの芯材と中間層材を表１の如く
組み合わせて、芯材の片面に中間層材を合わせ、更にそ
の上の両面にＪＩＳ４１０４合金からなるろう材をクラ
ッド（クラッド率は全板厚に対して片面あたり１５％）
した。なお、中間層のクラッド率は、全板厚の１５％と
した。このように合わせた圧延用の材料について、常法
に従ってソーキング、熱間圧延、中間焼鈍および冷間圧
延を行い、厚さ１．０ｍｍのブレージングシートを製造
した。これら種々のブレージングシートの構成を表１に
示す。このようにして得られた表１に示すブレージング
シート（Ｎｏ．１〜１３）を洗浄、仕上焼鈍した後、
６．７×１０-3Ｐａの真空中で８７３Ｋ×３分間の真空
ろう付け加熱を行い供試材とした。これら供試材の片面
を樹脂で被覆し腐食試験（ＣＡＳＳ試験）を実施した。
試験開始後５００時間および１０００時間を経過したと
ころで供試材を取り出し、表面腐食生成物を除去して材
料の腐食状況を評価した。評価は光学顕微鏡を用いて最
大孔食部の孔食深さを焦点深度法により測定した。一部
の材料に関しては、断面から腐食形態を観察した。この
測定結果を表１に併記した。
【００３１】
【表１】
【００３２】表１から明らかな様に、本発明によるブレ
ージングシートは比較例と比べて耐食性が優れているこ
とがわかる。
ージングシートは比較例と比べて耐食性が優れているこ
とがわかる。
【００３３】〔実施例２〕表１に示すＮｏ．２の芯材お
よび中間層材を用いて、中間層材のクラッド率を２〜４
０％まで種々変えて合わせ、更にその上の両面にＪＩＳ
４１０４合金からなるろう材をクラッド（クラッド率は
全板厚に対して片面あたり１５％）した。このように合
わせた圧延用の材料について、常法に従ってソーキン
グ、熱間圧延、中間焼鈍および冷間圧延を行い、厚さ
１．０ｍｍと０．５ｍｍのブレージングシートを製造し
た。これら種々のブレージングシートの構成を表２に示
す。これら表２に示すブレージングシート（Ｎｏ．１４
〜３１）を洗浄、仕上焼鈍した後、６．７×１０-3Ｐａ
の真空中で８７３Ｋ×３分間の真空ろう付け加熱を行い
供試材とした。これら供試材を用いてＪＩＳ５号試験片
を作製し、引張強さを測定した。また、これら供試材を
用いてプレス成形を行った。十分な成形高さが得られて
いるかを、成形品の張出高さを測定して評価した。更
に、全ての供試材の片面を樹脂で被覆し腐食試験（ＣＡ
ＳＳ試験）を実施した。試験開始後５００時間、１００
０時間を経過したところで供試材を取り出し、表面腐食
生成物を除去して材料の腐食状況を評価した。評価は光
学顕微鏡を用いて最大孔食部の孔食深さを焦点深度法に
より測定した。この測定結果を表２に併記した。
よび中間層材を用いて、中間層材のクラッド率を２〜４
０％まで種々変えて合わせ、更にその上の両面にＪＩＳ
４１０４合金からなるろう材をクラッド（クラッド率は
全板厚に対して片面あたり１５％）した。このように合
わせた圧延用の材料について、常法に従ってソーキン
グ、熱間圧延、中間焼鈍および冷間圧延を行い、厚さ
１．０ｍｍと０．５ｍｍのブレージングシートを製造し
た。これら種々のブレージングシートの構成を表２に示
す。これら表２に示すブレージングシート（Ｎｏ．１４
〜３１）を洗浄、仕上焼鈍した後、６．７×１０-3Ｐａ
の真空中で８７３Ｋ×３分間の真空ろう付け加熱を行い
供試材とした。これら供試材を用いてＪＩＳ５号試験片
を作製し、引張強さを測定した。また、これら供試材を
用いてプレス成形を行った。十分な成形高さが得られて
いるかを、成形品の張出高さを測定して評価した。更
に、全ての供試材の片面を樹脂で被覆し腐食試験（ＣＡ
ＳＳ試験）を実施した。試験開始後５００時間、１００
０時間を経過したところで供試材を取り出し、表面腐食
生成物を除去して材料の腐食状況を評価した。評価は光
学顕微鏡を用いて最大孔食部の孔食深さを焦点深度法に
より測定した。この測定結果を表２に併記した。
【００３４】
【表２】
【００３５】表２から明らかな様に、本発明によるブレ
ージングシートは比較例と比べて強度は遜色なく、成形
性にも優れ、特に耐食性が優れていることがわかる。
ージングシートは比較例と比べて強度は遜色なく、成形
性にも優れ、特に耐食性が優れていることがわかる。
【００３６】〔実施例３〕表３に示すように各種の芯材
および中間層材を組み合わせて合わせ、更にこれらの上
の両面に、ＪＩＳ４１０４合金に更にＳｎを０．２〜
１．２％含有させたろう材をクラッド（クラッド率は全
板厚に対して片面あたり１５％）した。このように合わ
せた圧延用の材料について、常法に従ってソーキング、
熱間圧延、中間焼鈍および冷間圧延を行い、厚さ１．０
ｍｍのブレージングシートを製造した。これら種々のブ
レージングシートの構成を表３に示す。これら表３に示
すブレージングシート（Ｎｏ．３２〜３９）を洗浄、仕
上焼鈍を施した後、６．７×１０-3Ｐａの真空中で８７
３Ｋ×３分間の真空ろう付け加熱を行い供試材とした。
これら供試材の片面を樹脂で被覆し腐食試験（ＣＡＳＳ
試験）を実施した。試験開始後５００時間、１０００時
間を経過したところで供試材を取り出し、表面腐食生成
物を除去して材料の腐食状況を評価した。評価は光学顕
微鏡を用いて最大孔食部の孔食深さを焦点深度法により
測定した。この測定結果を表３に併記した。
および中間層材を組み合わせて合わせ、更にこれらの上
の両面に、ＪＩＳ４１０４合金に更にＳｎを０．２〜
１．２％含有させたろう材をクラッド（クラッド率は全
板厚に対して片面あたり１５％）した。このように合わ
せた圧延用の材料について、常法に従ってソーキング、
熱間圧延、中間焼鈍および冷間圧延を行い、厚さ１．０
ｍｍのブレージングシートを製造した。これら種々のブ
レージングシートの構成を表３に示す。これら表３に示
すブレージングシート（Ｎｏ．３２〜３９）を洗浄、仕
上焼鈍を施した後、６．７×１０-3Ｐａの真空中で８７
３Ｋ×３分間の真空ろう付け加熱を行い供試材とした。
これら供試材の片面を樹脂で被覆し腐食試験（ＣＡＳＳ
試験）を実施した。試験開始後５００時間、１０００時
間を経過したところで供試材を取り出し、表面腐食生成
物を除去して材料の腐食状況を評価した。評価は光学顕
微鏡を用いて最大孔食部の孔食深さを焦点深度法により
測定した。この測定結果を表３に併記した。
【００３７】
【表３】
【００３８】表３から明らかな様に、本発明によるブレ
ージングシートは比較例と比べて耐食性が優れているこ
とがわかる。
ージングシートは比較例と比べて耐食性が優れているこ
とがわかる。
【００３９】
【発明の効果】以上詳述したごとく本発明は、Ａｌ合金
製ブレージングシートの使用上腐食環境の過酷な一方の
面の耐食性を大幅に向上させることができ、従ってこれ
を熱交換器に使用した場合、その熱交換器の耐食寿命を
著しく向上させることが可能となり、工業上顕著な効果
を奏するものである。
製ブレージングシートの使用上腐食環境の過酷な一方の
面の耐食性を大幅に向上させることができ、従ってこれ
を熱交換器に使用した場合、その熱交換器の耐食寿命を
著しく向上させることが可能となり、工業上顕著な効果
を奏するものである。
【図１】本発明に係わるＡｌ合金製ブレージングシート
の断面構造を示す図である。
の断面構造を示す図である。
【図２】ドロンカップエバポレータ用の冷媒通路成形部
材を示す平面図である。
材を示す平面図である。
【図３】図２のＢ−Ｂ’線に於ける断面図である。
【図４】熱交換器（ドロンカップエバポレータ）の一例
を示す説明図で、その概略断面図である。
を示す説明図で、その概略断面図である。
１ ドロンカップエバポレータ用の冷媒通路成形部材 ２ フィン ３、３, ろう材 ４ 中間層材 ５ 芯材 ６、６, サイドプレート ７ 冷媒入口管 ８ 冷媒出口管 １０ 熱交換器（ドロンカップエバポレータ） Ｃ 熱交換器のタンク部及び冷媒通路の外側に相当す
る側 Ｄ 熱交換器のタンク部及び冷媒通路の内側に相当す
る側
る側 Ｄ 熱交換器のタンク部及び冷媒通路の内側に相当す
る側
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ３２Ｂ 15/01 Ｂ３２Ｂ 15/01 Ｂ Ｆ２８Ｆ 3/00 ３０１ Ｆ２８Ｆ 3/00 ３０１Ｚ 21/08 21/08 Ｄ (72)発明者 鹿野 浩 東京都千代田区丸の内２丁目６番１号 古 河電気工業株式会社内 (72)発明者 宮地 治彦 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内 (72)発明者 鳥越 栄一 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 株式会 社デンソー内
Claims (3)
- 【請求項１】 プレス成形したブレージングシートを真
空ろう付けにより接合してタンク部および冷媒通路を構
成する熱交換器用のＡｌ合金製ブレージングシートであ
って、その構成は、Ｍｎ：０．５〜２．０ｍａｓｓ％
（以下単に％と記す）、Ｃｕ：０．１〜１．０％、Ｍ
ｇ：０．０５〜０．５％、Ｔｉ：０〜０．３％を含有
し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなるＡｌ合金
芯材と、その両面に、片面につき５〜２０％のクラッド
率で被覆されたＡｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金ろう材とからな
り、更に前記タンク部および冷媒通路の外面に相当する
ろう材と芯材の間に、Ｍｎ：０．５〜２．０％、Ｍｇ：
０．０５〜０．５％、Ｔｉ：０〜０．３％を含有し、更
に、Ｓｎ：０．０５〜０．５％、Ｚｎ：０．０５〜１
０．０％の内、いずれか１種または２種を含有し、残部
がＡｌおよび不可避的不純物からなるＡｌ合金であっ
て、厚さが３０μｍ以上で、クラッド率が３５％以下の
中間層が設けられていることを特徴する真空ろう付け用
Ａｌ合金製ブレージングシート。 - 【請求項２】 前記中間層の厚さが８０μｍ以上で、ク
ラッド率が３５％以下の中間層を設けたことを特徴とす
る請求項１に記載の真空ろう付け用Ａｌ合金製ブレージ
ングシート。 - 【請求項３】 前記Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系合金ろう材に、
更にＳｎ：０．０５〜１．０％を含有させたことを特徴
とする請求項１および請求項２に記載の真空ろう付け用
Ａｌ合金製ブレージングシート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4514697A JPH1036932A (ja) | 1996-04-05 | 1997-02-28 | 真空ろう付け用Ａｌ合金製ブレージングシート |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8-83560 | 1996-04-05 | ||
| JP8356096 | 1996-04-05 | ||
| JP4514697A JPH1036932A (ja) | 1996-04-05 | 1997-02-28 | 真空ろう付け用Ａｌ合金製ブレージングシート |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1036932A true JPH1036932A (ja) | 1998-02-10 |
Family
ID=26385116
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4514697A Pending JPH1036932A (ja) | 1996-04-05 | 1997-02-28 | 真空ろう付け用Ａｌ合金製ブレージングシート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1036932A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001001179A (ja) * | 1999-06-23 | 2001-01-09 | Denso Corp | 耐食性が良好な真空ろう付け用アルミニウム合金ブレージングシート及びこれを使用した熱交換器 |
| JP2004025297A (ja) * | 2001-09-28 | 2004-01-29 | Furukawa Electric Co Ltd:The | アルミニウム又はアルミニウム合金材のろう付け方法およびアルミニウム合金製ブレージングシート |
| JP2009197300A (ja) * | 2008-02-25 | 2009-09-03 | Furukawa-Sky Aluminum Corp | 真空ろう付用アルミニウム合金ブレージングシート |
| CN102000896A (zh) * | 2010-11-10 | 2011-04-06 | 中国电子科技集团公司第十四研究所 | Al合金Al-Cu瞬间液相扩散连接方法 |
| CN106475703A (zh) * | 2016-11-30 | 2017-03-08 | 安徽华众焊业有限公司 | 无铅膏体焊接材料及其制备方法 |
| JP2017211141A (ja) * | 2016-05-25 | 2017-11-30 | 株式会社神戸製鋼所 | アルミニウム合金製部材及びｌｎｇ気化器 |
| CN113897519A (zh) * | 2021-10-18 | 2022-01-07 | 贵州大学 | 一种真空压铸实现真空钎焊的Al-Mn-Mg-Si-Ti-Sn铸造合金及其制备方法 |
-
1997
- 1997-02-28 JP JP4514697A patent/JPH1036932A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001001179A (ja) * | 1999-06-23 | 2001-01-09 | Denso Corp | 耐食性が良好な真空ろう付け用アルミニウム合金ブレージングシート及びこれを使用した熱交換器 |
| US6627330B1 (en) * | 1999-06-23 | 2003-09-30 | Sumitomo Light Metal Industries, Ltd. | Aluminum alloy brazing sheet for vacuum brazing exhibiting excellent corrosion resistance, and heat exchanger using the brazing sheet |
| JP2004025297A (ja) * | 2001-09-28 | 2004-01-29 | Furukawa Electric Co Ltd:The | アルミニウム又はアルミニウム合金材のろう付け方法およびアルミニウム合金製ブレージングシート |
| JP2009197300A (ja) * | 2008-02-25 | 2009-09-03 | Furukawa-Sky Aluminum Corp | 真空ろう付用アルミニウム合金ブレージングシート |
| CN102000896A (zh) * | 2010-11-10 | 2011-04-06 | 中国电子科技集团公司第十四研究所 | Al合金Al-Cu瞬间液相扩散连接方法 |
| JP2017211141A (ja) * | 2016-05-25 | 2017-11-30 | 株式会社神戸製鋼所 | アルミニウム合金製部材及びｌｎｇ気化器 |
| CN106475703A (zh) * | 2016-11-30 | 2017-03-08 | 安徽华众焊业有限公司 | 无铅膏体焊接材料及其制备方法 |
| CN106475703B (zh) * | 2016-11-30 | 2018-10-30 | 安徽华众焊业有限公司 | 无铅膏体焊接材料及其制备方法 |
| CN113897519A (zh) * | 2021-10-18 | 2022-01-07 | 贵州大学 | 一种真空压铸实现真空钎焊的Al-Mn-Mg-Si-Ti-Sn铸造合金及其制备方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1090745B1 (en) | Aluminum alloy clad material for heat exchangers exhibiting high strength and excellent corrosion resistance | |
| US4991647A (en) | Heat exchanger | |
| JP6006421B2 (ja) | アルミニウム合金クラッド材及びその製造方法、ならびに、当該アルミニウム合金クラッド材を用いた熱交換器 | |
| US6451453B1 (en) | Aluminum alloy strip or tube for the manufacture of brazed heat exchangers | |
| US4735867A (en) | Corrosion resistant aluminum core alloy | |
| US6063510A (en) | Aluminum alloy brazing sheet for use in vacuum brazing | |
| EP3962692A1 (en) | Interliner for roll bonded brazing sheet | |
| JPH10158769A (ja) | Ａｌ合金製ブレージングシート | |
| JP2842665B2 (ja) | アルミニウム製熱交換器 | |
| US20050095447A1 (en) | High-strength aluminum alloy composite and resultant product | |
| JPH1036932A (ja) | 真空ろう付け用Ａｌ合金製ブレージングシート | |
| JP4190295B2 (ja) | 耐食性に優れたアルミニウム合金クラッドチューブ材および該クラッドチューブ材を組付けた熱交換器 | |
| JPH11315335A (ja) | ろう付け管形成用アルミニウム合金ブレージングシートおよびろう付け管 | |
| JPH09296243A (ja) | Ａｌ合金製ブレージングシート | |
| JPH10121174A (ja) | Ａｌ合金製ブレージングシート | |
| JP3222768B2 (ja) | ろう付け性に優れたアルミニウム合金クラッド材およびその製造方法 | |
| JP2842668B2 (ja) | Ａ１熱交換器用高強度高耐食性ａ１合金クラッド材 | |
| JPH11241136A (ja) | 高耐食性アルミニウム合金並びにその複合材及び製造方法 | |
| JPH1088265A (ja) | ろう付け後の強度および犠牲陽極効果に優れた熱交換器用アルミニウム合金フィン材 | |
| JPH11264042A (ja) | 流体通路構成用アルミニウム合金ブレージングシート | |
| JPH0436434A (ja) | Ａ１熱交換器用高強度高耐食性ａ１合金クラッド材 | |
| JP2933382B2 (ja) | 熱交換器用高強度高耐食性アルミニウム合金クラッド材 | |
| JPH09316578A (ja) | 真空ろう付用Ａｌ合金製ブレージングシート | |
| JP2842667B2 (ja) | Ａ１熱交換器用高強度高耐食性ａ１合金クラッド材 | |
| JP2000135588A (ja) | 耐食性に優れた熱交換器用高強度アルミニウム合金クラッド材 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A711 | Notification of change in applicant |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A712 Effective date: 20040202 |
|
| RD02 | Notification of acceptance of power of attorney |
Effective date: 20040322 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7422 |
|
| A072 | Dismissal of procedure |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A072 Effective date: 20040810 |