JPS5989999A - アルミニウム合金製熱交換器 - Google Patents
アルミニウム合金製熱交換器Info
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- JPS5989999A JPS5989999A JP57185258A JP18525882A JPS5989999A JP S5989999 A JPS5989999 A JP S5989999A JP 57185258 A JP57185258 A JP 57185258A JP 18525882 A JP18525882 A JP 18525882A JP S5989999 A JPS5989999 A JP S5989999A
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- alloy
- heat exchanger
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- composite plate
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F19/00—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers
- F28F19/02—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers by using coatings, e.g. vitreous or enamel coatings
- F28F19/06—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers by using coatings, e.g. vitreous or enamel coatings of metal
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はアルミニウム製熱交換器に関するもので、特に
冷却循環水と接触する部分、すなわち管板部分の耐（孔
）食性を向上せしめたものである。
冷却循環水と接触する部分、すなわち管板部分の耐（孔
）食性を向上せしめたものである。
従来、アルミニウム製熱交換器、例えば自動車用ラジェ
ーターは第１図に示ずように直立する平列状の多数の水
管（１）の両端に、管板（２＋ （２’）と、各水管の
間に多数のフィン（３）とザイドブラケット（４）を組
利け、同時に真空ブレージングを行ない接合したコアー
と樹脂からなるタンク（５）（５′）を第１図のＡ−Ａ
断面図である第２図のように機械的に締結して作られる
。
ーターは第１図に示ずように直立する平列状の多数の水
管（１）の両端に、管板（２＋ （２’）と、各水管の
間に多数のフィン（３）とザイドブラケット（４）を組
利け、同時に真空ブレージングを行ない接合したコアー
と樹脂からなるタンク（５）（５′）を第１図のＡ−Ａ
断面図である第２図のように機械的に締結して作られる
。
このような熱交換器のフィンにはＪ Ｉ Ｓ ３００３
（Ａｌ−Ｍ口合金）ＪＩＳ ５００５（Ａｌ−Ｍｇ合全
）又は、これらにＺｎ、Ｓｎ 等を添加した犠牲陽極
フィンを使用し、水管あるいは管板の外面を防食してい
る。
（Ａｌ−Ｍ口合金）ＪＩＳ ５００５（Ａｌ−Ｍｇ合全
）又は、これらにＺｎ、Ｓｎ 等を添加した犠牲陽極
フィンを使用し、水管あるいは管板の外面を防食してい
る。
管板は、ＡＡ ６９５１ （ｈｌ−Ｍｇ −ｓ；合金）
を芯材とし、冷却水側には、Ｚｎ ０．８〜１．３ ｗ
ｔ％（以下ｗｔ％を単に係と略記）を含むアルミニウム
合金、例えばＪＩＳ ７０７２（ＡＩ−Ｚ１１合金）を
皮材（第２図（６））としてクラッドし、他面にはろう
材（第２図（力）としてＪＩＳ ４０４５（Ａｌ−８ｉ
合金）、Ｊ Ｉ ８４００４（Ａｅ −Ｓｉ−Ｍｇ）あ
るいはＡＡ４ ＋ ０４ （Ａｄ−８ｉ −Ｍｇ−１３
ｉ）をクラッドしたもので、これをプレス成形して外表
面にろう材を有する管板を形成し、フィン及び水管と共
にブレージングにより接合ｌ−ている。これら接合コア
ーと樹脂のタンク（５）をＱ ＩＪング（８）を介して
機械的に締結することによって、熱交換器を製造するも
のである。
を芯材とし、冷却水側には、Ｚｎ ０．８〜１．３ ｗ
ｔ％（以下ｗｔ％を単に係と略記）を含むアルミニウム
合金、例えばＪＩＳ ７０７２（ＡＩ−Ｚ１１合金）を
皮材（第２図（６））としてクラッドし、他面にはろう
材（第２図（力）としてＪＩＳ ４０４５（Ａｌ−８ｉ
合金）、Ｊ Ｉ ８４００４（Ａｅ −Ｓｉ−Ｍｇ）あ
るいはＡＡ４ ＋ ０４ （Ａｄ−８ｉ −Ｍｇ−１３
ｉ）をクラッドしたもので、これをプレス成形して外表
面にろう材を有する管板を形成し、フィン及び水管と共
にブレージングにより接合ｌ−ている。これら接合コア
ーと樹脂のタンク（５）をＱ ＩＪング（８）を介して
機械的に締結することによって、熱交換器を製造するも
のである。
前記の管板に用いた複合板は腐食性の冷却水に晒した場
合、芯材に比べて電位の低い皮材が優先的に腐食して芯
材を防食する作用、即ち陰極防食効果を有する。
合、芯材に比べて電位の低い皮材が優先的に腐食して芯
材を防食する作用、即ち陰極防食効果を有する。
このような複合板を用いて熱交換器を製造するためには
、従来フラックスを用いて大気中でブレージングを行な
うか、又は溶融フラックス中でブレージングを行なって
いる。
、従来フラックスを用いて大気中でブレージングを行な
うか、又は溶融フラックス中でブレージングを行なって
いる。
しかし、これらの方法は塩化物、弗化物系のフラックス
を用いるため、その排液処理など公害上の問題かあり、
またブレージング後にフラックスを完全に除去する必要
かあるなど、工程上も複雑でコスト上昇に大きな影響な
与える。
を用いるため、その排液処理など公害上の問題かあり、
またブレージング後にフラックスを完全に除去する必要
かあるなど、工程上も複雑でコスト上昇に大きな影響な
与える。
これに′＆み近年真空中でブレージングする方法が開発
され、盛んに行なわれるようになった。
され、盛んに行なわれるようになった。
しかしながら真空中でブレージングを行なうと、管板を
形成する複合板の皮材に含まれているＺｌｌが真空中へ
蒸発し、皮材のＺｌ＋濃度か極端に減少（８０％以上）
するため、陰極防食効果がほとんどなくなり、自動車用
ラジェーターのように腐食環境の厳しい雰囲気、特に腐
食抑制剤（インヒビクー）によって管理されていない冷
却水に晒されると、孔食か芯材にまで達し、遂には管板
に貫通孔を生ずる欠点があった。しかも芯材として用い
ているＡＡ６９５１は、主成分であるＭｇとＳＩか、粒
界に化合物として析出し易く、これらか粒界腐食感受性
を高めるため、上記の孔食を促進さぜるなどの欠点もあ
る。
形成する複合板の皮材に含まれているＺｌｌが真空中へ
蒸発し、皮材のＺｌ＋濃度か極端に減少（８０％以上）
するため、陰極防食効果がほとんどなくなり、自動車用
ラジェーターのように腐食環境の厳しい雰囲気、特に腐
食抑制剤（インヒビクー）によって管理されていない冷
却水に晒されると、孔食か芯材にまで達し、遂には管板
に貫通孔を生ずる欠点があった。しかも芯材として用い
ているＡＡ６９５１は、主成分であるＭｇとＳＩか、粒
界に化合物として析出し易く、これらか粒界腐食感受性
を高めるため、上記の孔食を促進さぜるなどの欠点もあ
る。
本発明はこれに鑑み種／２研究の結果、アルミニウムに
微量のＣａを添加した合金が、ＪＩＳ７０７２ （ｋｌ
−Ｚｎ合舎）に替って皮材となった場合、真空ブレージ
ングによっても何んら変化な（、Ｃａも蒸発ぜず優れた
犠牲陽極層となりうろことを知見した。更に芯材を構成
するＡＡ６９５１の（：ｕ、Ｍｎを増しＭｇを減らし、
またＣｒ％ｚｒ、 ’ｌ’ｉの１種又は２種以」二を微
量添υ■することで粒界腐食感受性を低め、前記皮相と
複合させることによって耐食性に優れた複合板を見出し
、こσ）複合板を管板として用いることにより、耐食性
の優れたアルミニウム製熱交換器を開発したものである
。
微量のＣａを添加した合金が、ＪＩＳ７０７２ （ｋｌ
−Ｚｎ合舎）に替って皮材となった場合、真空ブレージ
ングによっても何んら変化な（、Ｃａも蒸発ぜず優れた
犠牲陽極層となりうろことを知見した。更に芯材を構成
するＡＡ６９５１の（：ｕ、Ｍｎを増しＭｇを減らし、
またＣｒ％ｚｒ、 ’ｌ’ｉの１種又は２種以」二を微
量添υ■することで粒界腐食感受性を低め、前記皮相と
複合させることによって耐食性に優れた複合板を見出し
、こσ）複合板を管板として用いることにより、耐食性
の優れたアルミニウム製熱交換器を開発したものである
。
即ち、本発明熱交換器は複数個のｉＦ−列伏水管の両端
に数句けた水室の管板を外表面にろう材を有するアルミ
ニウム複合板で形成し、水管の間に多数のアルミニウム
製コルゲートフィンを数句けて真空ブレージングにより
ろう付接合した熱交換器において、管板をＣＬＩｏ、２
〜０．８％、Ｍｎｏ、１〜ｏ、ｓ％、Ｍｇ０．１〜０．
５％、Ｓｉ０．１〜０．６％を必須とし、（：ｒ Ｏ，
０１〜０．３ ％、Ｚｒ Ｏ，０１’−０，３％、Ｔ１
０．旧０．３％ の１種又は２種以」二と残部Ａ４およ
び通常の不純物からなるアルミニウム合金を芯材とし、
その片面にろう材な設け、他面にＣａＯ，００５〜０．
２係、ＦｅとＳＩの合計が０．５係 以下、残部アルミ
ニウムからなるアルミニウム合金（以下Ａｌ−Ｃａ合金
と略記）を皮材として設けた複合板で形成し、氷室の内
面側を皮相としたことを特徴とするものである。
に数句けた水室の管板を外表面にろう材を有するアルミ
ニウム複合板で形成し、水管の間に多数のアルミニウム
製コルゲートフィンを数句けて真空ブレージングにより
ろう付接合した熱交換器において、管板をＣＬＩｏ、２
〜０．８％、Ｍｎｏ、１〜ｏ、ｓ％、Ｍｇ０．１〜０．
５％、Ｓｉ０．１〜０．６％を必須とし、（：ｒ Ｏ，
０１〜０．３ ％、Ｚｒ Ｏ，０１’−０，３％、Ｔ１
０．旧０．３％ の１種又は２種以」二と残部Ａ４およ
び通常の不純物からなるアルミニウム合金を芯材とし、
その片面にろう材な設け、他面にＣａＯ，００５〜０．
２係、ＦｅとＳＩの合計が０．５係 以下、残部アルミ
ニウムからなるアルミニウム合金（以下Ａｌ−Ｃａ合金
と略記）を皮材として設けた複合板で形成し、氷室の内
面側を皮相としたことを特徴とするものである。
複合板はＡＡ６９５１を改良したアルミニウム合金（以
下Ａｌ−Ｃｕ−Ｍｎ−Ｍｇ−８ｉ合金と略記）を芯材と
し、その片面にＡｌ−８ｉ合金、ｆｉ、ｌ −Ｓｌ−Ｍ
ｇ合金等のろう利、例えばＡｌ−１０係Ｓｉ −１，５
％Ｍｇ合全又はこれＫＢｉ を微量添加したろう材をク
ラットし、他面Ｋ Ａｌ−Ｃａ 合金材をクラッドし
たものである。この複合板をプレス成形により、第２図
に示すように水管（１）の両端に取り付けて、外面にろ
う付（力、内面にＡｌ−Ｃａ合金月（６）を有する管板
とし、真空ブレージング後に、樹脂製タンク（５）とＯ
リングを介して機械的に締結するもので、冷却水が通る
氷室の内面が皮拐で゛あるＡ、ｅ −Ｃａ合全全層なる
ようにしたものである。
下Ａｌ−Ｃｕ−Ｍｎ−Ｍｇ−８ｉ合金と略記）を芯材と
し、その片面にＡｌ−８ｉ合金、ｆｉ、ｌ −Ｓｌ−Ｍ
ｇ合金等のろう利、例えばＡｌ−１０係Ｓｉ −１，５
％Ｍｇ合全又はこれＫＢｉ を微量添加したろう材をク
ラットし、他面Ｋ Ａｌ−Ｃａ 合金材をクラッドし
たものである。この複合板をプレス成形により、第２図
に示すように水管（１）の両端に取り付けて、外面にろ
う付（力、内面にＡｌ−Ｃａ合金月（６）を有する管板
とし、真空ブレージング後に、樹脂製タンク（５）とＯ
リングを介して機械的に締結するもので、冷却水が通る
氷室の内面が皮拐で゛あるＡ、ｅ −Ｃａ合全全層なる
ようにしたものである。
Ａ、ｅ −Ｃａ合金のＣａは、真空ブレージングにより
蒸発し、炉内を汚染することなく、アルミニウムに含ま
」しる不町避の不純物のＦｅ及びＳｌと化合物を作り、
マトリックスを高純化して合金の電位を下げる作用をな
す。
蒸発し、炉内を汚染することなく、アルミニウムに含ま
」しる不町避の不純物のＦｅ及びＳｌと化合物を作り、
マトリックスを高純化して合金の電位を下げる作用をな
す。
しかしてＣ，Ｉ含有量を０．００５〜０．２係、アルミ
ニウムに含まれる不町避の不純物Ｆｐと８１の合計含有
量を０．５％ 以下と限定したのはＣａ含有量か０．０
０５％未満ではアルミニウムて不純物として含まれるｐ
ｃ及びＳｌと完全に結びつくには少なすぎ、芯材に対す
る電位か陰極防食効果を発揮する程十分に低くならず、
０．２係 を越えるとＦｅ及び豹と結びつかない過剰の
ＣａかＡｌと化合物な作り、塑性加工性を低下させてし
まう。
ニウムに含まれる不町避の不純物Ｆｐと８１の合計含有
量を０．５％ 以下と限定したのはＣａ含有量か０．０
０５％未満ではアルミニウムて不純物として含まれるｐ
ｃ及びＳｌと完全に結びつくには少なすぎ、芯材に対す
る電位か陰極防食効果を発揮する程十分に低くならず、
０．２係 を越えるとＦｅ及び豹と結びつかない過剰の
ＣａかＡｌと化合物な作り、塑性加工性を低下させてし
まう。
またＦｅと８１の合計含有量か０．５係を越えると、Ｆ
ｅ及び３ｉか単体又はＡ１．と化合物としてマトリック
ス中に晶出し、芯材に対する電位が十分低くならないと
共にそれ自体の耐食性も低下するためである。
ｅ及び３ｉか単体又はＡ１．と化合物としてマトリック
ス中に晶出し、芯材に対する電位が十分低くならないと
共にそれ自体の耐食性も低下するためである。
一方芯利な構成するＡ６ Ｃｕ−Ｍｎ Ｍｇ−８ｉ
合金のＣｕとＭｌｌは芯材の電位な高める作用と、
芯材に必要な強度を伺与するもので、ＣｕＯ，２〜０．
８係、Ｍｎ Ｏ，１〜０．８ ％ としたのは、いず
れも上限を越えると電位上昇効果は飽和してしまうばか
りでなく、塑性加工性を低下させてしまう。特にＣ１ｌ
の増加ば自己腐食を増大して好ましくない。
合金のＣｕとＭｌｌは芯材の電位な高める作用と、
芯材に必要な強度を伺与するもので、ＣｕＯ，２〜０．
８係、Ｍｎ Ｏ，１〜０．８ ％ としたのは、いず
れも上限を越えると電位上昇効果は飽和してしまうばか
りでなく、塑性加工性を低下させてしまう。特にＣ１ｌ
の増加ば自己腐食を増大して好ましくない。
一方ＣＩｌとＭｎが、それぞれ０．２．０．］、４％満
では芯材の電位を、十分に高めることは出来ない。
では芯材の電位を、十分に高めることは出来ない。
ＭｇとＳｌはＭｇ２Ｓｉの化合物を作り、芯材の強度を
高める効果がある。特にブレージング加熱後、一般の冷
却な行なっても焼入れの効果があり、樹脂タンクにかし
めろ場合に必要な強度（引張強さで＋５ｋｇ／−以上）
が得られるもので、ＭｇＯ，１〜０．５％、Ｓｉ ０．
１〜０．６ ％ としたのは、両者とも上限な越える
と芯材の融点が低下してしまい、ろう伺性が損なわれる
ばかりでなく、Ｍｇ２Ｓｉの化合物が多量に粒界に析出
し、粒界腐食が起こり易くなる。一方ＭｇとＳｌが、そ
れぞれ０．１％未満では、樹脂タンクにかしめる際、必
要とする強度か得られない。
高める効果がある。特にブレージング加熱後、一般の冷
却な行なっても焼入れの効果があり、樹脂タンクにかし
めろ場合に必要な強度（引張強さで＋５ｋｇ／−以上）
が得られるもので、ＭｇＯ，１〜０．５％、Ｓｉ ０．
１〜０．６ ％ としたのは、両者とも上限な越える
と芯材の融点が低下してしまい、ろう伺性が損なわれる
ばかりでなく、Ｍｇ２Ｓｉの化合物が多量に粒界に析出
し、粒界腐食が起こり易くなる。一方ＭｇとＳｌが、そ
れぞれ０．１％未満では、樹脂タンクにかしめる際、必
要とする強度か得られない。
Ｃｒ、 Ｔｉ、 Ｚｒは、本発明の芯材であるｌ！ −
Ｃｕ −Ｍｎ −Ｍｇ Ｓ ’ 合金製造上、鋳塊
の結晶粒を１ｊ１１．細化し、使用時の加工性あるいは
強度、耐食性に効果的作用をなすもので、添加量をＣｒ
Ｏ，ＯＩ〜０．３係、Ｔｉ Ｏ，０１〜０．３ ％、Ｚ
ｌｏｏ、０１〜０．３ ％ ノ範囲に限定した理由は、
それぞれ０．３％を越えて添加しても上記の効果は飽和
するばかりでなく、巨大な金属間化合物ケ形成し、塑性
加Ｉに性を低下させてしまう。またＯ、Ｏ］、％未満で
は」二記の効果か得られず、特に耐食性を低下させてし
まう。
Ｃｕ −Ｍｎ −Ｍｇ Ｓ ’ 合金製造上、鋳塊
の結晶粒を１ｊ１１．細化し、使用時の加工性あるいは
強度、耐食性に効果的作用をなすもので、添加量をＣｒ
Ｏ，ＯＩ〜０．３係、Ｔｉ Ｏ，０１〜０．３ ％、Ｚ
ｌｏｏ、０１〜０．３ ％ ノ範囲に限定した理由は、
それぞれ０．３％を越えて添加しても上記の効果は飽和
するばかりでなく、巨大な金属間化合物ケ形成し、塑性
加Ｉに性を低下させてしまう。またＯ、Ｏ］、％未満で
は」二記の効果か得られず、特に耐食性を低下させてし
まう。
この複合板の全板厚に対するＡｅ−Ｃａ合全金利皮粉比
率、すなわちクラツド比については特に限定するもので
はないが、板厚の変化によって２〜２０％とする。
率、すなわちクラツド比については特に限定するもので
はないが、板厚の変化によって２〜２０％とする。
また、他面にはろう材を設けるが、真空ブレージング用
としてはＡＩ Ｓｌ−Ｍｇ系（Ｊ Ｉ Ｓ ４００４
、ＪＩＳ４ＮＯ４など）あルイハＡｌ−Ｓｉ −Ｍｇ
−Ｂｉ系（ＡＡ４１０７Ｉなど）が最適で、その皮覆率
は、板厚によって５〜１５チとすることか望ましい。
としてはＡＩ Ｓｌ−Ｍｇ系（Ｊ Ｉ Ｓ ４００４
、ＪＩＳ４ＮＯ４など）あルイハＡｌ−Ｓｉ −Ｍｇ
−Ｂｉ系（ＡＡ４１０７Ｉなど）が最適で、その皮覆率
は、板厚によって５〜１５チとすることか望ましい。
本発明熱交換器は以上の構成からなり、第１図に示すよ
うに、本発明用の複合板によって加工した管板（第１図
−２）とチューブ（１）フィン（３）とを組み合せてＩ
Ｘ Ｉ （１”〜Ｉ Ｘ １０−５Ｔｏｒｒの真空中
で５８０〜６００℃の温度に加熱する真空ブレージング
により接合したコアーを、樹脂タンク（５）に機械的に
かしめることによって得られるものである。
うに、本発明用の複合板によって加工した管板（第１図
−２）とチューブ（１）フィン（３）とを組み合せてＩ
Ｘ Ｉ （１”〜Ｉ Ｘ １０−５Ｔｏｒｒの真空中
で５８０〜６００℃の温度に加熱する真空ブレージング
により接合したコアーを、樹脂タンク（５）に機械的に
かしめることによって得られるものである。
以下本発明の実施例について説明する。
実施例１
第１表に示ず組成のＡｌ−Ｃａ合金（皮相）とＡ６−Ｃ
ｕ−Ｍｎ−Ｍｇ−８ｉ合金（芯材）からなる板厚１．０
ｍｍの熱交換器の管板用複合板（皮相のクラット比１０
係、皮相の層０．１ ｍｍ ）を試作し、これを真空ブ
レージングを想定して５ Ｘ １０−” Ｔｏｒｒの真
空中で６００℃の温度に１０分間加熱した後、次の各試
験を行なった。また比較のため、従来例として、Ａ ６
９５ Ｊ （Ａｊａ−０，２５Ｃｕ−０，６Ｍｇ−〇、
４Ｓｉ合金）を芯材とし、Ａ ７０７２（Ａｌ−１，１
Ｚｎ合余）を皮相とする管板用複合板について同様の加
熱処理を行なった後、次の各試験を行なった。これ等の
結果を第２表に示した。
ｕ−Ｍｎ−Ｍｇ−８ｉ合金（芯材）からなる板厚１．０
ｍｍの熱交換器の管板用複合板（皮相のクラット比１０
係、皮相の層０．１ ｍｍ ）を試作し、これを真空ブ
レージングを想定して５ Ｘ １０−” Ｔｏｒｒの真
空中で６００℃の温度に１０分間加熱した後、次の各試
験を行なった。また比較のため、従来例として、Ａ ６
９５ Ｊ （Ａｊａ−０，２５Ｃｕ−０，６Ｍｇ−〇、
４Ｓｉ合金）を芯材とし、Ａ ７０７２（Ａｌ−１，１
Ｚｎ合余）を皮相とする管板用複合板について同様の加
熱処理を行なった後、次の各試験を行なった。これ等の
結果を第２表に示した。
■ ２５°０．５％食塩水中で飽和せ永電極を基準とし
て皮相と芯材の電位を測定した。
て皮相と芯材の電位を測定した。
■ 曲げあるいはエリクセン試験機によって加工性を検
８」シた。
８」シた。
■ 引張強さく ｋｇ／ ｍｒ！ ）を測定した。＋ｓ
ｋｇ／ｍｉ以上がｉ・ｌ脂タンクのかしめに対して有効
である。
ｋｇ／ｍｉ以上がｉ・ｌ脂タンクのかしめに対して有効
である。
■ 芯材の裏面をポリエステルテープてノールし、水道
水＋１ＯＮ〕…Ｃ１ｌ の腐食液中に浸漬し、液の
温度を８０℃、８時間保持した後、室温に１６時間放置
するザイクルを２ケ月間繰返して、皮相面の最大孔食深
さを測定した。
水＋１ＯＮ〕…Ｃ１ｌ の腐食液中に浸漬し、液の
温度を８０℃、８時間保持した後、室温に１６時間放置
するザイクルを２ケ月間繰返して、皮相面の最大孔食深
さを測定した。
第２表
○△×
良；ゴ悪
第２表から明らかなように本発明に使用する複合板は何
れも芯材の電位に比較して皮材の電位が５０〜ｌ １０
ｍｖと十分に低く、最大孔食深さＱ、 ］ ｍｍで、
皮材の厚さく０．］’ｉｍ）で止まっており、従来用複
合板隘２７と比較し、はるがて優れていることか判る。
れも芯材の電位に比較して皮材の電位が５０〜ｌ １０
ｍｖと十分に低く、最大孔食深さＱ、 ］ ｍｍで、
皮材の厚さく０．］’ｉｍ）で止まっており、従来用複
合板隘２７と比較し、はるがて優れていることか判る。
また加工性は良好で、ろう付後の引張強さも’ ５ ｋ
ｇ／ ｍｉ以上で、樹脂タンクとのかしめ性も優れてい
る。
ｇ／ ｍｉ以上で、樹脂タンクとのかしめ性も優れてい
る。
これに対して、皮材のｃａが０．００５％未満あるいは
０．２％を越える比較材Ｎλ１６、Ｎ１１７ある（・は
Ｆｅ ＋３ｉの含有量か０．７係と多い比較相当１８は
何れも皮材の電位が十分低くなく、孔食深さか０．３ｍ
ｍ以北と皮相の厚さを通し、芯利に達していることが判
る。
０．２％を越える比較材Ｎλ１６、Ｎ１１７ある（・は
Ｆｅ ＋３ｉの含有量か０．７係と多い比較相当１８は
何れも皮材の電位が十分低くなく、孔食深さか０．３ｍ
ｍ以北と皮相の厚さを通し、芯利に達していることが判
る。
また芯材のＣＬｌ、Ｍ＋１がそれぞれ０．２．０．１未
満の比較４４１＋ ９は芯材の電位が低（なって、孔食
深さが０．２５ｍｍと皮材な貫通しているし、Ｃｌ、
ＭＩ＋が何れも０．８％を越えた比較材Ｎｔ２０は、耐
食性は良好であるが加工性が低下している。更に芯材の
Ｍｇ、Ｓｉが何れも０．１未満、あるいは何れかか０．
１未満の比較相隔２１、陥２５、Ｎλ２６は、ろ５イ；
１後の強度が１５ｋｇ／ｍｉ未満で、樹脂タンクとのか
しめ性か劣る。またＭｇ、Ｓｉかそれぞれ０．５係、０
．６係 を越えた比較月Ｎｎ ２２はろう伺性が悪く、
しかも粒界腐食が起こり易く、耐食性か低下する（ ０
．３ ｍｍ ）。
満の比較４４１＋ ９は芯材の電位が低（なって、孔食
深さが０．２５ｍｍと皮材な貫通しているし、Ｃｌ、
ＭＩ＋が何れも０．８％を越えた比較材Ｎｔ２０は、耐
食性は良好であるが加工性が低下している。更に芯材の
Ｍｇ、Ｓｉが何れも０．１未満、あるいは何れかか０．
１未満の比較相隔２１、陥２５、Ｎλ２６は、ろ５イ；
１後の強度が１５ｋｇ／ｍｉ未満で、樹脂タンクとのか
しめ性か劣る。またＭｇ、Ｓｉかそれぞれ０．５係、０
．６係 を越えた比較月Ｎｎ ２２はろう伺性が悪く、
しかも粒界腐食が起こり易く、耐食性か低下する（ ０
．３ ｍｍ ）。
〜の何れかである。
実施例２
第３表に示す組成の芯材と皮相を用い、芯材の片面に皮
材をクラッド（クラット１０％）Ｌ、その他面にＡｌ−
１０％５ｉ−１，５％Ｍｇ−０，０８％Ｂｉ合金（４１
０４）からなるろう相なりラッド（クラット比１５係）
した板）’ｌ Ｉ−２ｍｍの管板用の複合板を作り、熱
交換器の内側に皮相を有する様に管板を作り、第１図に
示すようにコルゲートフィンと水管とを一体に組立て、
５ Ｘ ｌ ０−５Ｔｏｒｒの真空中でブレージング（
６００”Ｃ５１５分）を行／、ｌ：い、熱交換器コアー
愛作成した。
材をクラッド（クラット１０％）Ｌ、その他面にＡｌ−
１０％５ｉ−１，５％Ｍｇ−０，０８％Ｂｉ合金（４１
０４）からなるろう相なりラッド（クラット比１５係）
した板）’ｌ Ｉ−２ｍｍの管板用の複合板を作り、熱
交換器の内側に皮相を有する様に管板を作り、第１図に
示すようにコルゲートフィンと水管とを一体に組立て、
５ Ｘ ｌ ０−５Ｔｏｒｒの真空中でブレージング（
６００”Ｃ５１５分）を行／、ｌ：い、熱交換器コアー
愛作成した。
次に、このコアーを樹脂タンクに０リングを介して第２
図の如く締結し、ラジェーターを作成 し プこ。
図の如く締結し、ラジェーターを作成 し プこ。
このラジェーター内に腐食液（水道水−１−１０１）Ｉ
）Ｉｌｌ Ｃｕ″４−）を８０〜１００℃の温度で８時
間循環させ、残り１６時間は放冷というザイクルを６ケ
月間繰収した後、管板内側（皮材面）に発生した孔食の
深さを測定した。その結果を、ろう伺性、樹脂タンクと
のがしめ性ともに第３表に併記した。
）Ｉｌｌ Ｃｕ″４−）を８０〜１００℃の温度で８時
間循環させ、残り１６時間は放冷というザイクルを６ケ
月間繰収した後、管板内側（皮材面）に発生した孔食の
深さを測定した。その結果を、ろう伺性、樹脂タンクと
のがしめ性ともに第３表に併記した。
第３表から明らかな如く、本発明熱交換器は何れも最大
孔食深さは皮材内（ｏ、１２ｍｍ）で止まっており、陰
極防食効果に優れていることか判る。またろう伺性、樹
脂タンクとのかしめ性も良好で゛あった。
孔食深さは皮材内（ｏ、１２ｍｍ）で止まっており、陰
極防食効果に優れていることか判る。またろう伺性、樹
脂タンクとのかしめ性も良好で゛あった。
これに対して従来熱交換器及び本発明の範囲より外れる
比較用熱交換器は何れも、最大孔食深さか皮相を通して
芯材に達していて陰極防食効果が認められないばかりで
なく、ろう刊性、かしめ性に劣るものもあった。
比較用熱交換器は何れも、最大孔食深さか皮相を通して
芯材に達していて陰極防食効果が認められないばかりで
なく、ろう刊性、かしめ性に劣るものもあった。
このように本発明熱交換器は真空ブレージングにより接
合した後も、優れた陰極防食効果を有し、熱交換器の耐
孔食性を向上し、耐用年数を著しく向−１−シ得る顕著
な効果を有するものである。
合した後も、優れた陰極防食効果を有し、熱交換器の耐
孔食性を向上し、耐用年数を著しく向−１−シ得る顕著
な効果を有するものである。
第１図はアルミニウム製熱交換器の一例を示す説明図、
第２図は第１図のＡ−Ａ断面図で・ある。 １ 水管、２・管板、３・・・フィン、４・・ザイドブ
ラケソト、５，５′・・樹脂タンク、６ 皮材、７ ・
ろう利、８・・０リンク°。 第１図
第２図は第１図のＡ−Ａ断面図で・ある。 １ 水管、２・管板、３・・・フィン、４・・ザイドブ
ラケソト、５，５′・・樹脂タンク、６ 皮材、７ ・
ろう利、８・・０リンク°。 第１図
Claims (1)
- 複数個の平列状水管とその両端に取付けた氷室の管板を
、外表面にろう月を有するアルミニウム複合板で形成し
、水管の間に多数のアルミニウム製コルゲートフィンを
数個けて真空ブレージングによりろう個接合した熱交換
器において、管板をＣＬＩ ０．２〜０．８ ＳＶＬ％
、Ｍｕ ０．１〜０．８ ｗｔ％、ＭｇＯ，］〜Ｑ、５
ｗｔ係、ＳｉＯ，１〜Ｑ、５ｗｔ係を必須とし、Ｃｒ
Ｏ，０１〜（１，３ｗｔ％、Ｚｒ Ｏ，０１〜０．３
ｗｔ％、Ｔｉ Ｏ，０１〜Ｑ、３ｗｔ％ の１種又は
２種以上と残部Ａｌおよび通常の不純物からなるアルミ
ニウム合金を芯利とし、その片面にろう拐を設け、他面
にＣａＯ，００５〜０．２ ｗＬ％、ｐ’ｅとＳｌの金
側がＱ、５ｗｔ％ 以下、残部アルミニウムからなるア
ルミニウム合金を皮相として設けた複合板で形成し、氷
室の内面側を皮拐としたことを特徴とするアルミニウム
合金製熱交換器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57185258A JPS5989999A (ja) | 1982-10-21 | 1982-10-21 | アルミニウム合金製熱交換器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57185258A JPS5989999A (ja) | 1982-10-21 | 1982-10-21 | アルミニウム合金製熱交換器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5989999A true JPS5989999A (ja) | 1984-05-24 |
| JPS6153639B2 JPS6153639B2 (ja) | 1986-11-18 |
Family
ID=16167667
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57185258A Granted JPS5989999A (ja) | 1982-10-21 | 1982-10-21 | アルミニウム合金製熱交換器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5989999A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59100251A (ja) * | 1982-11-30 | 1984-06-09 | Kobe Steel Ltd | ろう付用高強度耐蝕アルミニウム合金 |
| FR2564962A1 (fr) * | 1984-05-25 | 1985-11-29 | Sumitomo Light Metal Ind | Materiau de construction a ailettes pour echangeur de chaleur a ailettes en plaques fonctionnant a tres haute pression |
| US4761267A (en) * | 1986-03-31 | 1988-08-02 | Sky Aluminium Co., Ltd. | Aluminum alloy for use as core of clad material |
| FR2614901A1 (fr) * | 1987-05-05 | 1988-11-10 | Cegedur | Alliages d'aluminium pour echangeur de chaleur brase |
| US6294272B2 (en) * | 1996-11-04 | 2001-09-25 | Corus Aluminium Walzprodukte Gmbh | Aluminium alloy for use as core material in brazing sheet |
| KR20020087276A (ko) * | 2001-05-15 | 2002-11-22 | 한라공조주식회사 | 라디에이터 탱크 구조 |
| CN110645822A (zh) * | 2019-10-21 | 2020-01-03 | 浙江元盛塑业股份有限公司 | 一种汽车散热器水室 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0641856U (ja) * | 1992-11-17 | 1994-06-03 | 株式会社イナックス | 噴霧ノズルを用いた燃焼機具 |
-
1982
- 1982-10-21 JP JP57185258A patent/JPS5989999A/ja active Granted
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59100251A (ja) * | 1982-11-30 | 1984-06-09 | Kobe Steel Ltd | ろう付用高強度耐蝕アルミニウム合金 |
| JPS6055586B2 (ja) * | 1982-11-30 | 1985-12-05 | 株式会社神戸製鋼所 | ろう付用高強度耐蝕アルミニウム合金 |
| US4788037A (en) * | 1982-11-30 | 1988-11-29 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | High strength, corrosion-resistant aluminum alloys for brazing |
| FR2564962A1 (fr) * | 1984-05-25 | 1985-11-29 | Sumitomo Light Metal Ind | Materiau de construction a ailettes pour echangeur de chaleur a ailettes en plaques fonctionnant a tres haute pression |
| US4761267A (en) * | 1986-03-31 | 1988-08-02 | Sky Aluminium Co., Ltd. | Aluminum alloy for use as core of clad material |
| FR2614901A1 (fr) * | 1987-05-05 | 1988-11-10 | Cegedur | Alliages d'aluminium pour echangeur de chaleur brase |
| US6294272B2 (en) * | 1996-11-04 | 2001-09-25 | Corus Aluminium Walzprodukte Gmbh | Aluminium alloy for use as core material in brazing sheet |
| KR20020087276A (ko) * | 2001-05-15 | 2002-11-22 | 한라공조주식회사 | 라디에이터 탱크 구조 |
| CN110645822A (zh) * | 2019-10-21 | 2020-01-03 | 浙江元盛塑业股份有限公司 | 一种汽车散热器水室 |
| CN110645822B (zh) * | 2019-10-21 | 2021-04-30 | 浙江元盛塑业股份有限公司 | 一种汽车散热器水室 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6153639B2 (ja) | 1986-11-18 |
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