JPH0261536B2 - - Google Patents
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- JPH0261536B2 JPH0261536B2 JP61033848A JP3384886A JPH0261536B2 JP H0261536 B2 JPH0261536 B2 JP H0261536B2 JP 61033848 A JP61033848 A JP 61033848A JP 3384886 A JP3384886 A JP 3384886A JP H0261536 B2 JPH0261536 B2 JP H0261536B2
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Description
[産業上の利用分野]
本発明は、アルミニウム合金製熱交換器をろう
付けにより製造する場合に、ろう付け時の加熱に
対して優れた耐垂下性を示すとともに、なおかつ
ろう付け後、管体に対する犠牲陽極効果に優れた
アルミニウム合金のフイン材に関するものであ
る。 [従来の技術] 従来、アルミニウム合金製熱交換器例えば自動
車のラジエータや空調機器などは、フイン材に
AA1050材、AA3003材及びAA7072材などを用い
て、フイン材と管材とを組合せてフラツクスろう
付け法又は真空ろう付け法などにより製造されて
いる。 [発明が解決しようとする問題点] アルミニウム合金製熱交換器用の従来のアルミ
ニウム合金フイン材は、ろう付け時の高温加熱に
よつて、その強度が著しく低下するため、これに
代わるフイン材には、ろう付け加熱において変形
しないように、優れた耐垂下性が求められる。ま
たフイン材には、ろう付け後において管体に対す
る犠牲陽極効果が優れていることが求められる
が、従来のAl−Mn系合金を使用したフイン材で
は、その効果が不十分であつて、管体に腐蝕によ
る貫通孔が発生する場合がある。 以上のように、従来のアルミニウム合金のフイ
ン材には、耐垂下性及び犠牲陽極効果の両特性を
十分に満足するものは無かつた。 そこで本発明の目的は、従来のアルミニウム合
金のフイン材における上記の欠点を解消した、新
規組成のアルミニウム合金から成るアルミニウム
合金製熱交換器用フイン材を提供することであ
る。 [問題点を解決するための手段] 本発明によるアルミニウム合金製熱交換器用フ
イン材は、以下の組成のアルミニウム合金を用い
ることによつて、前記問題点を解決したものであ
る。 Mn:0.7〜1.5%、Zn:0.6〜2.0%、Cr:0.03〜
0.3%、Zr:0.03〜0.2%、Fe:0.2〜0.7%、Si:
0.1〜0.9%を含み、あるいは更にCu:0.05〜0.5%
及びMg:0.05〜0.5%のうちの1種又は2種を含
んで、残部が実質的にAlであるアルミニウム合
金。 次に、本発明が上記のとおり、その合金の成分
組成範囲を限定した理由を説明する。 Mn:本フイン材の強度を向上させる効果があ
り、その添加量が0.7%未満であるとその効果
は十分でなく、1.5%を越えると巨大化合物を
生成して、このため加工性が悪くなる。 Zn:フイン材の腐食電位を卑にして犠牲陽極効
果を高める。0.6%未満ではその効果が無く、
2.0%を越えると自己腐食性が高くなり、かつ
ろう付け性が低下する。 Cr,Zr:フイン材の成形加工性と高温での耐垂
下性を向上させる。いづれもその添加量の下限
値未満では効果が十分でなく、また上限値を越
えると巨大化合物を生成させ、これにより逆に
成形加工性を低下させる。 Fe,Si:Mnによるフイン材の強度向上効果を追
加的に向上させる。いづれもその添加量の下限
値未満ではその効果は無く、また上限値を越え
るとフイン材の自己腐食性を増加させる。 Cu,Mg:以上の組成のフイン材に対し、その強
度を追加的に向上させる。いづれもその添加量
の下限値未満では、その効果は得られず、また
上限値を越えるとフイン材の耐垂下性を劣化さ
せる。更にCuは上限値を越えるとフイン材の
電位を貴にするので、Znの犠牲陽極効果が損
なわれる。一方、Mgは上限値を越えるとフツ
化物系のフラツクスろう付けの場合にろう付け
性が低下する。 以下に挙げる実施例によつて、この発明を具体
的に説明する。 [実施例] 表1に掲げる種類のアルミニウム合金を合金No.
ごとに溶製して鋳塊をつくり、この鋳塊を500℃
で8時間のソーキングを行なつた後、480℃で熱
間圧延して板厚3mmtとした。更に冷間圧延して
0.16mmtにした後、380℃で1時間の中間焼鈍を行
ない、引き続き圧下率23%で冷間圧延を行なつて
0.13tのフイン材とした。 これらの合金のフイン材をそれぞれ用いてフラ
ツクスろう付け条件での加熱を行なつた。この加
熱は、フラツクスに68%K3AlF6−32%AlF3の10
%水溶液を使用して、N2ガス雰囲気中で600℃、
3分間保持により行なつた。この場合の加熱によ
るフイン材のサグ垂下量(試料の長さ50mm)を測
定し、また前記加熱後フイン材を3%NaCl水溶
中に浸漬して自然電位を測定した。 更に、表1の各種合金のフイン材ごとに、コル
ゲート加工して、これをブレージングシート
(AA3003合金を心材に、皮材にAA4343合金を用
いたクラツド材)から製作した管と交互に積層し
て組合せ、上記と同じ条件でフラツクスろう付け
を行なつてコアを製作した。これらコアに対して
腐食試験を行なつた。 以上の結果を表2に合せて示す。表2中のフイ
ンNo.は表1の合金No.に対応するものである。
付けにより製造する場合に、ろう付け時の加熱に
対して優れた耐垂下性を示すとともに、なおかつ
ろう付け後、管体に対する犠牲陽極効果に優れた
アルミニウム合金のフイン材に関するものであ
る。 [従来の技術] 従来、アルミニウム合金製熱交換器例えば自動
車のラジエータや空調機器などは、フイン材に
AA1050材、AA3003材及びAA7072材などを用い
て、フイン材と管材とを組合せてフラツクスろう
付け法又は真空ろう付け法などにより製造されて
いる。 [発明が解決しようとする問題点] アルミニウム合金製熱交換器用の従来のアルミ
ニウム合金フイン材は、ろう付け時の高温加熱に
よつて、その強度が著しく低下するため、これに
代わるフイン材には、ろう付け加熱において変形
しないように、優れた耐垂下性が求められる。ま
たフイン材には、ろう付け後において管体に対す
る犠牲陽極効果が優れていることが求められる
が、従来のAl−Mn系合金を使用したフイン材で
は、その効果が不十分であつて、管体に腐蝕によ
る貫通孔が発生する場合がある。 以上のように、従来のアルミニウム合金のフイ
ン材には、耐垂下性及び犠牲陽極効果の両特性を
十分に満足するものは無かつた。 そこで本発明の目的は、従来のアルミニウム合
金のフイン材における上記の欠点を解消した、新
規組成のアルミニウム合金から成るアルミニウム
合金製熱交換器用フイン材を提供することであ
る。 [問題点を解決するための手段] 本発明によるアルミニウム合金製熱交換器用フ
イン材は、以下の組成のアルミニウム合金を用い
ることによつて、前記問題点を解決したものであ
る。 Mn:0.7〜1.5%、Zn:0.6〜2.0%、Cr:0.03〜
0.3%、Zr:0.03〜0.2%、Fe:0.2〜0.7%、Si:
0.1〜0.9%を含み、あるいは更にCu:0.05〜0.5%
及びMg:0.05〜0.5%のうちの1種又は2種を含
んで、残部が実質的にAlであるアルミニウム合
金。 次に、本発明が上記のとおり、その合金の成分
組成範囲を限定した理由を説明する。 Mn:本フイン材の強度を向上させる効果があ
り、その添加量が0.7%未満であるとその効果
は十分でなく、1.5%を越えると巨大化合物を
生成して、このため加工性が悪くなる。 Zn:フイン材の腐食電位を卑にして犠牲陽極効
果を高める。0.6%未満ではその効果が無く、
2.0%を越えると自己腐食性が高くなり、かつ
ろう付け性が低下する。 Cr,Zr:フイン材の成形加工性と高温での耐垂
下性を向上させる。いづれもその添加量の下限
値未満では効果が十分でなく、また上限値を越
えると巨大化合物を生成させ、これにより逆に
成形加工性を低下させる。 Fe,Si:Mnによるフイン材の強度向上効果を追
加的に向上させる。いづれもその添加量の下限
値未満ではその効果は無く、また上限値を越え
るとフイン材の自己腐食性を増加させる。 Cu,Mg:以上の組成のフイン材に対し、その強
度を追加的に向上させる。いづれもその添加量
の下限値未満では、その効果は得られず、また
上限値を越えるとフイン材の耐垂下性を劣化さ
せる。更にCuは上限値を越えるとフイン材の
電位を貴にするので、Znの犠牲陽極効果が損
なわれる。一方、Mgは上限値を越えるとフツ
化物系のフラツクスろう付けの場合にろう付け
性が低下する。 以下に挙げる実施例によつて、この発明を具体
的に説明する。 [実施例] 表1に掲げる種類のアルミニウム合金を合金No.
ごとに溶製して鋳塊をつくり、この鋳塊を500℃
で8時間のソーキングを行なつた後、480℃で熱
間圧延して板厚3mmtとした。更に冷間圧延して
0.16mmtにした後、380℃で1時間の中間焼鈍を行
ない、引き続き圧下率23%で冷間圧延を行なつて
0.13tのフイン材とした。 これらの合金のフイン材をそれぞれ用いてフラ
ツクスろう付け条件での加熱を行なつた。この加
熱は、フラツクスに68%K3AlF6−32%AlF3の10
%水溶液を使用して、N2ガス雰囲気中で600℃、
3分間保持により行なつた。この場合の加熱によ
るフイン材のサグ垂下量(試料の長さ50mm)を測
定し、また前記加熱後フイン材を3%NaCl水溶
中に浸漬して自然電位を測定した。 更に、表1の各種合金のフイン材ごとに、コル
ゲート加工して、これをブレージングシート
(AA3003合金を心材に、皮材にAA4343合金を用
いたクラツド材)から製作した管と交互に積層し
て組合せ、上記と同じ条件でフラツクスろう付け
を行なつてコアを製作した。これらコアに対して
腐食試験を行なつた。 以上の結果を表2に合せて示す。表2中のフイ
ンNo.は表1の合金No.に対応するものである。
【表】
【表】
【表】
【表】
* 飽和カロメル電極基準
表2の結果から、本発明によるフイン材No.1〜
16は、サグ垂下量が9mm以下と優れた性能を持
ち、又、自然電位が−770から−900mVと優れ、
これらの合金を使用して製作したコアにおける管
体の最大孔食深さは、塩水噴霧試験で0.07〜0.19
mm、CASS試験で0.20〜0.39mmとなつて、フイン
の犠牲陽極効果が優れている。 しかし、比較例のNo.17はCrが含有されていな
いので、サグ垂下量が20mmと大きい。 No.18は、Zrが含有されていないので、サグ垂
下量が21mmと大きい。 No.19は、Cr及びZrが含有されておらず、又、
Zn含有量が0.2%と低いため、サグ垂下量が27mm
と大きく、しかも自然電位が−710mVと高く、
コアとした時の最大孔食深さ、すなわち塩水墳霧
試験で0.32mm、CASS試験で0.60mmと大きく、犠
牲陽極効果が劣るものである。 No.20は、Si、Fe、Mn、Cr、Zn、Zr含有量が
発明の範囲から外れたものであり、サグ垂下量が
40mmと大きく、しかも、自然電位が−685mVと
高く、コアとした時の最大孔食深さ、すなわち塩
水噴霧試験で0.40mm、CASS試験で0.71mmと大き
く、犠牲陽極効果が劣るものである。 No.21は、Si含有量が0.05%と低いため、サグ垂
下量、自然電位、及び孔食深さは発明例とほぼ同
等であるが、引張深さが低い。 No.22は、Si含有量が1.15%と高いため、サグ垂
下量、自然電位、及び孔食深さは発明例とほぼ同
等であるが、自己腐食が大きい。 No.23は、Mn含有量が0.5%と低いため、サグ垂
下量、自然電位、及び孔食深さは発明例とほぼ同
等があるが、引張強さが低い。 No.24は、Mn含有量が2.0%と高いため、加工性
が悪く、健全なフインが得られなかつた。 No.25は、Cr含有量が0.40%と高いため、成形加
工性が悪く、健全なフインが得られなかつた。 No.26はZn含有量が2.5%と高いため、サグ垂下
量、自然電位、及び孔食深さは発明例とほぼ同等
であるが、自己腐食が大きい。 No.27は、Cu含有量が0.7%と高いため、サグ垂
下量が32mmと大きく、しかも自然電位が−700m
Vと高く、コアとしたときの最大孔食深さ、すな
わち塩水噴霧試験で0.40mm、CASS試験で0.66mm
と大きく、犠牲陽極効果が劣るものである。 No.28は、Mg含有量が0.8%と高いため、サグ垂
下量が31mmと大きく、又、ろう付けが困難でコア
の製作ができなかつた。 [発明の効果] 本発明によるアルミニウム合金製熱交換器用フ
イン材は、その使用合金の組成によつて、耐垂下
性及び犠牲陽極効果が共に優れているので、ろう
付けによるコアの組立が良好であり、またろう付
け後の熱交換器における作動流体通路管体の防食
に有効である。
表2の結果から、本発明によるフイン材No.1〜
16は、サグ垂下量が9mm以下と優れた性能を持
ち、又、自然電位が−770から−900mVと優れ、
これらの合金を使用して製作したコアにおける管
体の最大孔食深さは、塩水噴霧試験で0.07〜0.19
mm、CASS試験で0.20〜0.39mmとなつて、フイン
の犠牲陽極効果が優れている。 しかし、比較例のNo.17はCrが含有されていな
いので、サグ垂下量が20mmと大きい。 No.18は、Zrが含有されていないので、サグ垂
下量が21mmと大きい。 No.19は、Cr及びZrが含有されておらず、又、
Zn含有量が0.2%と低いため、サグ垂下量が27mm
と大きく、しかも自然電位が−710mVと高く、
コアとした時の最大孔食深さ、すなわち塩水墳霧
試験で0.32mm、CASS試験で0.60mmと大きく、犠
牲陽極効果が劣るものである。 No.20は、Si、Fe、Mn、Cr、Zn、Zr含有量が
発明の範囲から外れたものであり、サグ垂下量が
40mmと大きく、しかも、自然電位が−685mVと
高く、コアとした時の最大孔食深さ、すなわち塩
水噴霧試験で0.40mm、CASS試験で0.71mmと大き
く、犠牲陽極効果が劣るものである。 No.21は、Si含有量が0.05%と低いため、サグ垂
下量、自然電位、及び孔食深さは発明例とほぼ同
等であるが、引張深さが低い。 No.22は、Si含有量が1.15%と高いため、サグ垂
下量、自然電位、及び孔食深さは発明例とほぼ同
等であるが、自己腐食が大きい。 No.23は、Mn含有量が0.5%と低いため、サグ垂
下量、自然電位、及び孔食深さは発明例とほぼ同
等があるが、引張強さが低い。 No.24は、Mn含有量が2.0%と高いため、加工性
が悪く、健全なフインが得られなかつた。 No.25は、Cr含有量が0.40%と高いため、成形加
工性が悪く、健全なフインが得られなかつた。 No.26はZn含有量が2.5%と高いため、サグ垂下
量、自然電位、及び孔食深さは発明例とほぼ同等
であるが、自己腐食が大きい。 No.27は、Cu含有量が0.7%と高いため、サグ垂
下量が32mmと大きく、しかも自然電位が−700m
Vと高く、コアとしたときの最大孔食深さ、すな
わち塩水噴霧試験で0.40mm、CASS試験で0.66mm
と大きく、犠牲陽極効果が劣るものである。 No.28は、Mg含有量が0.8%と高いため、サグ垂
下量が31mmと大きく、又、ろう付けが困難でコア
の製作ができなかつた。 [発明の効果] 本発明によるアルミニウム合金製熱交換器用フ
イン材は、その使用合金の組成によつて、耐垂下
性及び犠牲陽極効果が共に優れているので、ろう
付けによるコアの組立が良好であり、またろう付
け後の熱交換器における作動流体通路管体の防食
に有効である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 Mn:0.7〜1.5%、Zn:0.6〜2.0%、Cr:0.03
〜0.3%、Zr:0.03〜0.2%、Fe:0.2〜0.7%、Si:
0.1〜0.9%を含有し、残部が実質的にAlであるア
ルミニウム合金から成るアルミニウム合金製熱交
換器用フイン材。 2 Mn:0.7〜1.5〜%、Zn:0.6〜2.0%、Cr:
0.03〜0.3%、Zr:0.03〜0.2%、Fe:0.2〜0.7%、
Si:0.1〜0.9%を含有し、更にCu:0.05〜0.5%及
びMg:0.05〜0.5%のうちの1種又は2種を含有
し、残部が実質的にAlであるアルミニウム合金
から成るアルミニウム合金製熱交換器用フイン
材。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3384886A JPS62196348A (ja) | 1986-02-20 | 1986-02-20 | アルミニウム合金製熱交換器用フイン材 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3384886A JPS62196348A (ja) | 1986-02-20 | 1986-02-20 | アルミニウム合金製熱交換器用フイン材 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS62196348A JPS62196348A (ja) | 1987-08-29 |
JPH0261536B2 true JPH0261536B2 (ja) | 1990-12-20 |
Family
ID=12397919
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3384886A Granted JPS62196348A (ja) | 1986-02-20 | 1986-02-20 | アルミニウム合金製熱交換器用フイン材 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS62196348A (ja) |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0252995A (ja) * | 1988-08-12 | 1990-02-22 | Nippon Light Metal Co Ltd | 耐食性に優れた熱交換器コア |
JP2658786B2 (ja) * | 1992-12-22 | 1997-09-30 | 三菱マテリアル株式会社 | 耐硫酸露点腐食用ヒートパイプ |
MX359572B (es) | 2011-12-16 | 2018-10-01 | Novelis Inc | Aleacion de aluminio para aleta y método para producir la misma. |
CN105593391A (zh) * | 2013-08-08 | 2016-05-18 | 诺维尔里斯公司 | 用于热交换器的高强度铝散热片坯料 |
KR20180063380A (ko) * | 2013-08-08 | 2018-06-11 | 노벨리스 인크. | 열 교환기용 고강도 알루미늄 합금 핀 스톡 |
ES2826482T3 (es) | 2014-08-06 | 2021-05-18 | Novelis Inc | Aleación de aluminio para aletas de intercambiadores de calor |
CN109312431B (zh) * | 2017-03-03 | 2023-02-07 | 诺维尔里斯公司 | 用作散热片坯料的高强度耐腐蚀性铝合金以及其制造方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS55134149A (en) * | 1979-04-02 | 1980-10-18 | Mitsubishi Metal Corp | Manufacture of aluminum alloy sheet having strength, ductility and formability |
-
1986
- 1986-02-20 JP JP3384886A patent/JPS62196348A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS55134149A (en) * | 1979-04-02 | 1980-10-18 | Mitsubishi Metal Corp | Manufacture of aluminum alloy sheet having strength, ductility and formability |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS62196348A (ja) | 1987-08-29 |
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