JPS60133999A - 無被包ア−ク溶接用コア−ドワイヤ - Google Patents
無被包ア−ク溶接用コア−ドワイヤInfo
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- JPS60133999A JPS60133999A JP24216683A JP24216683A JPS60133999A JP S60133999 A JPS60133999 A JP S60133999A JP 24216683 A JP24216683 A JP 24216683A JP 24216683 A JP24216683 A JP 24216683A JP S60133999 A JPS60133999 A JP S60133999A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
- B23K35/0255—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in welding
- B23K35/0261—Rods, electrodes, wires
- B23K35/0266—Rods, electrodes, wires flux-cored
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（技術分Ｖ）
シールドガスや散布フラックスを用いない、いわゆる無
被包アーク溶接には、ＡＩ 、 Ｔｉ 、 Ｚｒなどを
含有させた軟鋼線を用いた中実ワイヤ方式と、帯鋼フー
プのチューブ状成形になるシースの空間部に７ラツクス
を充てんしたコアードワイヤ方式（又はフラックス入り
ワイヤ方式）が知られている。
被包アーク溶接には、ＡＩ 、 Ｔｉ 、 Ｚｒなどを
含有させた軟鋼線を用いた中実ワイヤ方式と、帯鋼フー
プのチューブ状成形になるシースの空間部に７ラツクス
を充てんしたコアードワイヤ方式（又はフラックス入り
ワイヤ方式）が知られている。
両方式のうちとくに後者の改良に関してこの明細書に述
べる技術内容は、充てんフラックスの吸湿の不利を、ワ
イヤの発錆にあわせ簡便に解決することについての開発
成果である。
べる技術内容は、充てんフラックスの吸湿の不利を、ワ
イヤの発錆にあわせ簡便に解決することについての開発
成果である。
（背景技術）
コアードワイヤによる無被包アーク溶接法は、ワイヤシ
ースの空間部に充満する７ラツクスに配合したガス発生
成分により、コアードワイヤの自らが発生するシールド
ガスでアークを外気から保護するため、溶接施工環境、
とくに風の影響を受け難いという利点がある。
ースの空間部に充満する７ラツクスに配合したガス発生
成分により、コアードワイヤの自らが発生するシールド
ガスでアークを外気から保護するため、溶接施工環境、
とくに風の影響を受け難いという利点がある。
また、コアードワイヤは１０〜２ｏｋ４）程度の単位で
コイルあるいはスプール状に巻いであるために連続溶接
が可能で、被覆アーク溶接のように溶接棒のつかみかえ
の必要なくまたつかみ部のロスがないことも特長に数え
られる。
コイルあるいはスプール状に巻いであるために連続溶接
が可能で、被覆アーク溶接のように溶接棒のつかみかえ
の必要なくまたつかみ部のロスがないことも特長に数え
られる。
（従来技術とその問題）
この種の無被包アーク溶接については、特公昭５０−８
０２７号公報を参照することができるが、充てん７ラツ
クス中のＯａＦ、が少ないと溶接部に・ビットやブロー
ホールなどの欠陥が発生しやすく、溶接部の機械性能が
悪いという溶接品質面での欠点があり、またＯａＦ、の
添加量が多すぎるとスラグの粘性低下、溶接作業環境の
悪化などの問題点が発生するため、０ａＦ２の添加量に
は、厳しい制限が必要であった０また一般に特開昭５５
−１１７５９２号公報に示されているように軟鋼フープ
をそのままチューブ状のシースに成形しているため、保
管中表面に錆が発生し送給性を害したり溶接欠陥の原因
ともなるほか、とくにシースの巻き締め部すき間から空
間部に充てんした７ラツクスが吸湿しやすいなど多くの
欠点が挙げられていた。
０２７号公報を参照することができるが、充てん７ラツ
クス中のＯａＦ、が少ないと溶接部に・ビットやブロー
ホールなどの欠陥が発生しやすく、溶接部の機械性能が
悪いという溶接品質面での欠点があり、またＯａＦ、の
添加量が多すぎるとスラグの粘性低下、溶接作業環境の
悪化などの問題点が発生するため、０ａＦ２の添加量に
は、厳しい制限が必要であった０また一般に特開昭５５
−１１７５９２号公報に示されているように軟鋼フープ
をそのままチューブ状のシースに成形しているため、保
管中表面に錆が発生し送給性を害したり溶接欠陥の原因
ともなるほか、とくにシースの巻き締め部すき間から空
間部に充てんした７ラツクスが吸湿しやすいなど多くの
欠点が挙げられていた。
それ故コアードワイヤは重要構造物などにはあまり使用
されず、土木用の基礎杭（鋼管杭）の継ぎ溶接などにわ
ずかに使用されているにすぎないのが現状であった。
されず、土木用の基礎杭（鋼管杭）の継ぎ溶接などにわ
ずかに使用されているにすぎないのが現状であった。
（発明の目的）
この発明は防錆ならびに耐＠湿にすぐれ、しかもワイヤ
送給性が良好であって、ざらにＯａＦｇな・どの弗化物
量が少くても溶接欠陥のない溶接金属が得られる無被包
ガス溶接用コアードヮイヤを提案しようとするものであ
る。
送給性が良好であって、ざらにＯａＦｇな・どの弗化物
量が少くても溶接欠陥のない溶接金属が得られる無被包
ガス溶接用コアードヮイヤを提案しようとするものであ
る。
（発明の構成）
この発明は、帯鋼フープのチューブ状成形になるシース
の空間部に７ラツクスを充てんしたフランクス入りワイ
ヤにして、帯鋼７ニプが厚さ１〜２０μｍのＡＩ被被覆
そなえることからなる無被包アーク溶接用コアードワイ
ヤである。
の空間部に７ラツクスを充てんしたフランクス入りワイ
ヤにして、帯鋼７ニプが厚さ１〜２０μｍのＡＩ被被覆
そなえることからなる無被包アーク溶接用コアードワイ
ヤである。
ここに７ラツクスがＢａＦ、及び／又は０ａＦ２１〜１
０重量％（以下単にチで示す）、ＢａＯＯ８及び／又は
０ａＯＯ８１０〜８０ ％、赤鉄鉱１０〜５゜チ、金属
ＡＡ’粉５〜１５ ％、Ｍｇ４０〜６ｏｅｓ残余ＡＪ組
成（７） Ａｌ−Ｍｇ合金粉５〜２０％、Ｆｅ −Ｔｉ
粉１〜４チ、Ｆａ −Ｚｒ粉又はＦｅ−Ｖ粉の少くとも
１種０．５〜２％、Ｆａ −Ｓｉ粉５〜１５％、金属Ｍ
ｎ粉０，５〜２％を含みかツＮａ、Ｏ、Ｋ、Ｏ及びＬｌ
、０のうち少くとも１種を合計量で０．１〜１．０−を
含有する組成であること、またフラックスの・充てん重
賞が７ラツクス入りワイヤの全重量に対して１５〜８０
チを占めることがよりのぞましい。
０重量％（以下単にチで示す）、ＢａＯＯ８及び／又は
０ａＯＯ８１０〜８０ ％、赤鉄鉱１０〜５゜チ、金属
ＡＡ’粉５〜１５ ％、Ｍｇ４０〜６ｏｅｓ残余ＡＪ組
成（７） Ａｌ−Ｍｇ合金粉５〜２０％、Ｆｅ −Ｔｉ
粉１〜４チ、Ｆａ −Ｚｒ粉又はＦｅ−Ｖ粉の少くとも
１種０．５〜２％、Ｆａ −Ｓｉ粉５〜１５％、金属Ｍ
ｎ粉０，５〜２％を含みかツＮａ、Ｏ、Ｋ、Ｏ及びＬｌ
、０のうち少くとも１種を合計量で０．１〜１．０−を
含有する組成であること、またフラックスの・充てん重
賞が７ラツクス入りワイヤの全重量に対して１５〜８０
チを占めることがよりのぞましい。
さてシースの成形に用いられる帯鋼フープは、通常厚み
０．１〜０．８ｉｉ＋、幅ｌｏ〜８０ｍ１であり、その
横断面を第１図に示したがこの発明に従い好ましくは該
断面の全周にわたるように帯鋼７−１１の表・裏面およ
び側面を通し厚さ１〜２０ ｐｍのＡＩ被１１ｉ２を施
し、これによって例えば第２図（ａ） 、 （ｂ）に断
面を示すようなコアードヮイヤのチュー１状シーＸ ８
、８’を形成するとともにこのとき、シース８，３′
の空間部に７ラツクス４の充てんを行い乍ら巻き締めす
るものである。
０．１〜０．８ｉｉ＋、幅ｌｏ〜８０ｍ１であり、その
横断面を第１図に示したがこの発明に従い好ましくは該
断面の全周にわたるように帯鋼７−１１の表・裏面およ
び側面を通し厚さ１〜２０ ｐｍのＡＩ被１１ｉ２を施
し、これによって例えば第２図（ａ） 、 （ｂ）に断
面を示すようなコアードヮイヤのチュー１状シーＸ ８
、８’を形成するとともにこのとき、シース８，３′
の空間部に７ラツクス４の充てんを行い乍ら巻き締めす
るものである。
従来のコアードワイヤは、帯鋼フープについて同様なシ
ース形成が行われたのでコアードワイヤの外表面に連続
するシーム部５，５′が四部をなし、これがワイヤの送
給性に影響するほか、その密着不完全による吸湿を余儀
なくしていたのである。
ース形成が行われたのでコアードワイヤの外表面に連続
するシーム部５，５′が四部をなし、これがワイヤの送
給性に影響するほか、その密着不完全による吸湿を余儀
なくしていたのである。
へｌ被覆２を施した軟鋼フープｌはチューブ状シース８
，３′の形成の際シーム５，５′での密着性がＡＩ被Ｍ
ｉ２により著しく良好となって、シームレ・スワイヤの
ごとき表面性状ならびに外観が得られるので、ワイヤの
送給性、耐吸湿性が良好となるほか、またコアードワイ
ヤの外表面は、 ＡＪ被被覆より錆がまったく発生しな
い。
，３′の形成の際シーム５，５′での密着性がＡＩ被Ｍ
ｉ２により著しく良好となって、シームレ・スワイヤの
ごとき表面性状ならびに外観が得られるので、ワイヤの
送給性、耐吸湿性が良好となるほか、またコアードワイ
ヤの外表面は、 ＡＪ被被覆より錆がまったく発生しな
い。
第２図（ａ）に示したＯ形断面の円筒状シース８を用い
たコアードワイヤの送給抵抗におよぼすｌ被覆の厚みの
影響を調べた結果を第３図に示す。
たコアードワイヤの送給抵抗におよぼすｌ被覆の厚みの
影響を調べた結果を第３図に示す。
ここに帯鋼フープ１のＡｌ被覆２の厚みが１μｍ未満で
あるとワイヤ送給抵抗が急上昇し、これはＡｌ被覆が薄
いためにフォーミング及び伸線工程において、Ａｌ＃ｆ
ｆ１２がはがれたり、傷が発生してワイヤの地肌（軟鋼
）が露出し、送給抵抗が大きくなったためと考えられる
０ 一方ＡＪ被′Ｎ２が厚すぎて２０μｍをこえると、コア
ードワイヤの表面を被覆しているムｌは、Ｆ８に比べて
軟かいために、フンジットチューブ内のライナー中で削
り屑を生じそれによるつまりのため滑りが悪くなって、
やはりワイヤ送給抵抗が悪化する〇 ここにコアードワイヤの送給抵抗は、コンジツ°トチュ
ーブを直径１，０００絹のループ状にした状態で、ワイ
ヤを送給したときに、送給モーターにかかる負荷電流を
もって代表値とした０次に錆の発生については温度なら
びに湿度を厳重に管理した恒温恒湿槽（８０℃×８０チ
）の中にコアードワイヤを２４０時間放置したところ鋼
帯のＡｌ被覆厚みが１μｍ未満の場合には前述のように
Ａｌ被覆２の剥落箇所があるためにその箇所に錆の発生
していることが認められた。
あるとワイヤ送給抵抗が急上昇し、これはＡｌ被覆が薄
いためにフォーミング及び伸線工程において、Ａｌ＃ｆ
ｆ１２がはがれたり、傷が発生してワイヤの地肌（軟鋼
）が露出し、送給抵抗が大きくなったためと考えられる
０ 一方ＡＪ被′Ｎ２が厚すぎて２０μｍをこえると、コア
ードワイヤの表面を被覆しているムｌは、Ｆ８に比べて
軟かいために、フンジットチューブ内のライナー中で削
り屑を生じそれによるつまりのため滑りが悪くなって、
やはりワイヤ送給抵抗が悪化する〇 ここにコアードワイヤの送給抵抗は、コンジツ°トチュ
ーブを直径１，０００絹のループ状にした状態で、ワイ
ヤを送給したときに、送給モーターにかかる負荷電流を
もって代表値とした０次に錆の発生については温度なら
びに湿度を厳重に管理した恒温恒湿槽（８０℃×８０チ
）の中にコアードワイヤを２４０時間放置したところ鋼
帯のＡｌ被覆厚みが１μｍ未満の場合には前述のように
Ａｌ被覆２の剥落箇所があるためにその箇所に錆の発生
していることが認められた。
７ラツクスの吸湿量については、ワイヤを事前に８００
℃で１時間保持して事前乾燥を行なった後、上記恒温恒
湿槽中に設定時間保持した後ワイヤ重量を測定するｇ＆
湿試験を行うことによってめた〇 第４図にＡｌ被覆２の厚みをパラメータとして吸湿性に
及ぼす吸湿時間の影響を示す。
℃で１時間保持して事前乾燥を行なった後、上記恒温恒
湿槽中に設定時間保持した後ワイヤ重量を測定するｇ＆
湿試験を行うことによってめた〇 第４図にＡｌ被覆２の厚みをパラメータとして吸湿性に
及ぼす吸湿時間の影響を示す。
Ａｌ被覆２の厚みが１μｍ未満の０．５μｍのとき、Ａ
ｌ被覆２のない場合に比して改祷効来が不十分で１μｍ
、５μｍの場合に較べてｔｉｘ湿量ははるかに多いこと
がわかった。この理由は、シー入部が完全に密着されず
、その隙間から吸湿したと考えられる。
ｌ被覆２のない場合に比して改祷効来が不十分で１μｍ
、５μｍの場合に較べてｔｉｘ湿量ははるかに多いこと
がわかった。この理由は、シー入部が完全に密着されず
、その隙間から吸湿したと考えられる。
そこでＡｌ被Ｎ２の厚みは１μｍ〜２０μｍが最適であ
る０最適なＡＡ！被覆の厚みは、ワイヤ断面形状が第２
図（ａ） 、 （ｂ）に示した形状以外の場合にも同じ
であり、その効果は変らない。
る０最適なＡＡ！被覆の厚みは、ワイヤ断面形状が第２
図（ａ） 、 （ｂ）に示した形状以外の場合にも同じ
であり、その効果は変らない。
次にシース８，８′の空間部に内包光てんするフラック
スの成分について述べる０ まずガス発生成分として金属弗化物（ＢａＦ２゜０ａＦ
２）および炭酸塩（０ａＯＯ，、Ｂａ０Ｏ，）を用い、
これらをガス発生成分として選定した理由は以下のとお
りである〇 ＯａＦ、は価格も低く、またアーク安定性をそれぞれ阻
害せずにアークをシールドすることが可能である。一方
ＢａＦ、は、アークのシールド性も良好であって、アー
クの安定性への悪影響も少ない。
スの成分について述べる０ まずガス発生成分として金属弗化物（ＢａＦ２゜０ａＦ
２）および炭酸塩（０ａＯＯ，、Ｂａ０Ｏ，）を用い、
これらをガス発生成分として選定した理由は以下のとお
りである〇 ＯａＦ、は価格も低く、またアーク安定性をそれぞれ阻
害せずにアークをシールドすることが可能である。一方
ＢａＦ、は、アークのシールド性も良好であって、アー
クの安定性への悪影響も少ない。
しかしこれらの金属弗化物は単独で充分なアーク安定性
が得られない上に、必要なアークのシールド性を得るた
めにはフラックス中に１０％をこえる金属弗化物の配合
を要し、その結果溶接作業・者の作業環境を著しく悪化
させるという欠点があるＯ これに対し炭酸塩はガス発生成分としての併用がとくに
有用である。ここに７ラツクスの吸湿性やビード形成な
どの面から考えて炭酸塩としては０ａＯＯならびにＢａ
Ｏ０８を選んだ。
が得られない上に、必要なアークのシールド性を得るた
めにはフラックス中に１０％をこえる金属弗化物の配合
を要し、その結果溶接作業・者の作業環境を著しく悪化
させるという欠点があるＯ これに対し炭酸塩はガス発生成分としての併用がとくに
有用である。ここに７ラツクスの吸湿性やビード形成な
どの面から考えて炭酸塩としては０ａＯＯならびにＢａ
Ｏ０８を選んだ。
ＢａＦ、及び／又はＯａＦ、は何れも１掲のように１０
チをこえるとアークの安定性の劣化の下でとくに作業環
境を悪くシ、また１チ未満ではシールド効果が認められ
ない。
チをこえるとアークの安定性の劣化の下でとくに作業環
境を悪くシ、また１チ未満ではシールド効果が認められ
ない。
ＢａＯＯ８及び／又はｃａｃｏ、も８０俤をこえて装置
添加するとアークの安定性を劣化させ、また溶接金属、
性能（衝撃値）が低下する不利があり、１０チ未満だと
シールド性が不足して溶接部の欠陥の発生や性能劣化を
生じる。
添加するとアークの安定性を劣化させ、また溶接金属、
性能（衝撃値）が低下する不利があり、１０チ未満だと
シールド性が不足して溶接部の欠陥の発生や性能劣化を
生じる。
次に赤鉄鉱は、溶接中にワイヤ先端に付着している溶滴
の酸素量を上げることによって、溶滴の表面張力を下げ
、メタルの移行時における溶滴の微細化に役立って非常
に安定したアークを得るのに寄与する０赤鉄鉱の添加量
は１０チ未満では上記効果を得ることができずしてワイ
ヤの溶着以が低下するために作業能率が落ち、一方５０
％をこえると溶接金属中の酸素量が上がりすぎて脱酸不
足となり、溶接部にビット、ブローホールなどの欠陥が
発生しがぢとなり、がりに欠陥発生までに到らない場合
でも溶接部の衝撃値が極度に劣化するＯ 次に金属Ａｌ粉は、溶接金属中における脱酸ならびに窒
素の固定を目的としている。金属ＡＡ’粉は、６チ未満
では上記の脱酸ならびに窒素の固定が不充分でビットな
らびにブローホールなどの欠陥を生じ、一方１０チをこ
えると、溶接金属中のＡｌ量が過大になり、延性が著し
く低下する。
の酸素量を上げることによって、溶滴の表面張力を下げ
、メタルの移行時における溶滴の微細化に役立って非常
に安定したアークを得るのに寄与する０赤鉄鉱の添加量
は１０チ未満では上記効果を得ることができずしてワイ
ヤの溶着以が低下するために作業能率が落ち、一方５０
％をこえると溶接金属中の酸素量が上がりすぎて脱酸不
足となり、溶接部にビット、ブローホールなどの欠陥が
発生しがぢとなり、がりに欠陥発生までに到らない場合
でも溶接部の衝撃値が極度に劣化するＯ 次に金属Ａｌ粉は、溶接金属中における脱酸ならびに窒
素の固定を目的としている。金属ＡＡ’粉は、６チ未満
では上記の脱酸ならびに窒素の固定が不充分でビットな
らびにブローホールなどの欠陥を生じ、一方１０チをこ
えると、溶接金属中のＡｌ量が過大になり、延性が著し
く低下する。
次にｋｌ−Ｍｇ合金粉は、脱酸以外に溶滴の移行現象の
改善に寄与する。Ａｌ−Ｋｇ金合金、まずＭｇ ： ４
０〜６０チ残余ＡＩ組成であることが必要でこの範囲外
では上記の作用が非常に弱くなって下記に示すような効
果が期待できない。
改善に寄与する。Ａｌ−Ｋｇ金合金、まずＭｇ ： ４
０〜６０チ残余ＡＩ組成であることが必要でこの範囲外
では上記の作用が非常に弱くなって下記に示すような効
果が期待できない。
すなわち溶滴の粒子微細比と、アークの安定化効果であ
る。上記組成のｊ、ｌｌ−Ｍｇ合金粉が５チ未・満では
上記効果が得られず、また２０％をこえて添加するとか
えってスパッタ、ヒユームなどの多いアークとなる０− 合金成分としてＦｅ −Ｔｉ粉ならびにＦｅ −Ｚｒ粉
及び／又はＦｅ−Ｖ粉を添加するのは、脱酸脱窒以外に
溶接金属中における歩留りにより溶接金属のミクロ組織
を微細化して靭性を向上させるためである〇 Ｆｅ −Ｔｉ粉添加量が１％未満であると、上記効果が
得られない。また４チをこえると、溶接金属中のＴｉが
過剰になり溶接金属が硬化し、靭性が悪くなる。
る。上記組成のｊ、ｌｌ−Ｍｇ合金粉が５チ未・満では
上記効果が得られず、また２０％をこえて添加するとか
えってスパッタ、ヒユームなどの多いアークとなる０− 合金成分としてＦｅ −Ｔｉ粉ならびにＦｅ −Ｚｒ粉
及び／又はＦｅ−Ｖ粉を添加するのは、脱酸脱窒以外に
溶接金属中における歩留りにより溶接金属のミクロ組織
を微細化して靭性を向上させるためである〇 Ｆｅ −Ｔｉ粉添加量が１％未満であると、上記効果が
得られない。また４チをこえると、溶接金属中のＴｉが
過剰になり溶接金属が硬化し、靭性が悪くなる。
Ｆｅ−Ｚｒ粉、Ｉｎ−Ｖ粉の添加にライてｉまｏ４４未
満では上記効果が得られず、２％をこえるとＦｅ −Ｔ
ｉ粉の場合と同様に溶接金属中のｚｒ、ｖが過剰になり
、溶接金属が硬化して靭性が悪くなる。
満では上記効果が得られず、２％をこえるとＦｅ −Ｔ
ｉ粉の場合と同様に溶接金属中のｚｒ、ｖが過剰になり
、溶接金属が硬化して靭性が悪くなる。
また脱酸および成分調整のためにＦｅ−８ｉ粉を５〜１
５チ、金属Ｉｎ粉を０．５〜２チ添加する０Ｆｅ −Ｓ
ｉ粉５チ未満、金属Ｍｎ粉０．５チ未満になると脱酸不
足となり、溶接′部の機械性能劣化なら・びに欠陥発生
原因となる。またＦｅ−８ｉ粉１５チ、金＠Ｍｎ粉２チ
をこえて添加すると溶接部での成分量が上りすぎて機械
性能劣化をひき起す。
５チ、金属Ｉｎ粉を０．５〜２チ添加する０Ｆｅ −Ｓ
ｉ粉５チ未満、金属Ｍｎ粉０．５チ未満になると脱酸不
足となり、溶接′部の機械性能劣化なら・びに欠陥発生
原因となる。またＦｅ−８ｉ粉１５チ、金＠Ｍｎ粉２チ
をこえて添加すると溶接部での成分量が上りすぎて機械
性能劣化をひき起す。
そしてＮａ２Ｏ、Ｋ、Ｏ及びＬｉ、Ｏは、アークノ安定
性を確保するために有効であり、少くとも１種を合計量
で０．１〜１．０％の添加を要し０．１−未満ではアー
クが不安定になり、１．０％をこえると吸湿性が大きく
なり過ぎてしまいビットなどの欠陥発生をもたらす。
性を確保するために有効であり、少くとも１種を合計量
で０．１〜１．０％の添加を要し０．１−未満ではアー
クが不安定になり、１．０％をこえると吸湿性が大きく
なり過ぎてしまいビットなどの欠陥発生をもたらす。
上記シた７ラツクスのシース空間部での充てん重量の割
合は、７ラツクス入りワイヤの全重量に対して１５〜８
０％とした。その理由は第５図につき後述するように１
５チ未満ではシールド性が不足し、８０％をこえると溶
接スラグが過剰になリピート形状が悪くなるからである
。
合は、７ラツクス入りワイヤの全重量に対して１５〜８
０％とした。その理由は第５図につき後述するように１
５チ未満ではシールド性が不足し、８０％をこえると溶
接スラグが過剰になリピート形状が悪くなるからである
。
実施例
表１に７ラツクス６成分の配合例をこの発明に従う適合
例と比較例について示す。
例と比較例について示す。
これらの７ラツクスをワイヤ全車にに対しては２８％と
して第２図（ａ）の断面形状となるようにＡＪ被被覆た
帯鋼フープで巻き締めた後、伸線工程を経て直径２．Ｏ
ｌｌのコアードワイヤを製造した。
して第２図（ａ）の断面形状となるようにＡＪ被被覆た
帯鋼フープで巻き締めた後、伸線工程を経て直径２．Ｏ
ｌｌのコアードワイヤを製造した。
このワイヤをコイル状に巻き、以下の溶接条件で無被包
ガス溶接を行なって、溶接作業性ならびに溶接部の機械
性能を調べた０ （１）溶接条件：溶接電流１８０Ａ、溶接電圧２０ｖ。
ガス溶接を行なって、溶接作業性ならびに溶接部の機械
性能を調べた０ （１）溶接条件：溶接電流１８０Ａ、溶接電圧２０ｖ。
溶接速度５ ａｍ ／ ｍｉｎ ｓ極性ＳＰ（棒マイナ
ス）、電源特性：直流定電圧、エクステンション：２
Ｏ震翼 （２）被溶接材料：ｗ４板５Ｍ−５ＯＡ（板Ｊ１２０ｉ
ｍ）開先形状第６図のとおり 溶接部の機械性能を表２に、全溶着金属について適合例
を比較例と対比した。
ス）、電源特性：直流定電圧、エクステンション：２
Ｏ震翼 （２）被溶接材料：ｗ４板５Ｍ−５ＯＡ（板Ｊ１２０ｉ
ｍ）開先形状第６図のとおり 溶接部の機械性能を表２に、全溶着金属について適合例
を比較例と対比した。
また第５図に７ラツクスの充てん割合がビード□性能に
及ぼす影響について示した。
及ぼす影響について示した。
（発明の効果）
この発明によれば７ラツクスの耐吸湿性の不利を来した
り、ワイヤ送給性に離点を伴なうことなく、無被包アー
ク溶接の有利な適合を可能にする〇
り、ワイヤ送給性に離点を伴なうことなく、無被包アー
ク溶接の有利な適合を可能にする〇
第１図はこの発明に用いる帯ｇｌｌｙ−プの断面図、第
２図（ａ） 、 （ｂ）は、ファードヮイヤの断面図で
あり、 第８図はＡｌ被覆厚みがコアードヮイヤの送給性および
錆発生に及ぼす影響を示すグラフ、第４図はワイヤの吸
湿性におよぼすＡｌ被覆厚みの影響を示すグラフ、 第５図はフラックス重量がコアードワイヤ全重量に占め
る割合いの溶接性能に及ぼす効果線図であり、 第６図は全溶着蚕属性能試験用試験片の形状を示す正面
図である。 第１図 第２図 （ａ） （ｂ） 第３図 第４図 吸５ｘ晴間Ｃ時間） 第５図 フラックス／）ｔτｋｆｉｔ令（％） 第６図
２図（ａ） 、 （ｂ）は、ファードヮイヤの断面図で
あり、 第８図はＡｌ被覆厚みがコアードヮイヤの送給性および
錆発生に及ぼす影響を示すグラフ、第４図はワイヤの吸
湿性におよぼすＡｌ被覆厚みの影響を示すグラフ、 第５図はフラックス重量がコアードワイヤ全重量に占め
る割合いの溶接性能に及ぼす効果線図であり、 第６図は全溶着蚕属性能試験用試験片の形状を示す正面
図である。 第１図 第２図 （ａ） （ｂ） 第３図 第４図 吸５ｘ晴間Ｃ時間） 第５図 フラックス／）ｔτｋｆｉｔ令（％） 第６図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｌ 帯鋼フープのチューブ状成形になるシースの空間部
に７ラツクスを充てんした７ラツクス入りワイヤにして
、帯鋼フープが厚さ１〜２０μｍのＡｌ被覆をそなえる
ことを特徴とする無被包アーク溶接用コアードヮイヤ〇
区 ７ラツクスが、 ＢａＦ、及び／又はＯａＦ、１〜Ｎｏ重１ｉｓＢａＯＯ
８及び／又は０ａＧＯ８ １０〜８０重１チ 赤鉄鉱粉 １０〜５０重１１１チ 金属Ａｌ粉 ５〜１５ｊｉｉｌｉチ Ｍｇ ： ４０〜６０重１チ残余Ａ１組成のＡＩ−１ｇ
合金粉 ５〜２０重量％ Ｆｅ −Ｔｉ粉 １〜４重量％ Ｆｅ −Ｚｒ粉又はＦｅ−Ｖ粉の少くとも１種 ０．６
〜２重量％ Ｆｅ −８ｉ粉 ５〜１５重量％ 金属Ｍｎ粉 ０．５〜２重量％ を含みかつ、Ｈａ Ｏ、Ｋ Ｏ及びＬｉ、Ｏノうち１１
２ 少くとも１種を合計量で ０．１〜１．０重量％を含有
する組成である、ｌ記載のコアードワイヤ。 ＆ ７ラツクスの充てん重量が７ラツクス入りワイヤの
全重量に対して１５〜３０チを占める１、又は２記載の
ファードワイヤ０
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24216683A JPS60133999A (ja) | 1983-12-23 | 1983-12-23 | 無被包ア−ク溶接用コア−ドワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24216683A JPS60133999A (ja) | 1983-12-23 | 1983-12-23 | 無被包ア−ク溶接用コア−ドワイヤ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60133999A true JPS60133999A (ja) | 1985-07-17 |
Family
ID=17085309
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24216683A Pending JPS60133999A (ja) | 1983-12-23 | 1983-12-23 | 無被包ア−ク溶接用コア−ドワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60133999A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998038004A1 (en) * | 1997-02-25 | 1998-09-03 | Gonzalo Villaverde Couto Jose | A welding wire for the electric arc welding processes and an electric arc welding process |
| CN104999195A (zh) * | 2015-07-21 | 2015-10-28 | 洛阳双瑞特种合金材料有限公司 | 一种用于钢结构焊接的高韧性自保护药芯焊丝 |
| CN112222682A (zh) * | 2020-09-07 | 2021-01-15 | 南京工程学院 | 一种高氟碱型药粉、制备方法及自保护药芯焊丝 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4918105U (ja) * | 1973-03-29 | 1974-02-15 | ||
| JPS54160532A (en) * | 1978-05-08 | 1979-12-19 | Lincoln Electric Co | Cored type welding rod |
-
1983
- 1983-12-23 JP JP24216683A patent/JPS60133999A/ja active Pending
Patent Citations (2)
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| CN112222682B (zh) * | 2020-09-07 | 2022-03-29 | 南京工程学院 | 一种高氟碱型药粉、制备方法及自保护药芯焊丝 |
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