JPS60101301A - シリンダの制動エネルギの再生装置 - Google Patents
シリンダの制動エネルギの再生装置Info
- Publication number
- JPS60101301A JPS60101301A JP20755183A JP20755183A JPS60101301A JP S60101301 A JPS60101301 A JP S60101301A JP 20755183 A JP20755183 A JP 20755183A JP 20755183 A JP20755183 A JP 20755183A JP S60101301 A JPS60101301 A JP S60101301A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cylinder
- valves
- lines
- pump
- line
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F15—FLUID-PRESSURE ACTUATORS; HYDRAULICS OR PNEUMATICS IN GENERAL
- F15B—SYSTEMS ACTING BY MEANS OF FLUIDS IN GENERAL; FLUID-PRESSURE ACTUATORS, e.g. SERVOMOTORS; DETAILS OF FLUID-PRESSURE SYSTEMS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- F15B11/00—Servomotor systems without provision for follow-up action; Circuits therefor
- F15B11/006—Hydraulic "Wheatstone bridge" circuits, i.e. with four nodes, P-A-T-B, and on-off or proportional valves in each link
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Fluid-Pressure Circuits (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はシリンダの制動エネルギの再生装置に関する。
第１図に従来の片ｐラド形シリンダの油圧回路が示され
、片ロッド形シリンダ（０７）（０８）にかかる正荷重
に対しては、コントロールパルプ（０３）（０４）の開
度な操作レバー（ＯＸ）（０２）で制御すると同時に可
変吐出量形ポンプ（０５ＸＯ６）の吐出量を加減して片
ロンドシリンダ（０７）（０８）のピストン（０７α）
（０８α）の移動速度を調節し、負荷重に対してはコン
トロールパルプ（０３）（０４）の開度制御のみによっ
てビス（０５）（０６）の駆動源である。
、片ロッド形シリンダ（０７）（０８）にかかる正荷重
に対しては、コントロールパルプ（０３）（０４）の開
度な操作レバー（ＯＸ）（０２）で制御すると同時に可
変吐出量形ポンプ（０５ＸＯ６）の吐出量を加減して片
ロンドシリンダ（０７）（０８）のピストン（０７α）
（０８α）の移動速度を調節し、負荷重に対してはコン
トロールパルプ（０３）（０４）の開度制御のみによっ
てビス（０５）（０６）の駆動源である。
従って、上記装置においては、負荷重時のシリンダ（０
７）（０８）の制動エネルギは回収されることなくコン
トロールパルプ（０３ＸＯ４）内で熱エネルギに変えら
れて油温が上昇するという不具合があった。
７）（０８）の制動エネルギは回収されることなくコン
トロールパルプ（０３ＸＯ４）内で熱エネルギに変えら
れて油温が上昇するという不具合があった。
本発明は上記問題点に対処するため、片ロブドシリンダ
の制動エネルギを再生することによりポンプ駆動源の負
荷を軽減しようとするものであって、その要旨とすると
ころは、片ロッド形シリンダのヘッド側室とロッド側室
をそれぞれ両側吐出可変吐出量形ポンプ５２つの口に１
対のラインにより連結して閉回路を構成し、上記各ライ
ンから分岐してタンクに連通するラインにそれぞれロジ
ック弁を介装して、これらロジック弁をそれぞれ反対側
のラインの圧力により作動されるパイロットバルプによ
り開閉することを特徴とするシリンダの制動エネルギの
再生装置にある。
の制動エネルギを再生することによりポンプ駆動源の負
荷を軽減しようとするものであって、その要旨とすると
ころは、片ロッド形シリンダのヘッド側室とロッド側室
をそれぞれ両側吐出可変吐出量形ポンプ５２つの口に１
対のラインにより連結して閉回路を構成し、上記各ライ
ンから分岐してタンクに連通するラインにそれぞれロジ
ック弁を介装して、これらロジック弁をそれぞれ反対側
のラインの圧力により作動されるパイロットバルプによ
り開閉することを特徴とするシリンダの制動エネルギの
再生装置にある。
本発明においては、上記構成を具えているので、片ロッ
ド形シリンダに掛る荷重が正荷重の場合のみならず負荷
重の場合にも両側可変吐出量形ポンプの吐出量を加減す
ることによりシリンダの移動速度を制御することができ
る。従って、従来のようにコントロールパルプの開度を
制御してシリンダの移動速度を制御する必要がないので
、従来のもののように負荷重の場合の制動エネルギが熱
に変って油温を上昇させ無為に放熱されることはなく、
両側可変吐出量形ポンプを駆動する駆動源の駆動力を低
減させ、或はこの両側可変吐出量形ポンプと同軸に連結
された他系統のポンプの駆動力として再生して回収する
ことができる。そして、片ロッド形シリンダと両側可変
吐出量形ポンプとを閉回路中に組込むことにより、片ロ
ッド形シリンダのロンド側とヘットゝ側の面積差に基く
シリンダの流入門と流出量の差は閉回路を構成する１対
のラインとタンクとを連通ずるライン中のロジック弁を
反対側のラインの圧力を利用して開閉することによりタ
ンクから補給することができる。
ド形シリンダに掛る荷重が正荷重の場合のみならず負荷
重の場合にも両側可変吐出量形ポンプの吐出量を加減す
ることによりシリンダの移動速度を制御することができ
る。従って、従来のようにコントロールパルプの開度を
制御してシリンダの移動速度を制御する必要がないので
、従来のもののように負荷重の場合の制動エネルギが熱
に変って油温を上昇させ無為に放熱されることはなく、
両側可変吐出量形ポンプを駆動する駆動源の駆動力を低
減させ、或はこの両側可変吐出量形ポンプと同軸に連結
された他系統のポンプの駆動力として再生して回収する
ことができる。そして、片ロッド形シリンダと両側可変
吐出量形ポンプとを閉回路中に組込むことにより、片ロ
ッド形シリンダのロンド側とヘットゝ側の面積差に基く
シリンダの流入門と流出量の差は閉回路を構成する１対
のラインとタンクとを連通ずるライン中のロジック弁を
反対側のラインの圧力を利用して開閉することによりタ
ンクから補給することができる。
以下、本発明を第２図ないし第６図に示す１実施例を参
照しながら具体的に説明する。
照しながら具体的に説明する。
第２図ないし第６図において、Ｑ３）は片ロット９形シ
リンダ、Ｉは両側吐出可変吐出量型ポンプで、その１方
の口（１４α）はライン０により片ロッド形シリンダＱ
３）のヘッド側室（１３α）に連結され、他方の口（１
４ｂ）はライン（財）により片ロット９形シリンダα謙
のロッド側室（１３Ａ）に連結されて閉回路を構成して
いる。ラインα優にはロジック弁（３）が介装され、こ
の党シック弁（３）とシリンダＱ３）との間から分岐し
たラインＣυはタンクａ〜に連結されている。ライン（
財）にはロジック弁（４）が介装され、このロジック弁
（４）とシリンダ（１３との間から分岐したライン（ハ
）はタンク（Ｉ槌に連結されている。具ライン０１）に
はロジック弁（７）が介装され、またライン（ハ）には
ロジック弁（８）が介装されている。
リンダ、Ｉは両側吐出可変吐出量型ポンプで、その１方
の口（１４α）はライン０により片ロッド形シリンダＱ
３）のヘッド側室（１３α）に連結され、他方の口（１
４ｂ）はライン（財）により片ロット９形シリンダα謙
のロッド側室（１３Ａ）に連結されて閉回路を構成して
いる。ラインα優にはロジック弁（３）が介装され、こ
の党シック弁（３）とシリンダＱ３）との間から分岐し
たラインＣυはタンクａ〜に連結されている。ライン（
財）にはロジック弁（４）が介装され、このロジック弁
（４）とシリンダ（１３との間から分岐したライン（ハ
）はタンク（Ｉ槌に連結されている。具ライン０１）に
はロジック弁（７）が介装され、またライン（ハ）には
ロジック弁（８）が介装されている。
ロジック弁（３）または（４）は操作レノ（（ｌηの操
作によφ電磁弁（１）及び（２）の動作に゛より開閉さ
れる。電磁弁（１）及び（２）へのノ慣ロブト油はシリ
ンダ（１３１の負荷圧がポンプへ４の吐出圧の何れか高
い方の圧力がシャトル弁（１１）またはＱ２）によって
選択されて供給される。
作によφ電磁弁（１）及び（２）の動作に゛より開閉さ
れる。電磁弁（１）及び（２）へのノ慣ロブト油はシリ
ンダ（１３１の負荷圧がポンプへ４の吐出圧の何れか高
い方の圧力がシャトル弁（１１）またはＱ２）によって
選択されて供給される。
ロジック弁（力及び（８）はそれぞれ反対側のライン（
ハ）Ｃυの圧力により作動されるオリフィス付パイロッ
トパルプ（５）または（６）により開閉される。パイロ
ットモル右５）（６）とロジック弁（’７）（８）との
間のノモイロットラインにパイロットリリーフ弁（９）
α０）が配置され、これはパイロットパルプ（５Ｘ６）
のオリフィスと協働してリリーフ弁として機能する。タ
ンク（１杓はコンプレッサ（財）により予圧が与えられ
ている。（１５）は他系統のポンプで、ポンプ（Ｉ４）
と共にエンジン（Ｉ６）により駆動される。
ハ）Ｃυの圧力により作動されるオリフィス付パイロッ
トパルプ（５）または（６）により開閉される。パイロ
ットモル右５）（６）とロジック弁（’７）（８）との
間のノモイロットラインにパイロットリリーフ弁（９）
α０）が配置され、これはパイロットパルプ（５Ｘ６）
のオリフィスと協働してリリーフ弁として機能する。タ
ンク（１杓はコンプレッサ（財）により予圧が与えられ
ている。（１５）は他系統のポンプで、ポンプ（Ｉ４）
と共にエンジン（Ｉ６）により駆動される。
（１）圧縮荷重下におけるシリンダ伸張時・・・（正荷
重状態）が第６図に示され、操作レバー顛を操作、する
ことによりレバーが中立デッドバンドから外れると同時
に電磁弁（１）と（２）が励磁され、ロジック弁（３）
と（４）が全開となる。操葬レバーａηを更に操作する
とポンプ（１４）の斜板（ハ）が矢印方向に傾転し、ラ
イン翰の方向にポンプ（１４）が吐出する。
重状態）が第６図に示され、操作レバー顛を操作、する
ことによりレバーが中立デッドバンドから外れると同時
に電磁弁（１）と（２）が励磁され、ロジック弁（３）
と（４）が全開となる。操葬レバーａηを更に操作する
とポンプ（１４）の斜板（ハ）が矢印方向に傾転し、ラ
イン翰の方向にポンプ（１４）が吐出する。
かぐして、ラインｍｉａυは高圧となりシリンダａ３は
負荷を持上げて伸長する。ライン（２町ま排出側となり
ロッド側室（１３ｂ）内の油はロジック弁（４）を経て
、ポンプα４に吸入される。ライン３１）が高圧のため
パイロットパルプ（６）は切換わり、ロジック弁（８）
は全開してタンク側内の油はライン（至）を通ってライ
ン（２）内に入りシリンダ０３の面積差による不足油量
を補う。なお、ロジック弁（力は全閉を保つ。シリンダ
Ｑ３の持上げ負荷圧がパイロットリリーフ弁（９）のセ
ット圧力を超えるとオリフィス付切換弁（５）内の絞り
による差圧でロジック弁（力が開きタンク側にリリーフ
する＠（２）引張荷重下におけるシリンダ伸張時・・・
（負荷重状態）が第４図に示され、シリンダ伸張時（１
３Ｃ）が外部から引張られ、シリンダの伸張速度にポン
プ（１４１の吐出流量が追い付けない場合には、ライン
（１［１１１２１）が低圧となり、ライン（２４１のは
高圧となる。操作レバー０９は（１）項と同様に操作さ
れており、電磁弁（１）と（２）が励磁され、ロジック
弁（３）及び（４）は全開となる。ライン（２４１（ハ
）が高圧のためパイロットパルプ（５）は切換りロジッ
ク弁（力は全開となり、ロジック弁（８）は全閉となる
。
負荷を持上げて伸長する。ライン（２町ま排出側となり
ロッド側室（１３ｂ）内の油はロジック弁（４）を経て
、ポンプα４に吸入される。ライン３１）が高圧のため
パイロットパルプ（６）は切換わり、ロジック弁（８）
は全開してタンク側内の油はライン（至）を通ってライ
ン（２）内に入りシリンダ０３の面積差による不足油量
を補う。なお、ロジック弁（力は全閉を保つ。シリンダ
Ｑ３の持上げ負荷圧がパイロットリリーフ弁（９）のセ
ット圧力を超えるとオリフィス付切換弁（５）内の絞り
による差圧でロジック弁（力が開きタンク側にリリーフ
する＠（２）引張荷重下におけるシリンダ伸張時・・・
（負荷重状態）が第４図に示され、シリンダ伸張時（１
３Ｃ）が外部から引張られ、シリンダの伸張速度にポン
プ（１４１の吐出流量が追い付けない場合には、ライン
（１［１１１２１）が低圧となり、ライン（２４１のは
高圧となる。操作レバー０９は（１）項と同様に操作さ
れており、電磁弁（１）と（２）が励磁され、ロジック
弁（３）及び（４）は全開となる。ライン（２４１（ハ
）が高圧のためパイロットパルプ（５）は切換りロジッ
ク弁（力は全開となり、ロジック弁（８）は全閉となる
。
シリンダ（＋３１の面積差による不足油量はロジック弁
（力を経てタンク０印から吸入される。この時ポンプ（
＋４）はモータリング作用を行い他系列のポンプ０ωを
駆動するのでエンジン（＋６）の負担は軽減される。シ
リンダ収縮時Ｃ１３０）の引張力が大きくラインｃ！４
）（ハ）の圧力がパイロットリリーフ弁ＱＯＩのセット
圧力を超えると、オリフィス付ノξイロットパルプ（６
）内の絞りによる差圧によってロジック弁（８）が開き
タンクＯ８にリリーフする。
（力を経てタンク０印から吸入される。この時ポンプ（
＋４）はモータリング作用を行い他系列のポンプ０ωを
駆動するのでエンジン（＋６）の負担は軽減される。シ
リンダ収縮時Ｃ１３０）の引張力が大きくラインｃ！４
）（ハ）の圧力がパイロットリリーフ弁ＱＯＩのセット
圧力を超えると、オリフィス付ノξイロットパルプ（６
）内の絞りによる差圧によってロジック弁（８）が開き
タンクＯ８にリリーフする。
（３）圧縮荷重下におけるシリンダ収縮時・・・（負荷
重状態）が第５図に示され、操作レノｚ−ａηを（１）
項のシリンダ伸長時と逆方向に操作することによりレバ
ーが中立デットノ之ンドから外れると同時に電磁弁（１
）と（２）が励磁されロジック弁（３）と（４）が全開
となる。操作レバーαηを更に操作するとポンプＱ４）
の斜板が点線矢印の方向に傾転し、ライン（財）にポン
プα→が吐出する。ラインａ！Ｊ（２υは圧縮荷重によ
って高圧となるこのためオリアイス付パイロットバルブ
（６）が切り換り、ロジック弁（８）は全開となりシリ
ンダ（１騰の面積差による余剰油はタンクＱｅに排出さ
れる。尚、ロジック弁（力は全閉を保つ。この時ポンプ
Ｑ（イ）はモータリング作用を行い他系列のポンプ（１
ωを駆動するのでエンジン（１６１の負担は軽減される
。圧縮荷重が来きくライン翰Ｑυの圧力がパイロットリ
リーフ弁（９）のセット圧力を超えるとオリフィス付パ
イロットパルプ（５）内の絞りによる差圧によってロジ
ック弁（７）が開きタンクα弱にリリーフする。
重状態）が第５図に示され、操作レノｚ−ａηを（１）
項のシリンダ伸長時と逆方向に操作することによりレバ
ーが中立デットノ之ンドから外れると同時に電磁弁（１
）と（２）が励磁されロジック弁（３）と（４）が全開
となる。操作レバーαηを更に操作するとポンプＱ４）
の斜板が点線矢印の方向に傾転し、ライン（財）にポン
プα→が吐出する。ラインａ！Ｊ（２υは圧縮荷重によ
って高圧となるこのためオリアイス付パイロットバルブ
（６）が切り換り、ロジック弁（８）は全開となりシリ
ンダ（１騰の面積差による余剰油はタンクＱｅに排出さ
れる。尚、ロジック弁（力は全閉を保つ。この時ポンプ
Ｑ（イ）はモータリング作用を行い他系列のポンプ（１
ωを駆動するのでエンジン（１６１の負担は軽減される
。圧縮荷重が来きくライン翰Ｑυの圧力がパイロットリ
リーフ弁（９）のセット圧力を超えるとオリフィス付パ
イロットパルプ（５）内の絞りによる差圧によってロジ
ック弁（７）が開きタンクα弱にリリーフする。
（４）引張荷重下におけるシリンダ収縮時・・・（正荷
重状態）が第６図に示され、操作レバーαηを（３）項
と同様に操作すると、電磁弁（１）と（２）は励磁され
、ロジック弁（３）と（４）は全開となる。そしてライ
ンＱ→（ハ）は高圧、ライン（１１Ｃ２］）は低圧とな
るので、オリアイス付パイロットバルブ（５）が切り換
りロジック弁（７）は全開となってシリンダ峙の面積差
による余剰油はタンクａ→に排出される。尚、ロジック
弁（８）は全閉を保つ。
重状態）が第６図に示され、操作レバーαηを（３）項
と同様に操作すると、電磁弁（１）と（２）は励磁され
、ロジック弁（３）と（４）は全開となる。そしてライ
ンＱ→（ハ）は高圧、ライン（１１Ｃ２］）は低圧とな
るので、オリアイス付パイロットバルブ（５）が切り換
りロジック弁（７）は全開となってシリンダ峙の面積差
による余剰油はタンクａ→に排出される。尚、ロジック
弁（８）は全閉を保つ。
しかして、上記実施例装置においては、上記したように
負荷重状態時の制動エネルギを利用して他系統のポンプ
（！５）を駆動することによってエンジンＯＤの負荷が
軽減できるので省エネルギーが図れ加えて油温上昇が抑
制出来る。なお操作レバー（＋７１の中立時はロジック
弁（３）及び（４）は全閉になるのでポンプα４の内部
もれ量の大小を問わずシリンダ（１３の負荷保持機能が
保たれるので通常の閉回路の欠点があられれない。
負荷重状態時の制動エネルギを利用して他系統のポンプ
（！５）を駆動することによってエンジンＯＤの負荷が
軽減できるので省エネルギーが図れ加えて油温上昇が抑
制出来る。なお操作レバー（＋７１の中立時はロジック
弁（３）及び（４）は全閉になるのでポンプα４の内部
もれ量の大小を問わずシリンダ（１３の負荷保持機能が
保たれるので通常の閉回路の欠点があられれない。
第１図は従来の片ロンド形シリンダの油圧回路図、第２
図ないし第６図は本発明の１実施例のそれぞれ異った作
動状態を示す油圧回路図である。 片ロット９形シリンダ・・・ａ３、ヘッド側室・・・（
１３α）、ロッド側室・・・＜１３ｈ）、両側可変吐出
量形ポンプ・・・Ｉ、２ ツｏ ロー（１４１Ｚ）、
（１４Ａ）、１対（Ｄライフ ・ａ’ｓ 、 ＋２４１
、タンク・・・０飄分岐ライン・・・ａｎ 、（ハ）、
ノモイロットパルプ・・・（５１、＋６１、ロジック弁
・・・（７） 、 （８）。 復代理人 弁理士 岡 本 重 文 外３名 １；１≧イし≦１ ４−ジ゛ヤッキ、ストークオＨ司 ８＝ａ重乃伯 第２図 第３図 鏑４図 第５Ｍ 第６図
図ないし第６図は本発明の１実施例のそれぞれ異った作
動状態を示す油圧回路図である。 片ロット９形シリンダ・・・ａ３、ヘッド側室・・・（
１３α）、ロッド側室・・・＜１３ｈ）、両側可変吐出
量形ポンプ・・・Ｉ、２ ツｏ ロー（１４１Ｚ）、
（１４Ａ）、１対（Ｄライフ ・ａ’ｓ 、 ＋２４１
、タンク・・・０飄分岐ライン・・・ａｎ 、（ハ）、
ノモイロットパルプ・・・（５１、＋６１、ロジック弁
・・・（７） 、 （８）。 復代理人 弁理士 岡 本 重 文 外３名 １；１≧イし≦１ ４−ジ゛ヤッキ、ストークオＨ司 ８＝ａ重乃伯 第２図 第３図 鏑４図 第５Ｍ 第６図
Claims (1)
- 片ロッド形シリンダのヘッド側室とロッド側室をそれぞ
れ両側吐出可変吐出量形ポンプの２つの口に１対のライ
ンにより連結して閉回路を構成し、上記各ラインから分
岐してタンクに連通ずるラインにそれぞれロジック弁を
介装して、これらロジック弁をそれぞれ反対側のライン
の圧力により作動されるノ々イロブト／Ｚルゾにより開
閉することを特徴とするシリンダの制動エネルギの再生
装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20755183A JPS60101301A (ja) | 1983-11-07 | 1983-11-07 | シリンダの制動エネルギの再生装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20755183A JPS60101301A (ja) | 1983-11-07 | 1983-11-07 | シリンダの制動エネルギの再生装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60101301A true JPS60101301A (ja) | 1985-06-05 |
Family
ID=16541602
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20755183A Pending JPS60101301A (ja) | 1983-11-07 | 1983-11-07 | シリンダの制動エネルギの再生装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60101301A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01171902U (ja) * | 1988-05-24 | 1989-12-06 | ||
| WO2000073665A1 (fr) * | 1999-05-28 | 2000-12-07 | Shin Caterpillar Mitsubishi Ltd. | Dispositif de soupape et dispositif de commande d'actionneur hydraulique |
| JP2011052718A (ja) * | 2009-08-31 | 2011-03-17 | Caterpillar Sarl | 作業機械の油圧回路 |
| CN104061200A (zh) * | 2014-07-14 | 2014-09-24 | 湘潭市恒欣实业有限公司 | 液压驱动装置驻车装置 |
| WO2022270178A1 (ja) * | 2021-06-25 | 2022-12-29 | 川崎重工業株式会社 | 液圧駆動装置 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5210990A (en) * | 1975-07-16 | 1977-01-27 | Toyoda Mach Works Ltd | Device for detecting shaping completion of grindstone |
| JPS56101405A (en) * | 1980-01-14 | 1981-08-14 | Rotork Controls | Fluid control device |
| JPS571802A (en) * | 1980-06-02 | 1982-01-07 | Hitachi Constr Mach Co Ltd | Actuator driven hydraulic circuit |
| JPS5721801B2 (ja) * | 1973-08-08 | 1982-05-10 |
-
1983
- 1983-11-07 JP JP20755183A patent/JPS60101301A/ja active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5721801B2 (ja) * | 1973-08-08 | 1982-05-10 | ||
| JPS5210990A (en) * | 1975-07-16 | 1977-01-27 | Toyoda Mach Works Ltd | Device for detecting shaping completion of grindstone |
| JPS56101405A (en) * | 1980-01-14 | 1981-08-14 | Rotork Controls | Fluid control device |
| JPS571802A (en) * | 1980-06-02 | 1982-01-07 | Hitachi Constr Mach Co Ltd | Actuator driven hydraulic circuit |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01171902U (ja) * | 1988-05-24 | 1989-12-06 | ||
| WO2000073665A1 (fr) * | 1999-05-28 | 2000-12-07 | Shin Caterpillar Mitsubishi Ltd. | Dispositif de soupape et dispositif de commande d'actionneur hydraulique |
| JP2011052718A (ja) * | 2009-08-31 | 2011-03-17 | Caterpillar Sarl | 作業機械の油圧回路 |
| CN104061200A (zh) * | 2014-07-14 | 2014-09-24 | 湘潭市恒欣实业有限公司 | 液压驱动装置驻车装置 |
| CN104061200B (zh) * | 2014-07-14 | 2016-02-24 | 湘潭市恒欣实业有限公司 | 液压驱动装置驻车装置 |
| WO2022270178A1 (ja) * | 2021-06-25 | 2022-12-29 | 川崎重工業株式会社 | 液圧駆動装置 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5168705A (en) | Hydraulic drive system | |
| US4367624A (en) | Control system for hydraulic actuator | |
| JPH1096402A (ja) | 油圧回路 | |
| GB2269425A (en) | Hydraulic circuit | |
| KR100303012B1 (ko) | 유압엘리베이터장치 | |
| US5201803A (en) | Hydraulic system for a vehicle | |
| JPS60101301A (ja) | シリンダの制動エネルギの再生装置 | |
| JPH044304A (ja) | 油圧制御回路 | |
| JPS6081502A (ja) | 油圧アクチユエ−タの閉回路駆動装置 | |
| JPH066246Y2 (ja) | 油圧エレベータ用油圧ジャッキの流量制御装置 | |
| JP2799045B2 (ja) | クレーン用油圧回路 | |
| JPS58102806A (ja) | アクチユエ−タ駆動油圧閉回路 | |
| JPH0443127B2 (ja) | ||
| JPH03267425A (ja) | 油圧モータの制御回路 | |
| JPH0337642B2 (ja) | ||
| JPH0333923B2 (ja) | ||
| JPH06117410A (ja) | 建設機械の油圧回路 | |
| JP3481674B2 (ja) | 建設機械の油圧回路 | |
| AU2021100014A4 (en) | Single pump source load port independent load sensitive energy saving hydraulic system of excavator | |
| JPS6378930A (ja) | 油圧シヨベルの走行油圧回路 | |
| KR100240265B1 (ko) | 작동유온도및캐비테이션발생을고려한건설중장비용유압장치 | |
| JPS6215500Y2 (ja) | ||
| JPH0526204A (ja) | 油圧駆動装置 | |
| KR970028012A (ko) | 건설중장비가변 용량형 유압펌프의 서어보 제어밸브 | |
| KR890007173Y1 (ko) | 시이퀸스 밸브가 설치된 원격조작 방식의 굴삭기 |