JPS5991343A - ガルバニ−ルド鋼板の合金化度の測定方法 - Google Patents
ガルバニ−ルド鋼板の合金化度の測定方法Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
本発明は、鋼板上に溶融亜鉛めっきを施した後。
合金化処理によって鉄と亜鉛の合金相を形成したガルバ
ニールド鋼板の合金化度の測定方法に係り。 特に１合金化度を、製造ライン上で非破壊連続的に精度
良く測定することができるガルバニールド鋼板の合金化
度の測定方法に関する。 ガルバニールド鋼板は、例えば連続式溶融めつき法によ
って製造される溶融亜鉛めっき鋼板の溶Ｊ＞≦１′Ｌ、
塗料密着性及び加工性などの品質特性を向上させるため
に、亜鉛めっき浴槽から引き上けられた鋼板の亜鉛付Ｍ
知４を調整した後１表面の亜鉛が凝固しないうちｔて１
例えば、加熱処理を行うことによって合金化処理を施し
、亜鉛を再溶融すると共に鉄−亜鉛合金を表面まで成長
させ、めっき層全体が鉄−亜鉛系金属間化合物のうち、
王としてδ１相（ＦｅＺｎ７ ）からなる鉄−亜鉛合金
に変化ぴ田だものである。 この１り請上程から容易に推察されるように１合金化処
理の適・不適に、製品であるガルパニールド鋼板の品質
特性に直結
ニールド鋼板の合金化度の測定方法に係り。 特に１合金化度を、製造ライン上で非破壊連続的に精度
良く測定することができるガルバニールド鋼板の合金化
度の測定方法に関する。 ガルバニールド鋼板は、例えば連続式溶融めつき法によ
って製造される溶融亜鉛めっき鋼板の溶Ｊ＞≦１′Ｌ、
塗料密着性及び加工性などの品質特性を向上させるため
に、亜鉛めっき浴槽から引き上けられた鋼板の亜鉛付Ｍ
知４を調整した後１表面の亜鉛が凝固しないうちｔて１
例えば、加熱処理を行うことによって合金化処理を施し
、亜鉛を再溶融すると共に鉄−亜鉛合金を表面まで成長
させ、めっき層全体が鉄−亜鉛系金属間化合物のうち、
王としてδ１相（ＦｅＺｎ７ ）からなる鉄−亜鉛合金
に変化ぴ田だものである。 この１り請上程から容易に推察されるように１合金化処
理の適・不適に、製品であるガルパニールド鋼板の品質
特性に直結
【７ておシ、合金化が不足の、嚇合は、めっ
き層の表面にη相（Ｚｎ）が多ｉｔに残１７ Ｌ、この
ために溶接性及び塗料密着性が低下し、一方、合金化が
過剰の場合は、めっき層中への鉄の拡散が大となり、ｒ
相（ｐｅ５Ｚｎ２＋）を生成してめっき層が脆くなり、
加工時にパウダリングと称するめっき層剥離を生じ易く
なる。 従って、溶接性、塗料密着性及び加工性などを兼ね備え
た高品質のガルバニールド鋼板を安定して製造するため
にｔｊ： ＋合金化度をオンラインで連続的に精度良く
測定して１合金化処理を制ｍ１１する工程管理が不可欠
である。 従来ガルパニールド鋼板の合金化の良否を判定する方法
としては、下記の方法が用いられている。 （１） 合金化処理後のめつき層表面の色調を肉眼で
観察する。 （２）光沢計及び光度Ｂ１によって、合金化処理Ｖ説の
ぬつき層表面の反射率を測定する。 しかしながら、いずれの方法も、熟練渚であってもめつ
き層表面の微妙な色調変化全１′０断し得す。 又、同じ合金化度であっても、めっき層表面の色調は、
めっき原板、亜鉛浴組成１合金化処ｐ、ｔＩＱ：５’、
囲気、表面汚れの有無などの多くの要因により１（■）
を受けることから、誤差が大きく、合金化１隻を冒１′
。 確に管理することはできなかった。 一方、Ｘ線回折法を用いて合金化度全測定゛ｊる方法と
してり、特開昭５２−２１８８７号に提案されている方
法がある、この方法は、ガルバニ−ルド鋼板のめつき層
を構成する鉄−亜鉛金属間化合物、即ち２ζ相（ＦｅＺ
ｎ＋ｓ ） −δ１相、ｒ相のＸ線回折特性と合金化度
の大小との間に相関関係があることを利用して、ガルバ
ニールド鋼板の鉄−亜鉛金属間化合物のＸ線の回折強度
、回折線の拡がり程度及び回折線のピーク角度のＸ線回
折線特性′ｆｒ：１つ以上測定し、測定したＸ線回折特
性値の１つ又社２つ以上の組合せによってガルバニール
ド鋼板の合金化度を測定するようにしたものである、 この方法によれば、原理的には、ガルバニールド留°匈
板の合金化の程度を、非破壊連続的且つ定量的に測定で
きるものである。しかしながら、この特開昭５２−２１
８８７号の実施例に記載されているζ相の格子面間隔１
．２６１の回折強度は極めて微弱であるため、正確な合
金化度の測定が非常に困難であり、従って、このζ相と
δ！相の格子面間隔３．２８Ａの回折強度の比Ｉζ／■
δ１で合金化成′ｆｃ管理−ノーるようにしても、十分
な測定精度が告られず間顯があった。 このように、従来の方法では、ガルバニールド鋼板の合
金化度を正確に測定することができず、得られる製品の
ばらつきが犬となって、溶接１′１−又は加工性の劣る
ガルバニールド鋼板、即ち不良品の発生率が高いという
欠点を有していた。 本発明は、前記従来の欠点を解消するべくでされたもの
で、Ｘ線強度、ピーク分解能１合金相のピークシフト、
被測定鋼板のばたつき等の１ｔｌｌｌ ’ｉｆ条件の変
動に拘らず、合金化鹿ヲ、製造ライン上で精度良く測定
することができ、従って、よシ正確な管理が可能である
カルバニールド鋼板の合金化度の測定方法を提供するこ
とを目的とする。 本発明は、鋼板上に溶融亜鉛めっきｆ： ＩＡＬだ後。 合金化処理によって鉄と亜鉛の合金相を形ルにしたガル
バニールド鋼板の合金化度の測定方法において、平行ビ
ーム状のＸ線を被測定鋼板上に照射り、。 該被測定鋼板上に残存するη相（Ｚｎ）の（００４）面
による回折Ｘ線の強度Ｉ １７ （０１） ４ ）及び
合金比相δ１ （ＦｅＺｎｙ）の（１０３）面による回
折Ｘ線の％ Ｉ（Ｊ−Ｉδ１（１０３）番検出して、跣
者の強度比■η（０（１４）／■δ＋（１０３）から合
金化度を測定するように１７で、前耐シ目的を達成した
ものである。 又−Ａｉｌ ＰｊＩ−： Ｘ線を一高出力のＣｒ管球に
より発生さぜたＣｒ−ＫｘＸｌｐとし、て、従来のＸ線
回折装置゛７′″し１強度が弱くて検出が困杓Ｆであっ
た、回折角２θが大きいη相の（（１０４）而、及びδ
ｌ相の（１０３）面の回折線を、十分な強度で測定でき
るようにしたものである。 更に、前Ｕ［’、 Ｘ線夜、開き角が１〜４°の発散ソ
ーラースリットにより平行ビーム状とするようにし１１
合金層のピークシフトに拘らず、高いピーク分５１’（
能で正確な１ｌｊｌ定が行える′ようにしたもので枡・
る。 ツクグラウンドの影響の少ない正確２ｃ測冗′が行える
ようにしたものである。 史に−１’ｌｌｌ Ｈｌ：強疫比Ｉη（００４）／Ｉδ
己１０３ ）を。 バックグラウンドの強度に応じてバックグラウンド補正
した後の回折Ｘ線の強度から求ぬるようにスイッチング
回路２０２のスイッチ制御端子に接続し、他方のインバ
ータ回路２６２の出力端を例えば高電圧スイッチング回
路２４２のスイッチ制御端子に接続してなるものである
。 次に、以上のように構成された装置の作用を説明する。 先ず、被溶接物２１を所定の位置に設置した後、装置に
電源を投入する。この状態においてシネカメラ２５３を
駆動すると、同カメラ２５３のフィルムの回転と同時に
スリット板が回転して光のオン・オフ信号が作シ出され
、これが受光素子の受光によって電気信号に変換され、
更にエンコーダで波形整形してパルス化した第５図のよ
うな信号ＳＪがシネカメラ２５３から出力される。この
信号ＳＪにおいて０”はシャツタ閉時の信号、“１”は
シャツタ開時の信号である。ここで、動作制御部２６は
シネカメラ２５３から信号ＳＪを受けると、シリアル接
続されているインバータ回路２６１．２６２によって信
号変換され、第５図に示ずような信号８２．ＳＪが出力
される。つまり、信号ｓ１の′０＃のとき、インベータ
回ｒ各２６１から１＃なる動作制御ｉ４ルスがでて高電
圧スイッチング回路２０２に供給される。この結果、高
電圧スイッチング回路２０２はオンし、高電圧発生器２
０１からの高電圧がフィラメント加熱回路２０３に与え
られ、フィラメント２０４から高電圧で加速された電子
ビーム２２がでて被溶ｉ物２ノに衝突せられ、溶接が行
なわれる。 しかじ、このとき、シネカメラ２５３の７ヤツタは閉と
なっているので、電子ビーム２２によって被溶接物２１
の溶接部分２１ｍからＸ線が出力されてもシネカメラ２
５３はその影響を全く受けない。次に、シネカメラ２５
３から１”なる信号Ｓ１が出力されると、動作制御部２
６のインバータ回路２６ノからは０”なる信号Ｓ２、イ
ンバータ回路２６２からは１”なる動作制御パルス信号
Ｓ３が出力され、これによシ溶接系２０の動作が停止す
ると同時ＫＸ％発生系２４の高電圧スイッチング回路２
４２がオンし、Ｘ線発生器２４３は高電圧発生器２４１
この分光部ｌＯの各検出器２４．２０．２８で検出され
た回折Ｘ線の強度工η（００４）、Ｉδ１（１，０３）
及びバックグラウンドの強度は、例え、ばマイク四コン
ピュータが内蔵された演算装置３０に導かれて１回折Ｘ
線の強度１１７（００４）、Ｉδ１（１０３）をバック
グラウンド補正した後、その強度比１１７（００４）／
Ｉδｔ（１０３）から合金化度を測定するようにしでい
る、 図において、３２は、ロールである。 前記Ｘ線管１２としては１例えば＾出力のｃｒ管球が用
いられている。この旨出力のｃｒ管球を用いることによ
ｐ−従来のＸ線回折装置ｄでは強度が弱くて検出が困難
であった、回折角２０が大きいη相の（００４）面、δ
１相の（１０３）面の回折線も十分な強度でｄｌｌＪ定
することができる。又、同じ回折格子面でも回折角が大
であるので、被６１１１定鋼板６のばたつき等による回
折ビームの変位が小さく、測定強度が安定化する。更に
、被測定伶１板６と検出器の間隔が大となるので、オン
ライン上に装置を設置することが容易となる。又、バッ
クグラウンド強度は、亜鉛の付着量等によっても変１ｌ
Ｉｊ＋するので、その補正が必要であるが、このバック
グラウンドの主因である鉄基によるＦｅ−ＫｆｌＪの励
起が少ない点でも有利である。 前記発散ソーラースリット１６は、Ｘ線管１２で発生し
たＸ線を集束して平行ビーム状とするものである。一般
に、集中法は、試別位置変動の影響が大きいので、オン
ライン向きではなく、このために平行ビーム法を採用し
ているが、ソーラースリットの開き角は、Ｘ線強度とピ
ーク分解能に大きく影響するので、その選択が測定を可
能にする１１要な因子となる。即ち、開き角があまり大
であると１回折強度り：増大するものの、カルバニール
ド鋼板のように複雑なピークプロファイル全有する合金
相については、ピーク分解能が低下するので問題を生じ
る。更に、バックグラウンド強度が増大するのでＳ／Ｎ
が悪くなるなどの弊害がある。一方＋ １５ｉ’＋き角
を狭くしすぎると１合金化の度合によって合金相のピー
クがシフトするので、正確な測定ができなくなることが
ある。このために種々検討して、ピークがシフトしても
設定角からピークの頂上ハ１１がずれない程度の半値幅
の広さをもつように、前６［ｉソーラースリット聞き角
を１〜４°の間に設定するようにしでいる。 第２図に、開き角２°のソーラースリットを使用したと
きの１回折角２θ−１２５〜１４５°の範囲における。 バックグラウンド補正後のピークプロファイルの例を示
すが１図から明らかな如く、検出器を２θ＝１３５．６
°と１２７．２°に固定設定すれば、η相の（００４）
面、δ１相の（１０３）面のピークが測定でき、しかも
、Ｘ線、強度も、この例では１σ秒約８０００カウント
（合金化の程度によって異なるが大体毎秒４０００〜１
４０００カウント）であり、十分な強度を得ることがで
きる。 以下本発明の作用をｎ９明する。 分光部１ＯＯＸ線管１２で発生したＸ線は１発散ソーラ
ースリット】６で集束平行化されて、被測定鋼板６上に
照射される。ここで′ブラッグ反射したη相の（００４
）而及びδｌ相の（１０３）面の回折Ｘ線の強度と、バ
ックグラウンドの強度が、ソーラースリット２２．１８
．２６を伺した。検出器２４．２０．２８で検出される
。検出器２４゜２（）、２８の出力は、演算装置３０に
入力され、η、１１１の（ｏ Ｕ ４ ） ｒｘｌとδ
＋ ４ｆｌの（ｔ０３）ｉ口１の回折強１．１ニーから
バックグラウンドの強度が差し引かれた後。 そノｑｑｒ度比１１（００４）／Ｉ ａ＋（１０３）
が求Ｆ＋られ、６を全化度を・表わ″ｊ−指標とし、で
、連続的に表示される。 実施例 無Ｃｆｙ化予熱方式におりる連続溶融亜鉛めっきラ−７
ｙで、板）’ｊ’−０，４〜１．６朋の鋼板を、ライン
スピード５０〜９０ ｍ／ｒｎｉｎでめっき浴を通過さ
せ、ｌノイビング装置により、それぞれ亜鉛材Ｍ繊３０
．６０、９０ ＰＡアｌ（片間）の溶融亜鉛めっきを施
した山径、炉温７５０〜１０００℃のガス加熱の合金化
炉で連続的に合金化処理して一ガルバニールド；ｆｌ板
′ｆＪ：製造するに際して、本発明法が採用されたオン
ライン装置道によシ合金化度を連続的に測定し、合金化
度を衣わす指標Ｉη（ｏｏ４）／Ｉδ＋（１０３）の箇
が−０，３〜（）、６の範囲に収まるように割イ卸した
工程月を、４０コイル採取しで、下６［，に示すような
加工性試ｆＡを行った。 この加工性試験は、ガルバニールド鋼板の密着曲げ加工
した外側加工部に粘尤テープを貼９つし〕。 剥離した粘着テープ向上に脱落付着した亜鉛、粉末−１
，ｉ、 （以下、パウダリング指数と称する）金、螢光
Ｘ線法によ、Ｑ １ｌｌｌＪ ５するこ七によｐ行った
。加工性の判定基ｆＰは次の刈りである。 加工性Ａ・・・パウダリング指数 ０．２ ！／ｙｎ
’未り！を加工ｆｉｌ Ｂ・・・パラターリング指数
０．２〜ｌ −５１’／ｍ’力ＩＪに性Ｃ・・・パウ
ダリンク４旨数 １．５〜３．０グ／ｉ１１”加工性
Ｄ・・・パウダリング指数 ３．ＯＦ／ＩＩ＋’匂」
−ここで、加工性Ａ、Ｂ、（、Ｄの１…４に、合金化の
程度が高くなり、加Ｉ Ｌｇ−が悪化する。実際には。 加工１１Ａのものは、めっき層表１／１１にかなりのη
相を有しており、加工１イＩＥは良いが溶接性が低−ト
するため不合格とした。父、加工性りのものＱ」５１合
金化過剰“で加工性が悪く、こ」しも不合格とし／ξ１
、本発明法が採用さＩしたオンライン装い−を用いて工
１′？を管理した場合と、従来法の目視１′４Ｊ定Ｑ′
こより合金化処理を行った場合の加工性試験の結呆を比
ｌＩｉヌすると、従来法では、加工性不良で不合格品が
１０〜１５％もあったのに対し、禾発明法では。 不合格品が０チとなり、高品質のガルバニールド銅板を
安矩して製造できるようになった。 以上説明した通り、本発明によれば、Ｘ線強度。 と−夕分解能、合金相のピークシフト、被測定鋼板のは
たつき等の測定条件の変動に拘らず、合金化度を、製り
行ライン上で鞘度良く連続的に測定することができる。 従って、合金化度紮止確に１埋Ｊることが可能になると
いう俟れた効果奮南する。
き層の表面にη相（Ｚｎ）が多ｉｔに残１７ Ｌ、この
ために溶接性及び塗料密着性が低下し、一方、合金化が
過剰の場合は、めっき層中への鉄の拡散が大となり、ｒ
相（ｐｅ５Ｚｎ２＋）を生成してめっき層が脆くなり、
加工時にパウダリングと称するめっき層剥離を生じ易く
なる。 従って、溶接性、塗料密着性及び加工性などを兼ね備え
た高品質のガルバニールド鋼板を安定して製造するため
にｔｊ： ＋合金化度をオンラインで連続的に精度良く
測定して１合金化処理を制ｍ１１する工程管理が不可欠
である。 従来ガルパニールド鋼板の合金化の良否を判定する方法
としては、下記の方法が用いられている。 （１） 合金化処理後のめつき層表面の色調を肉眼で
観察する。 （２）光沢計及び光度Ｂ１によって、合金化処理Ｖ説の
ぬつき層表面の反射率を測定する。 しかしながら、いずれの方法も、熟練渚であってもめつ
き層表面の微妙な色調変化全１′０断し得す。 又、同じ合金化度であっても、めっき層表面の色調は、
めっき原板、亜鉛浴組成１合金化処ｐ、ｔＩＱ：５’、
囲気、表面汚れの有無などの多くの要因により１（■）
を受けることから、誤差が大きく、合金化１隻を冒１′
。 確に管理することはできなかった。 一方、Ｘ線回折法を用いて合金化度全測定゛ｊる方法と
してり、特開昭５２−２１８８７号に提案されている方
法がある、この方法は、ガルバニ−ルド鋼板のめつき層
を構成する鉄−亜鉛金属間化合物、即ち２ζ相（ＦｅＺ
ｎ＋ｓ ） −δ１相、ｒ相のＸ線回折特性と合金化度
の大小との間に相関関係があることを利用して、ガルバ
ニールド鋼板の鉄−亜鉛金属間化合物のＸ線の回折強度
、回折線の拡がり程度及び回折線のピーク角度のＸ線回
折線特性′ｆｒ：１つ以上測定し、測定したＸ線回折特
性値の１つ又社２つ以上の組合せによってガルバニール
ド鋼板の合金化度を測定するようにしたものである、 この方法によれば、原理的には、ガルバニールド留°匈
板の合金化の程度を、非破壊連続的且つ定量的に測定で
きるものである。しかしながら、この特開昭５２−２１
８８７号の実施例に記載されているζ相の格子面間隔１
．２６１の回折強度は極めて微弱であるため、正確な合
金化度の測定が非常に困難であり、従って、このζ相と
δ！相の格子面間隔３．２８Ａの回折強度の比Ｉζ／■
δ１で合金化成′ｆｃ管理−ノーるようにしても、十分
な測定精度が告られず間顯があった。 このように、従来の方法では、ガルバニールド鋼板の合
金化度を正確に測定することができず、得られる製品の
ばらつきが犬となって、溶接１′１−又は加工性の劣る
ガルバニールド鋼板、即ち不良品の発生率が高いという
欠点を有していた。 本発明は、前記従来の欠点を解消するべくでされたもの
で、Ｘ線強度、ピーク分解能１合金相のピークシフト、
被測定鋼板のばたつき等の１ｔｌｌｌ ’ｉｆ条件の変
動に拘らず、合金化鹿ヲ、製造ライン上で精度良く測定
することができ、従って、よシ正確な管理が可能である
カルバニールド鋼板の合金化度の測定方法を提供するこ
とを目的とする。 本発明は、鋼板上に溶融亜鉛めっきｆ： ＩＡＬだ後。 合金化処理によって鉄と亜鉛の合金相を形ルにしたガル
バニールド鋼板の合金化度の測定方法において、平行ビ
ーム状のＸ線を被測定鋼板上に照射り、。 該被測定鋼板上に残存するη相（Ｚｎ）の（００４）面
による回折Ｘ線の強度Ｉ １７ （０１） ４ ）及び
合金比相δ１ （ＦｅＺｎｙ）の（１０３）面による回
折Ｘ線の％ Ｉ（Ｊ−Ｉδ１（１０３）番検出して、跣
者の強度比■η（０（１４）／■δ＋（１０３）から合
金化度を測定するように１７で、前耐シ目的を達成した
ものである。 又−Ａｉｌ ＰｊＩ−： Ｘ線を一高出力のＣｒ管球に
より発生さぜたＣｒ−ＫｘＸｌｐとし、て、従来のＸ線
回折装置゛７′″し１強度が弱くて検出が困杓Ｆであっ
た、回折角２θが大きいη相の（（１０４）而、及びδ
ｌ相の（１０３）面の回折線を、十分な強度で測定でき
るようにしたものである。 更に、前Ｕ［’、 Ｘ線夜、開き角が１〜４°の発散ソ
ーラースリットにより平行ビーム状とするようにし１１
合金層のピークシフトに拘らず、高いピーク分５１’（
能で正確な１ｌｊｌ定が行える′ようにしたもので枡・
る。 ツクグラウンドの影響の少ない正確２ｃ測冗′が行える
ようにしたものである。 史に−１’ｌｌｌ Ｈｌ：強疫比Ｉη（００４）／Ｉδ
己１０３ ）を。 バックグラウンドの強度に応じてバックグラウンド補正
した後の回折Ｘ線の強度から求ぬるようにスイッチング
回路２０２のスイッチ制御端子に接続し、他方のインバ
ータ回路２６２の出力端を例えば高電圧スイッチング回
路２４２のスイッチ制御端子に接続してなるものである
。 次に、以上のように構成された装置の作用を説明する。 先ず、被溶接物２１を所定の位置に設置した後、装置に
電源を投入する。この状態においてシネカメラ２５３を
駆動すると、同カメラ２５３のフィルムの回転と同時に
スリット板が回転して光のオン・オフ信号が作シ出され
、これが受光素子の受光によって電気信号に変換され、
更にエンコーダで波形整形してパルス化した第５図のよ
うな信号ＳＪがシネカメラ２５３から出力される。この
信号ＳＪにおいて０”はシャツタ閉時の信号、“１”は
シャツタ開時の信号である。ここで、動作制御部２６は
シネカメラ２５３から信号ＳＪを受けると、シリアル接
続されているインバータ回路２６１．２６２によって信
号変換され、第５図に示ずような信号８２．ＳＪが出力
される。つまり、信号ｓ１の′０＃のとき、インベータ
回ｒ各２６１から１＃なる動作制御ｉ４ルスがでて高電
圧スイッチング回路２０２に供給される。この結果、高
電圧スイッチング回路２０２はオンし、高電圧発生器２
０１からの高電圧がフィラメント加熱回路２０３に与え
られ、フィラメント２０４から高電圧で加速された電子
ビーム２２がでて被溶ｉ物２ノに衝突せられ、溶接が行
なわれる。 しかじ、このとき、シネカメラ２５３の７ヤツタは閉と
なっているので、電子ビーム２２によって被溶接物２１
の溶接部分２１ｍからＸ線が出力されてもシネカメラ２
５３はその影響を全く受けない。次に、シネカメラ２５
３から１”なる信号Ｓ１が出力されると、動作制御部２
６のインバータ回路２６ノからは０”なる信号Ｓ２、イ
ンバータ回路２６２からは１”なる動作制御パルス信号
Ｓ３が出力され、これによシ溶接系２０の動作が停止す
ると同時ＫＸ％発生系２４の高電圧スイッチング回路２
４２がオンし、Ｘ線発生器２４３は高電圧発生器２４１
この分光部ｌＯの各検出器２４．２０．２８で検出され
た回折Ｘ線の強度工η（００４）、Ｉδ１（１，０３）
及びバックグラウンドの強度は、例え、ばマイク四コン
ピュータが内蔵された演算装置３０に導かれて１回折Ｘ
線の強度１１７（００４）、Ｉδ１（１０３）をバック
グラウンド補正した後、その強度比１１７（００４）／
Ｉδｔ（１０３）から合金化度を測定するようにしでい
る、 図において、３２は、ロールである。 前記Ｘ線管１２としては１例えば＾出力のｃｒ管球が用
いられている。この旨出力のｃｒ管球を用いることによ
ｐ−従来のＸ線回折装置ｄでは強度が弱くて検出が困難
であった、回折角２０が大きいη相の（００４）面、δ
１相の（１０３）面の回折線も十分な強度でｄｌｌＪ定
することができる。又、同じ回折格子面でも回折角が大
であるので、被６１１１定鋼板６のばたつき等による回
折ビームの変位が小さく、測定強度が安定化する。更に
、被測定伶１板６と検出器の間隔が大となるので、オン
ライン上に装置を設置することが容易となる。又、バッ
クグラウンド強度は、亜鉛の付着量等によっても変１ｌ
Ｉｊ＋するので、その補正が必要であるが、このバック
グラウンドの主因である鉄基によるＦｅ−ＫｆｌＪの励
起が少ない点でも有利である。 前記発散ソーラースリット１６は、Ｘ線管１２で発生し
たＸ線を集束して平行ビーム状とするものである。一般
に、集中法は、試別位置変動の影響が大きいので、オン
ライン向きではなく、このために平行ビーム法を採用し
ているが、ソーラースリットの開き角は、Ｘ線強度とピ
ーク分解能に大きく影響するので、その選択が測定を可
能にする１１要な因子となる。即ち、開き角があまり大
であると１回折強度り：増大するものの、カルバニール
ド鋼板のように複雑なピークプロファイル全有する合金
相については、ピーク分解能が低下するので問題を生じ
る。更に、バックグラウンド強度が増大するのでＳ／Ｎ
が悪くなるなどの弊害がある。一方＋ １５ｉ’＋き角
を狭くしすぎると１合金化の度合によって合金相のピー
クがシフトするので、正確な測定ができなくなることが
ある。このために種々検討して、ピークがシフトしても
設定角からピークの頂上ハ１１がずれない程度の半値幅
の広さをもつように、前６［ｉソーラースリット聞き角
を１〜４°の間に設定するようにしでいる。 第２図に、開き角２°のソーラースリットを使用したと
きの１回折角２θ−１２５〜１４５°の範囲における。 バックグラウンド補正後のピークプロファイルの例を示
すが１図から明らかな如く、検出器を２θ＝１３５．６
°と１２７．２°に固定設定すれば、η相の（００４）
面、δ１相の（１０３）面のピークが測定でき、しかも
、Ｘ線、強度も、この例では１σ秒約８０００カウント
（合金化の程度によって異なるが大体毎秒４０００〜１
４０００カウント）であり、十分な強度を得ることがで
きる。 以下本発明の作用をｎ９明する。 分光部１ＯＯＸ線管１２で発生したＸ線は１発散ソーラ
ースリット】６で集束平行化されて、被測定鋼板６上に
照射される。ここで′ブラッグ反射したη相の（００４
）而及びδｌ相の（１０３）面の回折Ｘ線の強度と、バ
ックグラウンドの強度が、ソーラースリット２２．１８
．２６を伺した。検出器２４．２０．２８で検出される
。検出器２４゜２（）、２８の出力は、演算装置３０に
入力され、η、１１１の（ｏ Ｕ ４ ） ｒｘｌとδ
＋ ４ｆｌの（ｔ０３）ｉ口１の回折強１．１ニーから
バックグラウンドの強度が差し引かれた後。 そノｑｑｒ度比１１（００４）／Ｉ ａ＋（１０３）
が求Ｆ＋られ、６を全化度を・表わ″ｊ−指標とし、で
、連続的に表示される。 実施例 無Ｃｆｙ化予熱方式におりる連続溶融亜鉛めっきラ−７
ｙで、板）’ｊ’−０，４〜１．６朋の鋼板を、ライン
スピード５０〜９０ ｍ／ｒｎｉｎでめっき浴を通過さ
せ、ｌノイビング装置により、それぞれ亜鉛材Ｍ繊３０
．６０、９０ ＰＡアｌ（片間）の溶融亜鉛めっきを施
した山径、炉温７５０〜１０００℃のガス加熱の合金化
炉で連続的に合金化処理して一ガルバニールド；ｆｌ板
′ｆＪ：製造するに際して、本発明法が採用されたオン
ライン装置道によシ合金化度を連続的に測定し、合金化
度を衣わす指標Ｉη（ｏｏ４）／Ｉδ＋（１０３）の箇
が−０，３〜（）、６の範囲に収まるように割イ卸した
工程月を、４０コイル採取しで、下６［，に示すような
加工性試ｆＡを行った。 この加工性試験は、ガルバニールド鋼板の密着曲げ加工
した外側加工部に粘尤テープを貼９つし〕。 剥離した粘着テープ向上に脱落付着した亜鉛、粉末−１
，ｉ、 （以下、パウダリング指数と称する）金、螢光
Ｘ線法によ、Ｑ １ｌｌｌＪ ５するこ七によｐ行った
。加工性の判定基ｆＰは次の刈りである。 加工性Ａ・・・パウダリング指数 ０．２ ！／ｙｎ
’未り！を加工ｆｉｌ Ｂ・・・パラターリング指数
０．２〜ｌ −５１’／ｍ’力ＩＪに性Ｃ・・・パウ
ダリンク４旨数 １．５〜３．０グ／ｉ１１”加工性
Ｄ・・・パウダリング指数 ３．ＯＦ／ＩＩ＋’匂」
−ここで、加工性Ａ、Ｂ、（、Ｄの１…４に、合金化の
程度が高くなり、加Ｉ Ｌｇ−が悪化する。実際には。 加工１１Ａのものは、めっき層表１／１１にかなりのη
相を有しており、加工１イＩＥは良いが溶接性が低−ト
するため不合格とした。父、加工性りのものＱ」５１合
金化過剰“で加工性が悪く、こ」しも不合格とし／ξ１
、本発明法が採用さＩしたオンライン装い−を用いて工
１′？を管理した場合と、従来法の目視１′４Ｊ定Ｑ′
こより合金化処理を行った場合の加工性試験の結呆を比
ｌＩｉヌすると、従来法では、加工性不良で不合格品が
１０〜１５％もあったのに対し、禾発明法では。 不合格品が０チとなり、高品質のガルバニールド銅板を
安矩して製造できるようになった。 以上説明した通り、本発明によれば、Ｘ線強度。 と−夕分解能、合金相のピークシフト、被測定鋼板のは
たつき等の測定条件の変動に拘らず、合金化度を、製り
行ライン上で鞘度良く連続的に測定することができる。 従って、合金化度紮止確に１埋Ｊることが可能になると
いう俟れた効果奮南する。
ＭＬ １図は１本発明に係るカルバニールド銅板の合金
化度の測定方法を実線するためのオンライン装置の構成
を示す、一部ブロック線図を含む断面図、第２図は１本
発明の詳細な説明するための。 υ６き角２°のソーラースリットを使用した時の、回折
角２θ＝１２５°〜１４５°の範囲のガルバニールド卦
１板のＸ線回折図形の一例を示す線図であ６・・被測定
鎖板、１０・・・分光部、１２・・・Ｘ線Ｔｆ。 １６・・・発散ソーラースリット、１８．２２．２６・
・・受光ソーラースリット、２０．２４．２８・・・検
出器、３０・・・演算装置、３２・・・ロール。 代理人 旨 矢 論 （ほか１名）
化度の測定方法を実線するためのオンライン装置の構成
を示す、一部ブロック線図を含む断面図、第２図は１本
発明の詳細な説明するための。 υ６き角２°のソーラースリットを使用した時の、回折
角２θ＝１２５°〜１４５°の範囲のガルバニールド卦
１板のＸ線回折図形の一例を示す線図であ６・・被測定
鎖板、１０・・・分光部、１２・・・Ｘ線Ｔｆ。 １６・・・発散ソーラースリット、１８．２２．２６・
・・受光ソーラースリット、２０．２４．２８・・・検
出器、３０・・・演算装置、３２・・・ロール。 代理人 旨 矢 論 （ほか１名）
Claims (5)
- （１） 鋼板上に溶融亜鉛めっきを施した後１合金化
処理によって鉄と亜鉛の合金相を形成したガルバニール
ド銅板の合金化度の測定に際して、平行ビーム状のＸ線
を被測定鋼板上に照射し、該被測定鋼板に残存するη相
（Ｚｎ）の（００４）面による回折Ｘ線の強度Ｉη（０
０４）及び合金比相δ重（ＦｅＺｎｙ）の（ｉｏａ）面
による回折Ｘ、＠の強度工δＩ（１０３）を検出して１
両者の強度比重η（００４）／ｌδ１（１０３）から合
金化度を測定するようにしたことを特徴とするガルバニ
ールド鋼板の合金化ｊ艷の測定方法。 - （２）前７Ｘ線を、高出力のＣｒ 官球により発生させ
たＣｒ−ＫｘＸ線とした特許請求の範囲第１項に記載の
カルバニールド鋼板の合金化度の測定方法。 - （３） 前記Ｘ線を、開き角が１〜４°の発散ソ−−
ソースリットにより平行ビーム状とするようにした特許
８１１求の範囲第１項又は第２項に記載のガルバニール
ド鋼板の合金化度の測定方法。 - （４） 前記回折Ｘ線の強度を、開き角が１〜４゜の
受光ンーラースリットを介して検出するようにした特許
請求の範囲第１項に記載のガルバニールド鋼板の合金化
度の測定方法。 - （５） 前記強度比１ ’７ （００４） ／ Ｉ
ａ ｌ（１０３） ｋ、バックグラウンドの強度に応じ
てバックグラウンド補正した後の回折Ｘ線の強度から求
めるようにした特許ｄｆ＃求の範囲第１項にαＢ載のガ
ルバニールド鋼板の合金化度の測定方法、
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57201706A JPS5991343A (ja) | 1982-11-17 | 1982-11-17 | ガルバニ−ルド鋼板の合金化度の測定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57201706A JPS5991343A (ja) | 1982-11-17 | 1982-11-17 | ガルバニ−ルド鋼板の合金化度の測定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5991343A true JPS5991343A (ja) | 1984-05-26 |
| JPH0440655B2 JPH0440655B2 (ja) | 1992-07-03 |
Family
ID=16445567
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57201706A Granted JPS5991343A (ja) | 1982-11-17 | 1982-11-17 | ガルバニ−ルド鋼板の合金化度の測定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5991343A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0473154A2 (en) * | 1990-08-31 | 1992-03-04 | Nisshin Steel Co., Ltd. | System for making an on-line determination of degree of alloying in galvannealed steel sheets |
| KR100916121B1 (ko) | 2007-12-27 | 2009-09-08 | 주식회사 포스코 | 합금화 용융아연도금 강판의 도금층 합금상 분율 측정방법및 합금상 제어 방법 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5221887A (en) * | 1975-08-12 | 1977-02-18 | Nisshin Steel Co Ltd | Method of determining the rate of alloying of alloyed galvanized iron sheets |
-
1982
- 1982-11-17 JP JP57201706A patent/JPS5991343A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5221887A (en) * | 1975-08-12 | 1977-02-18 | Nisshin Steel Co Ltd | Method of determining the rate of alloying of alloyed galvanized iron sheets |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0473154A2 (en) * | 1990-08-31 | 1992-03-04 | Nisshin Steel Co., Ltd. | System for making an on-line determination of degree of alloying in galvannealed steel sheets |
| US5155751A (en) * | 1990-08-31 | 1992-10-13 | Nisshin Steel Co., Ltd. | System for making an on-line determination of degree of alloying in galvannealed steel sheets |
| EP0473154A3 (en) * | 1990-08-31 | 1993-03-24 | Nisshin Steel Co., Ltd. | System for making an on-line determination of degree of alloying in galvannealed steel sheets |
| KR100916121B1 (ko) | 2007-12-27 | 2009-09-08 | 주식회사 포스코 | 합금화 용융아연도금 강판의 도금층 합금상 분율 측정방법및 합금상 제어 방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0440655B2 (ja) | 1992-07-03 |
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