JPS5990696A - 廃水処理方法 - Google Patents
廃水処理方法Info
- Publication number
- JPS5990696A JPS5990696A JP19966482A JP19966482A JPS5990696A JP S5990696 A JPS5990696 A JP S5990696A JP 19966482 A JP19966482 A JP 19966482A JP 19966482 A JP19966482 A JP 19966482A JP S5990696 A JPS5990696 A JP S5990696A
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- Japan
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- 1ppm
- concentration
- nox
- reaction tank
- waste water
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- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、し尿、家畜糞尿、水産加工廃水などの高濃度
廃液を無希釈のままで生物処理する方法に関するもので
ある。
廃液を無希釈のままで生物処理する方法に関するもので
ある。
通常の活性汚泥法の適用範囲を超えた高濃度廃液（例え
ば、上記のし尿、家畜糞尿、水産加工廃水など）を直接
無希釈のまま生物処理する場合、空気供給下の単一槽に
おいて生活環境条件が全く異質の硝化菌（好気性状態で
増殖）と脱窒菌（嫌気性状態で増殖〕の協同作用でＮＨ
４−Ｎ （、アンモニア性窒素）除去とＮｏＸ−Ｎ （
Ｎｏ２−ＮとＮＯ３−Ｎの和〕除去が同時に行われる。
ば、上記のし尿、家畜糞尿、水産加工廃水など）を直接
無希釈のまま生物処理する場合、空気供給下の単一槽に
おいて生活環境条件が全く異質の硝化菌（好気性状態で
増殖）と脱窒菌（嫌気性状態で増殖〕の協同作用でＮＨ
４−Ｎ （、アンモニア性窒素）除去とＮｏＸ−Ｎ （
Ｎｏ２−ＮとＮＯ３−Ｎの和〕除去が同時に行われる。
しかし、異質生理活性を有する両歯の活性度を最大限に
高め、ＮＨ４−Ｎ除去とＮｏＸ−Ｎ除去を高効率で行う
安定操作条件が従来不明であった。
高め、ＮＨ４−Ｎ除去とＮｏＸ−Ｎ除去を高効率で行う
安定操作条件が従来不明であった。
本発明は、この安定操作方法を提供すべくなされたもの
で、通常の活性汚泥処理の適用範囲を超えた高濃度廃液
を直接無希釈のまま生物処理する方法［ｂいて、空気供
給下の単一反応槽でＮＨ４−Ｎ除去とＮＯｘ−Ｎ除去の
両機能を高効率で並存させるために、該反応槽のＤｏ値
（溶存酸素濃度）を１ 、ｐｐｍ以下に抑制することを
特徴とするもので、運転操作のみで両機能の高効率並存
を達成し得る廃水処理方法に関するものである。
で、通常の活性汚泥処理の適用範囲を超えた高濃度廃液
を直接無希釈のまま生物処理する方法［ｂいて、空気供
給下の単一反応槽でＮＨ４−Ｎ除去とＮＯｘ−Ｎ除去の
両機能を高効率で並存させるために、該反応槽のＤｏ値
（溶存酸素濃度）を１ 、ｐｐｍ以下に抑制することを
特徴とするもので、運転操作のみで両機能の高効率並存
を達成し得る廃水処理方法に関するものである。
第１図は本発明方法の一実施態様例を説明するための図
である。
である。
同図に示すように、高濃度廃液を直接無希釈処理する反
応槽１０において該反応槽混合液中にＤｏセンサー９を
設置して混合液Ｄｏ濃度を連続的に測定記録し、このＤ
ｏ設定値が常時ｌｐｐｍ以下となるようにライン８から
の曝気空気量の調整を行うのである。なお、図中、１は
原液（無希釈の高濃度廃液〕供給ライン、２は返送汚泥
ライン、６は電動機、４はブロワ、５は空気分散器、６
は処理液抜出ラインで汚泥分離工程（図示せず）へ連絡
している。７は排ガス抜出ラインでるる。
応槽１０において該反応槽混合液中にＤｏセンサー９を
設置して混合液Ｄｏ濃度を連続的に測定記録し、このＤ
ｏ設定値が常時ｌｐｐｍ以下となるようにライン８から
の曝気空気量の調整を行うのである。なお、図中、１は
原液（無希釈の高濃度廃液〕供給ライン、２は返送汚泥
ライン、６は電動機、４はブロワ、５は空気分散器、６
は処理液抜出ラインで汚泥分離工程（図示せず）へ連絡
している。７は排ガス抜出ラインでるる。
以下に実験例をあげて本発明方法を詳細に説明する。
実験装置（第１図中の反応槽１０に相当〕２０ｒｒ？反
応塔（塔径１．９ｍ、有効液深７ ｍ ）曝気装置（第
１図中の空気分散器５に相当）ロータリーアトマイザ（
径０．４５ｍ。
応塔（塔径１．９ｍ、有効液深７ ｍ ）曝気装置（第
１図中の空気分散器５に相当）ロータリーアトマイザ（
径０．４５ｍ。
高さ０．６７５ｍ）
（カップ状の回転体を５００〜６００ ｒｐｍで回転さ
せ、カップ内に曝気空気を供給するもの） 対象廃液 無希釈し尿（ＢＯＤ ８８００ｐｐｍトータルＮ ３
１００ ｐｐｍ ＮＨ４−Ｎ ２６００ｐｐｍ ） 実験条件 Ｄ Ｏ： ０．２〜４ ｐｐｍの範囲で変化処理量：１
０ｍ’／日 空気量： ４０〜２５０ Ｎ７ｙ？／ｈｒで変化液 温
：２５〜２７°Ｃの範囲に保持 上記の要領で無希釈し尿のＮＨ４−Ｎ除去速度とＮ０ｘ
−Ｎ除去速度を検討した。その結果は第２図（ＮＨ４−
Ｎ除去速度ンおよび第３図（Ｎ０ｘ−Ｎ除去速度）に示
す通シであった。なお、処理液中のＮｏ２− Ｎ濃度１
００ ｐｐｍ以下、反応塔内の酸化還元電位＋４０〜＋
１００ｆｉＶであった。
せ、カップ内に曝気空気を供給するもの） 対象廃液 無希釈し尿（ＢＯＤ ８８００ｐｐｍトータルＮ ３
１００ ｐｐｍ ＮＨ４−Ｎ ２６００ｐｐｍ ） 実験条件 Ｄ Ｏ： ０．２〜４ ｐｐｍの範囲で変化処理量：１
０ｍ’／日 空気量： ４０〜２５０ Ｎ７ｙ？／ｈｒで変化液 温
：２５〜２７°Ｃの範囲に保持 上記の要領で無希釈し尿のＮＨ４−Ｎ除去速度とＮ０ｘ
−Ｎ除去速度を検討した。その結果は第２図（ＮＨ４−
Ｎ除去速度ンおよび第３図（Ｎ０ｘ−Ｎ除去速度）に示
す通シであった。なお、処理液中のＮｏ２− Ｎ濃度１
００ ｐｐｍ以下、反応塔内の酸化還元電位＋４０〜＋
１００ｆｉＶであった。
第２図よりＮＨ４−Ｎ除去速度恒数ＫＮ−（１，２〜１
．８）Ｘ １０−” （ｐｐｍ−” ｅ日−１）が、第
３図よＪＮＯｘ−Ｎ除去速度恒数ｋｎ中０．０５〜０−
０６５ ｋｇ、’に９．日が求められる。
．８）Ｘ １０−” （ｐｐｍ−” ｅ日−１）が、第
３図よＪＮＯｘ−Ｎ除去速度恒数ｋｎ中０．０５〜０−
０６５ ｋｇ、’に９．日が求められる。
また、ＮＨ４−Ｎ除去速度とＮＯｘ−ＩＪ除去速度は、
それぞれ次式で表わすことができる。
それぞれ次式で表わすことができる。
ＮＨ４−Ｎ除去速度 −ｄＮ／ｄｔ ＝ＫＮＺ８ＮＮＯ
ｘ−Ｎ除去速度 −（ｌ ｎ／ｄｔ ＝ Ｋ ｎＺ Ｂ
ここで、ＮはＮＨ４−Ｎ濃度＜、 ｐｐｍ ）、ｎはＮ
０ｘ−Ｎ濃度（ｐｐｍ ）、ｚｆ３は活性汚泥濃度（ｐ
ｐｍ ）を示す。
ｘ−Ｎ除去速度 −（ｌ ｎ／ｄｔ ＝ Ｋ ｎＺ Ｂ
ここで、ＮはＮＨ４−Ｎ濃度＜、 ｐｐｍ ）、ｎはＮ
０ｘ−Ｎ濃度（ｐｐｍ ）、ｚｆ３は活性汚泥濃度（ｐ
ｐｍ ）を示す。
第４図は反応槽混合液Ｄｏ設定値とに１ ＋ Ｋ２との
関係を求めた結果を示す図表である。
関係を求めた結果を示す図表である。
第４図中、１０１はＮＨ４−Ｎ除去速度恒数、１０２は
Ｎ０ｘ−Ｎ除去速度恒数の場合である。
Ｎ０ｘ−Ｎ除去速度恒数の場合である。
第４図から明らかなように、Ｄ Ｏ１ｐｐｍ以下でＫＮ
ｔ Ｋｎ値は最大値を示し、１ ｐｐｍ以上では急激
に低下していることが判る。
ｔ Ｋｎ値は最大値を示し、１ ｐｐｍ以上では急激
に低下していることが判る。
この理由は、次の（１） ＃ （２）によるものと推測
される。
される。
（１） Ｄ Ｏ１ｐｐｍ程度の遊離酸素が存在しても
、Ｎ０ｘ−Ｎ除去（亜硝酸呼吸）に対する活性阻害はほ
とんど生じないため、ＮＨじＮの酸化で生成したＮｏＸ
−Ｎは、ただちにＮ、に還元除去される。
、Ｎ０ｘ−Ｎ除去（亜硝酸呼吸）に対する活性阻害はほ
とんど生じないため、ＮＨじＮの酸化で生成したＮｏＸ
−Ｎは、ただちにＮ、に還元除去される。
（２） Ｄ ０１ ｐｐｍ以上では、Ｎ０ｘ−Ｎ除去
機能に対する活性阻害が生ずるが、このため混合液中に
Ｎｏ２− Ｎが蓄積し、該Ｎ０２−Ｈの硝化菌に対する
活性阻害作用のためＮＨ４−Ｎ除去機能も低下する。
機能に対する活性阻害が生ずるが、このため混合液中に
Ｎｏ２− Ｎが蓄積し、該Ｎ０２−Ｈの硝化菌に対する
活性阻害作用のためＮＨ４−Ｎ除去機能も低下する。
なお、Ｄｏが存在しないとＮＨ４−Ｎ除去機能そのもの
がさらに大幅に低下するので、ＤＯはＯｐｐｍ以上であ
る必要が１りシ、酸化還元電位がマイナスにならない限
フ、いくら低くてもかまわないが、その上限値はｌｐｐ
ｍ”ｃ″ある。
がさらに大幅に低下するので、ＤＯはＯｐｐｍ以上であ
る必要が１りシ、酸化還元電位がマイナスにならない限
フ、いくら低くてもかまわないが、その上限値はｌｐｐ
ｍ”ｃ″ある。
一般に、脱窒菌の呼吸形態は、水素受容体の相違から２
つに大別され、１つは曝気空気によって供給される遊離
酸素を水素受容体とする場合と、もう１つはＮＨ４−Ｎ
の酸化によって生じたＮｏＸ−Ｎ中の結合酸素を水素受
容体とする場合である。脱窒菌は遊離酸素が存在する場
合、これを優先的に利用し、ＮＯｘ−Ｎ除去機能は微弱
となるのに対し、遊離酸素の存在量が制限されるとＮｏ
、 −Ｎ中の結合酸素を高率で利用するようになシ、Ｎ
’０Ｘ−Ｎ除去機能も高効率化されるのである。
つに大別され、１つは曝気空気によって供給される遊離
酸素を水素受容体とする場合と、もう１つはＮＨ４−Ｎ
の酸化によって生じたＮｏＸ−Ｎ中の結合酸素を水素受
容体とする場合である。脱窒菌は遊離酸素が存在する場
合、これを優先的に利用し、ＮＯｘ−Ｎ除去機能は微弱
となるのに対し、遊離酸素の存在量が制限されるとＮｏ
、 −Ｎ中の結合酸素を高率で利用するようになシ、Ｎ
’０Ｘ−Ｎ除去機能も高効率化されるのである。
遊離、酸素、結合酸素いずれを利用する場合も有機炭素
源は原液中ＢＯＤであり、この値にも一定の限界がある
から、Ｎ０ｘ−Ｎ除去機能にも上限があるが、その除去
形態については曝気空気量によって調整が可能というこ
とになる。
源は原液中ＢＯＤであり、この値にも一定の限界がある
から、Ｎ０ｘ−Ｎ除去機能にも上限があるが、その除去
形態については曝気空気量によって調整が可能というこ
とになる。
一方、Ｎｕ、−Ｎ除去機能については、一般にＤｏｌ
ｐｐｍ以上必要ということになっているが、通常の散気
管（多孔性ディフューザー、ディスクフユーザ−など）
の数倍の酸素供給能力を有する曝気装置を適用していれ
ば、Ｄ ０１ ｐｐｍ以下でも活性汚泥７アツク内部に
まで十分に遊離酸素が浸透するために支障はなく、むし
ろ高Ｄｏ条件ではＮＯＸ −Ｎ除去機能の低下によって
Ｎｏ２−Ｎ濃度が増加し、その生物毒作用が顕在化して
機能低下音引き起こしてしまうのである。
ｐｐｍ以上必要ということになっているが、通常の散気
管（多孔性ディフューザー、ディスクフユーザ−など）
の数倍の酸素供給能力を有する曝気装置を適用していれ
ば、Ｄ ０１ ｐｐｍ以下でも活性汚泥７アツク内部に
まで十分に遊離酸素が浸透するために支障はなく、むし
ろ高Ｄｏ条件ではＮＯＸ −Ｎ除去機能の低下によって
Ｎｏ２−Ｎ濃度が増加し、その生物毒作用が顕在化して
機能低下音引き起こしてしまうのである。
以上詳述したように、反応槽内混合液中のり。
を１ ｐｐｍ以下に抑制する本発明方法においては高濃
度廃液を無希釈のままで、ＮＨ４−Ｎ除去とＮＯｘ−Ｎ
除去処理全同時に、かつ高効率で行うことができる。
度廃液を無希釈のままで、ＮＨ４−Ｎ除去とＮＯｘ−Ｎ
除去処理全同時に、かつ高効率で行うことができる。
第１図は本発明方法の一実施態様例を示す図、第２〜４
図は本発明の実施例で得られた結果を示す図表である。 復代理人 円 １） 明 復代理人 萩 原 亮 〜
図は本発明の実施例で得られた結果を示す図表である。 復代理人 円 １） 明 復代理人 萩 原 亮 〜
Claims (1)
- 通常の活性汚泥処理の適用範囲を超えた高濃゛・度廃液
を無希釈のままで空気供給下の単一反応槽内で生物処理
し、ＮＨ４−ＮとＮ０ｘ−Ｎとを同時に除去する方法に
おいて、前記反応槽内液中の溶存酸素濃度を１ ｐｐｍ
以下に抑制することを特徴とする廃水処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19966482A JPS5990696A (ja) | 1982-11-16 | 1982-11-16 | 廃水処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19966482A JPS5990696A (ja) | 1982-11-16 | 1982-11-16 | 廃水処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5990696A true JPS5990696A (ja) | 1984-05-25 |
Family
ID=16411573
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19966482A Pending JPS5990696A (ja) | 1982-11-16 | 1982-11-16 | 廃水処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5990696A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008501500A (ja) * | 2004-06-02 | 2008-01-24 | オテヴェ・ソシエテ・アノニム | 反応漕に連続的に注入される空気の速度が調節される、生物反応漕を用いる水処理方法、および対応する装置 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54131348A (en) * | 1978-03-31 | 1979-10-12 | Sumikin Kako Kk | Biological denitrification method of waste water |
| JPS54135448A (en) * | 1978-04-11 | 1979-10-20 | Sumitomo Chem Co Ltd | Biological nitrification and denitrating process of sewage |
-
1982
- 1982-11-16 JP JP19966482A patent/JPS5990696A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54131348A (en) * | 1978-03-31 | 1979-10-12 | Sumikin Kako Kk | Biological denitrification method of waste water |
| JPS54135448A (en) * | 1978-04-11 | 1979-10-20 | Sumitomo Chem Co Ltd | Biological nitrification and denitrating process of sewage |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008501500A (ja) * | 2004-06-02 | 2008-01-24 | オテヴェ・ソシエテ・アノニム | 反応漕に連続的に注入される空気の速度が調節される、生物反応漕を用いる水処理方法、および対応する装置 |
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