JPS5980455A - 耐熱性耐衝撃性樹脂組成物 - Google Patents
耐熱性耐衝撃性樹脂組成物Info
- Publication number
- JPS5980455A JPS5980455A JP19026582A JP19026582A JPS5980455A JP S5980455 A JPS5980455 A JP S5980455A JP 19026582 A JP19026582 A JP 19026582A JP 19026582 A JP19026582 A JP 19026582A JP S5980455 A JPS5980455 A JP S5980455A
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- JP
- Japan
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- weight
- copolymer
- polymerization
- unsaturated nitrile
- parts
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- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、熱分解性の少ない耐熱性耐衝撃性樹脂組成物
に関する。
に関する。
ABS僕脂で代表されるゴム強化スチレン系樹脂、ポリ
カーボネート、およびそれら混合物は、耐衝撃性、耐熱
性に優れる樹脂として従来から広く用いられている。ま
た、これらの樹脂においては、α−メテルスtレンーア
クリロニトリル共重合体全配合することにより耐熱性が
さらに改善されることが古くから知られている〇α−メ
チルスチレンー7クリロニトリル共重合体?配合した上
述の耐熱性樹脂においては、α−メチルステVン含有量
の増加と共に耐熱性は向上するが、その反面、成形加工
等の加熱時に熱分解奮起こしやすいといった欠点を有し
ている。さらに、α−メチルスチレンは反応性が悪く、
α−メチルスチレンi70重量%以上含有するα−メチ
ルスチレン−アクリロニトリル共重合体を得るのも困難
である。
カーボネート、およびそれら混合物は、耐衝撃性、耐熱
性に優れる樹脂として従来から広く用いられている。ま
た、これらの樹脂においては、α−メテルスtレンーア
クリロニトリル共重合体全配合することにより耐熱性が
さらに改善されることが古くから知られている〇α−メ
チルスチレンー7クリロニトリル共重合体?配合した上
述の耐熱性樹脂においては、α−メチルステVン含有量
の増加と共に耐熱性は向上するが、その反面、成形加工
等の加熱時に熱分解奮起こしやすいといった欠点を有し
ている。さらに、α−メチルスチレンは反応性が悪く、
α−メチルスチレンi70重量%以上含有するα−メチ
ルスチレン−アクリロニトリル共重合体を得るのも困難
である。
ならびに熱分解性を改良すべく鋭意研究した結果、全単
量体添加終了時における重合系内の未反応不飽和ニトリ
ル濃度をある一定濃度以上になるように単量体を調整し
ながら添加し、かつ、共重合体ラテックス粒子の90%
以上が0.1μ以下となるように重合させたα−アルキ
ルステレンー不飽和ニトリル共重合体(4)と、ゴム強
化スチレン系樹脂(B)またはさらにポリカーボネー)
(C) t−混合した樹脂組成物が、耐熱性と共に耐
熱分解性に優れることを見出し本発明に到達した0 以下に本発明の耐熱性耐衝撃性樹脂組成物について詳細
に説明する。
量体添加終了時における重合系内の未反応不飽和ニトリ
ル濃度をある一定濃度以上になるように単量体を調整し
ながら添加し、かつ、共重合体ラテックス粒子の90%
以上が0.1μ以下となるように重合させたα−アルキ
ルステレンー不飽和ニトリル共重合体(4)と、ゴム強
化スチレン系樹脂(B)またはさらにポリカーボネー)
(C) t−混合した樹脂組成物が、耐熱性と共に耐
熱分解性に優れることを見出し本発明に到達した0 以下に本発明の耐熱性耐衝撃性樹脂組成物について詳細
に説明する。
本発明におけるα−アルキルステレンー不飽和ニトリル
共重合体金構成するα−アルキルスチレンとは、下記一
般式で示される化合物であるO R1−C=CH。
共重合体金構成するα−アルキルスチレンとは、下記一
般式で示される化合物であるO R1−C=CH。
(RsはC1〜C8のアルキル基であり、R11は水素
、C1〜C3のアルキル基またはハロゲン化アルキル基
である。) α−メチルスチレン、α−エチルスチレン、メチル−α
−メチルスチレン等が例示されるが、好ましくはα−メ
チルスチレンである。
、C1〜C3のアルキル基またはハロゲン化アルキル基
である。) α−メチルスチレン、α−エチルスチレン、メチル−α
−メチルスチレン等が例示されるが、好ましくはα−メ
チルスチレンである。
不飽和ニトリルとしては、アクリロニトリル、メタクリ
ロニトリル、エタクリロニトリル等が例示されるが、好
ましくはアクリロニトリルである。
ロニトリル、エタクリロニトリル等が例示されるが、好
ましくはアクリロニトリルである。
また、共重合時用いられるラジカル性開始剤としては、
過硫酸カリウム、過硫酸ナトリウム、過硫酸アンモニウ
ムやキュメンハイドロパーオキサイド、ジイソプロビル
ベンゼンハ()’ロバーオキサイドのレドツクス等が例
示されるが、好ましくは過硫酸カリウム、過硫酸ナトリ
ウムである。乳化剤としては常用の乳化剤が使用できる
が、好ましくはアニオン系乳化剤であり、ラウリル酸ナ
トリウム、オレイン酸カリウム、オレイン酸ナトリウム
、脂肪酸のカリウムまたはナトリウム塩、ロジン酸のカ
リウムまたはナトリウム塩、およびアルキルベンゼンス
ルホン酸ナトリウム等が例示される。
過硫酸カリウム、過硫酸ナトリウム、過硫酸アンモニウ
ムやキュメンハイドロパーオキサイド、ジイソプロビル
ベンゼンハ()’ロバーオキサイドのレドツクス等が例
示されるが、好ましくは過硫酸カリウム、過硫酸ナトリ
ウムである。乳化剤としては常用の乳化剤が使用できる
が、好ましくはアニオン系乳化剤であり、ラウリル酸ナ
トリウム、オレイン酸カリウム、オレイン酸ナトリウム
、脂肪酸のカリウムまたはナトリウム塩、ロジン酸のカ
リウムまたはナトリウム塩、およびアルキルベンゼンス
ルホン酸ナトリウム等が例示される。
共重合体を構成するα−アルキルスチレンと不飽和ニト
リルの組成比は、α−アルキルスチレン70−80重量
%および不飽和ニトリル30−20重量%である。
リルの組成比は、α−アルキルスチレン70−80重量
%および不飽和ニトリル30−20重量%である。
α−アルキルスチレンが70重量−未満であると得られ
た共重合体の耐熱性は著しく劣シ好ましくない。また8
0重量%を超えると重合終了時の未反応単量体が多く、
生産性が低下し好ましくない。
た共重合体の耐熱性は著しく劣シ好ましくない。また8
0重量%を超えると重合終了時の未反応単量体が多く、
生産性が低下し好ましくない。
また、本発明において重要なことは、共重合体が、全単
量体添加終了時における重合系内のなるように調整して
単量体全添加し、かつ、共重合体ラテックス粒子の90
%以上が0.1θμ以下となる工うに重合し、得られた
共重合体であることである。粒子径は重合終了時におけ
る共重合体ラテックス粒子径全意味する。
量体添加終了時における重合系内のなるように調整して
単量体全添加し、かつ、共重合体ラテックス粒子の90
%以上が0.1θμ以下となる工うに重合し、得られた
共重合体であることである。粒子径は重合終了時におけ
る共重合体ラテックス粒子径全意味する。
単量体添加終了時における重合系内の未反応不飽和二)
IJル濃度が31重量−未満であると、重合終了時の
未反応単量体が多く、生産性が著しく低下する。
IJル濃度が31重量−未満であると、重合終了時の
未反応単量体が多く、生産性が著しく低下する。
重合系内の未反応不飽和ニトリル濃度が31重量%以上
となるように単量体全添加する具体的な調整方法として
は、重合系内のかかる濃度を測定しなからα−アルキル
スチレンと不飽和ニトリルのそれぞれの添加速度全調整
する方i添加されるα−アルキルスチレンと不飽和ニト
リル混合単量体の混合比率t−調整する方法、さらには
、α−アルキルスチレンを全量仕込み、かかる濃度が3
1重量%以上となる工う不飽和ニトリルの添加速度を調
整する方法等が例示される。
となるように単量体全添加する具体的な調整方法として
は、重合系内のかかる濃度を測定しなからα−アルキル
スチレンと不飽和ニトリルのそれぞれの添加速度全調整
する方i添加されるα−アルキルスチレンと不飽和ニト
リル混合単量体の混合比率t−調整する方法、さらには
、α−アルキルスチレンを全量仕込み、かかる濃度が3
1重量%以上となる工う不飽和ニトリルの添加速度を調
整する方法等が例示される。
さらに、重合終了時の共重合体ラテックス粒子の90%
以上’io、10μ以下にする必要がある0 0.10μを超えると生成共重合体を成形加工等で加熱
した時、熱分解が激しくなってくる。
以上’io、10μ以下にする必要がある0 0.10μを超えると生成共重合体を成形加工等で加熱
した時、熱分解が激しくなってくる。
更に重合時の重合速度が遅くなり生成ラテックス中に凝
固物全生成し、かつ、未反応単量体が多くなる。
固物全生成し、かつ、未反応単量体が多くなる。
共I合体自身優れた耐熱分解性を有しており、50%重
量減少の温度が370℃以上であることが特に好ましい
。
量減少の温度が370℃以上であることが特に好ましい
。
共重合体ラテックス粒子の90%t0.1μ以下にする
具体的方法は、重合特使用する脱イオン水量を多く使用
したり、乳化剤量會多く使用する等である。
具体的方法は、重合特使用する脱イオン水量を多く使用
したり、乳化剤量會多く使用する等である。
α−アルキルスチレンと不飽和ニトリルの重合系への添
加方法には特に制限はなく、連続的、分割的に添加して
もよい。
加方法には特に制限はなく、連続的、分割的に添加して
もよい。
さらに必要に応じて重合度調節剤等を加えてとは、ポリ
ブタジェン、ブタジェン−スチレン共重合体、ブタジェ
ン−アクリロニトリル共重合体等の共役ジエン系ゴム、
エチレン−プロピレン共重合体、エテVンープロピレン
ージエン共重合体等のオレフィン系ゴム、ポリアクリル
酸エステル等のアクリル系ゴムなどが挙げられる。芳香
族ビニル化合物としては、スチレン、α−メチルスチレ
ン、α−クロルスチレン、ビニルトルエンなど挙げられ
、特ニステレンが好ましい。シアン化ビニル化合物とし
ては、アクリロニトリル、メタアクリロニトリルなどが
挙げられ、WEアクリロニトリルが好ましい。
ブタジェン、ブタジェン−スチレン共重合体、ブタジェ
ン−アクリロニトリル共重合体等の共役ジエン系ゴム、
エチレン−プロピレン共重合体、エテVンープロピレン
ージエン共重合体等のオレフィン系ゴム、ポリアクリル
酸エステル等のアクリル系ゴムなどが挙げられる。芳香
族ビニル化合物としては、スチレン、α−メチルスチレ
ン、α−クロルスチレン、ビニルトルエンなど挙げられ
、特ニステレンが好ましい。シアン化ビニル化合物とし
ては、アクリロニトリル、メタアクリロニトリルなどが
挙げられ、WEアクリロニトリルが好ましい。
さらに、他の重合性単量体化合物としては、メチル、エ
チル、フロビル、メチル、ベンジル、ヘキシルなどのア
クリル酸エステル化合物お工びメタアクリル酸エステル
化合物などが挙げられ、特にメタアクリル酸メチルが好
ましい。
チル、フロビル、メチル、ベンジル、ヘキシルなどのア
クリル酸エステル化合物お工びメタアクリル酸エステル
化合物などが挙げられ、特にメタアクリル酸メチルが好
ましい。
ゴム質重合体とグラフト重合用単量体との組成比には特
に制限はないが、ゴム質重合体lθ〜70重量%、単量
体90〜30X量チが好ましい。さらにグラフト重合用
単量体に占める各単量体の比率にも制限はないが、芳香
族ビニル50〜80重量%、不飽和ニトリルお工び/ま
たは不飽和カルボン酸エステル50〜20重量%が好ま
しい。
に制限はないが、ゴム質重合体lθ〜70重量%、単量
体90〜30X量チが好ましい。さらにグラフト重合用
単量体に占める各単量体の比率にも制限はないが、芳香
族ビニル50〜80重量%、不飽和ニトリルお工び/ま
たは不飽和カルボン酸エステル50〜20重量%が好ま
しい。
グラフト重合体を作る方法としては、公知の方法がすべ
て利用できる。たとえば懸濁重合法、塊状重合法、乳化
重合法、溶液重合法などである0 本発明において用いられるポリカーボネート樹脂として
は、芳香族ポリカーボネート、脂肪族ポリカーボネート
、脂肪族−芳香族ポリカーボネート等々を挙げることが
できる。一般には、2.2−ビス(4−オキシフェニル
)アルカン系、ビス(4−オキシフェニル)エーテル系
、ビス(4−オキシフェニル)スルホン、スルフィド又
はスルホキサイド系などのビスフェノール類からなる重
合体、もしくは共重合体で69、目的に応じてハロゲン
で置換されたビスフェノール類を用いた重合体である。
て利用できる。たとえば懸濁重合法、塊状重合法、乳化
重合法、溶液重合法などである0 本発明において用いられるポリカーボネート樹脂として
は、芳香族ポリカーボネート、脂肪族ポリカーボネート
、脂肪族−芳香族ポリカーボネート等々を挙げることが
できる。一般には、2.2−ビス(4−オキシフェニル
)アルカン系、ビス(4−オキシフェニル)エーテル系
、ビス(4−オキシフェニル)スルホン、スルフィド又
はスルホキサイド系などのビスフェノール類からなる重
合体、もしくは共重合体で69、目的に応じてハロゲン
で置換されたビスフェノール類を用いた重合体である。
本発明の樹脂組成物は、上述の共重合体10〜90重量
%、グラフト重合体Xθ〜80重量%お↓びポリカーボ
ネート0〜80重量%である。共重合体が10重量−未
満又はグラフト重合体が80重量%ヲ超えると加工性、
耐熱性に劣る。また共重合体が90重t%會超える又は
グラフト重合体が10重量−未満では耐衝撃性に劣る。
%、グラフト重合体Xθ〜80重量%お↓びポリカーボ
ネート0〜80重量%である。共重合体が10重量−未
満又はグラフト重合体が80重量%ヲ超えると加工性、
耐熱性に劣る。また共重合体が90重t%會超える又は
グラフト重合体が10重量−未満では耐衝撃性に劣る。
さらにポリカーボネートが80重量−を超えると加工性
、耐衝撃性に劣る。
、耐衝撃性に劣る。
加工性、耐熱性、耐衝撃性の面ニジ、共電合体20〜8
0重量%とグラフト重合体20〜80重量%からなる組
成物、ならびに共重合体10〜50重量%、グラフト重
合体lO〜50重量饅およびポリカーボネート30〜6
0重量%からなる組成物が特に好ましい。
0重量%とグラフト重合体20〜80重量%からなる組
成物、ならびに共重合体10〜50重量%、グラフト重
合体lO〜50重量饅およびポリカーボネート30〜6
0重量%からなる組成物が特に好ましい。
共重合体、グラフト重合体およびポリカーボネートとの
混合方法としてげ、押出機、バンバリーミキサ−等を用
いた公知方法が用いられる。
混合方法としてげ、押出機、バンバリーミキサ−等を用
いた公知方法が用いられる。
なお、混合に際して公知の安定剤、帯電防止剤、滑剤、
染顔料などの添加剤を適宜配合してもよい。
染顔料などの添加剤を適宜配合してもよい。
以下に実施例を挙げて説明するが、本発明はこれらによ
って何ら制限されるものでない。
って何ら制限されるものでない。
実施例
共重合体、グラフト重合体およびポリカーボネートヲ表
−1に示す割合にて混練しくバンバリーミキサ−126
0℃、4分間)、樹脂組成物を得た。樹脂組成物の物性
を表−2に示す。
−1に示す割合にて混練しくバンバリーミキサ−126
0℃、4分間)、樹脂組成物を得た。樹脂組成物の物性
を表−2に示す。
なお、用いられ友共重合体(A−1〜−4)お工びグラ
フト重合体(B)は以下の方法にて重合された0 なお、熱分解性測定のためペレット状樹脂組成物より平
板(100X200X3mi)41”射出成形(290
℃)した。
フト重合体(B)は以下の方法にて重合された0 なお、熱分解性測定のためペレット状樹脂組成物より平
板(100X200X3mi)41”射出成形(290
℃)した。
一共重合体(A−1)−
窒素置換した反応器に脱イオン水180重量臥うクリル
硫酸ナトリウム3重量部、過硫酸カリウム0.7重量部
お工びn−ドデシルメルカプタン0、1重量部を加え、
70℃に加熱した後、α−メチルスチレン75重量部と
アクリロニトリル10重量部からなる単量体混合物の5
0%全添加し2時間に亘多重合を行い更に残りの50%
を3時間// に亘少連続添加した。
硫酸ナトリウム3重量部、過硫酸カリウム0.7重量部
お工びn−ドデシルメルカプタン0、1重量部を加え、
70℃に加熱した後、α−メチルスチレン75重量部と
アクリロニトリル10重量部からなる単量体混合物の5
0%全添加し2時間に亘多重合を行い更に残りの50%
を3時間// に亘少連続添加した。
次に重合系内の未反応アクリロニトリル濃度全調整しな
からα−メチルスチレン3重量部およびアクリロニトリ
ル12重量部全2時間に亘り添加した。
からα−メチルスチレン3重量部およびアクリロニトリ
ル12重量部全2時間に亘り添加した。
単量体添加終了時の重合系内の未反応アクIJ 0ニト
リル濃度1j35重量襲であり−fc。
リル濃度1j35重量襲であり−fc。
単量体添加終了後、さらに2時間重合全継続した。
重合終了後の結果は以下のとおりであった。
※l 。
未反応α−メチルスチレン 、 0.59重量%未反
応アクリロニトリル※1 :0.19重量%共重合体ラ
テックス中の凝集物量 :0.002重t%共重
合体ラテックスの平均粒子径”:0.08重共重合体の
軟化点” : t a s℃50%重量減少時
の熱分解温度 :379℃−共重合体(A−2
)− 窒素置換した反応器に脱イオン水200重童部、ラクリ
ル硫酸ナトリウムaJtjlt部、過硫酸カリウム0.
7重量部お工びn−ドデシルメルカプタン2 0.1重量部を加えた後、さらに、α−メチルスチレン
71重を部とアクリロニトリル20重tgからなる単量
体混合物の20重量%會加え、70℃に加熱し1時間重
合した後、かかる単量体混合物の残部(80重量%)’
t−4時間に亘シ連続的に添加した。
応アクリロニトリル※1 :0.19重量%共重合体ラ
テックス中の凝集物量 :0.002重t%共重
合体ラテックスの平均粒子径”:0.08重共重合体の
軟化点” : t a s℃50%重量減少時
の熱分解温度 :379℃−共重合体(A−2
)− 窒素置換した反応器に脱イオン水200重童部、ラクリ
ル硫酸ナトリウムaJtjlt部、過硫酸カリウム0.
7重量部お工びn−ドデシルメルカプタン2 0.1重量部を加えた後、さらに、α−メチルスチレン
71重を部とアクリロニトリル20重tgからなる単量
体混合物の20重量%會加え、70℃に加熱し1時間重
合した後、かかる単量体混合物の残部(80重量%)’
t−4時間に亘シ連続的に添加した。
次に重合系内の未反応アクリロニトリル濃度全調整しな
からα−メチルステレフ2重量部およびアクリロニトリ
ル7重量部全2時間に亘多添加した0 単量体添加終了時の重合系内の未反応アクリロニトリル
濃度は433重量部あった。
からα−メチルステレフ2重量部およびアクリロニトリ
ル7重量部全2時間に亘多添加した0 単量体添加終了時の重合系内の未反応アクリロニトリル
濃度は433重量部あった。
単量体添加終了後、さらに2時間重合を継続したO
重合終了後の結果は以下のとおシであった。
未反応α−メチルスチレン :0.29重ii%未反
応アクリロニトリル : 0. t a重量チ共重
合体うテックス中の凝集物1 :o、oo2重量%共
重合体ラテックスの平均粒子径 :0.050μ共重合
体の軟化点 =129℃50%重貴減少時の
熱分解温度 :392℃−共重合体(A−3)− 窒素置換した反応器に脱イオン水200重量部、ラウリ
ル硫酸ナトリウム3重量部、過硫酸カリウム0.7重量
部お工びn−ドデシルメルカプタン0.1重量部音訓え
、70℃に加熱しt後、α−メチルスチレン78重量部
とアクリロニトリル22重量部からなる単量体混合物の
20%全添加し、1時間重合した後、残りの80%を4
時間にわたって連続的に添加した。
応アクリロニトリル : 0. t a重量チ共重
合体うテックス中の凝集物1 :o、oo2重量%共
重合体ラテックスの平均粒子径 :0.050μ共重合
体の軟化点 =129℃50%重貴減少時の
熱分解温度 :392℃−共重合体(A−3)− 窒素置換した反応器に脱イオン水200重量部、ラウリ
ル硫酸ナトリウム3重量部、過硫酸カリウム0.7重量
部お工びn−ドデシルメルカプタン0.1重量部音訓え
、70℃に加熱しt後、α−メチルスチレン78重量部
とアクリロニトリル22重量部からなる単量体混合物の
20%全添加し、1時間重合した後、残りの80%を4
時間にわたって連続的に添加した。
単量体添加終了時の重合系内の未反応アクリロニトリル
濃度は18重f%であった。
濃度は18重f%であった。
単量体添加終了後、さらに2時間重合全継続し′fI−
0 重合終了後の結果は以下のとおシであった。
0 重合終了後の結果は以下のとおシであった。
未反応α−メチルスチレン =7.8重tS未反応ア
クリロニトリル :0.06Jit%共重合体ラテ
ックス中の凝集物[:0.09重蓋チ共重合体ラテック
ス中の平均粒子径: 0. Osμ共重合体の軟化点
=102℃50%重量減少時の熱分解温度
:360℃−共重合体(A−4)− 窒素置換した反応器に脱イオン水120重量部、ラウリ
ル硫酸ナトリワム2.0重量部、過硫酸カリツム0.フ
重量部お工びn−ドデシルメルカプタン0.11當部を
加えた後、さらに、α−メチルスチレン75重量部とア
クリロニトリル10重量部とからなる単量体混合物の2
0重t%を加え、70℃に加熱し1時間重合した後、か
かる単量体混合物の残部(80重量%)t−4時間に亘
9連続的に添加した。
クリロニトリル :0.06Jit%共重合体ラテ
ックス中の凝集物[:0.09重蓋チ共重合体ラテック
ス中の平均粒子径: 0. Osμ共重合体の軟化点
=102℃50%重量減少時の熱分解温度
:360℃−共重合体(A−4)− 窒素置換した反応器に脱イオン水120重量部、ラウリ
ル硫酸ナトリワム2.0重量部、過硫酸カリツム0.フ
重量部お工びn−ドデシルメルカプタン0.11當部を
加えた後、さらに、α−メチルスチレン75重量部とア
クリロニトリル10重量部とからなる単量体混合物の2
0重t%を加え、70℃に加熱し1時間重合した後、か
かる単量体混合物の残部(80重量%)t−4時間に亘
9連続的に添加した。
次に重合系内の未反応アクリロニトリル濃度を調整しな
からα−メチルスチレン3重量部およびアクリロニトリ
ル12重量部を2時間にわたって連続的に添加した。
からα−メチルスチレン3重量部およびアクリロニトリ
ル12重量部を2時間にわたって連続的に添加した。
添加後の重合系内の未反応アクリロニ) IJル濃度は
32重童チであった。単量体添加終了後、さらに2時間
重合を継続した。
32重童チであった。単量体添加終了後、さらに2時間
重合を継続した。
1δ−
重合終了後の結果は以下のとお9であった。
未反応α−メチルスチレン :0.773ii1%未
反応アクリ四ニトリル : 0.23重量%共重合
体ラテックス中の凝集物t:o、42重it%共重合体
ラテックスうの平均粒子径: 0.1 aμ共重合体の
軟化点 :134℃50%重量減少時の熱分
解温度 =345℃−グラフト重合体(B)− 窒素置換した反応器にポリブタジェンラテックス60重
量部(固形分)、脱イオン水200重量部、エチレンジ
アミン四酢酸二ナトリクム塩0.1重量部、硫酸第2鉄
0.001重量部、ナ) IJウムホルムアルデヒドス
ルホキシレート0.4重量部、金入れ、60℃に加熱後
アクリロニトリル13重量部、スチレン27重量部およ
びキュメンハイドロパーオキサイド0.2重量部からな
る混合物を3時間に亘り連続的に添加し、更に60℃で
2時間重合した。
反応アクリ四ニトリル : 0.23重量%共重合
体ラテックス中の凝集物t:o、42重it%共重合体
ラテックスうの平均粒子径: 0.1 aμ共重合体の
軟化点 :134℃50%重量減少時の熱分
解温度 =345℃−グラフト重合体(B)− 窒素置換した反応器にポリブタジェンラテックス60重
量部(固形分)、脱イオン水200重量部、エチレンジ
アミン四酢酸二ナトリクム塩0.1重量部、硫酸第2鉄
0.001重量部、ナ) IJウムホルムアルデヒドス
ルホキシレート0.4重量部、金入れ、60℃に加熱後
アクリロニトリル13重量部、スチレン27重量部およ
びキュメンハイドロパーオキサイド0.2重量部からな
る混合物を3時間に亘り連続的に添加し、更に60℃で
2時間重合した。
−ポリカーボネート−
下記構造式を有する市販のポリカーボネート。
※l 共重合体ラテックス中の未反応単量体の測定方法
:ガスクロマトグラフにエリ測定。未反応単量体濃度は
仕込み単量体に対する重f% ※2 重合終了後の共重合体ラテックス粒子径の測定方
法:日立製作所製H8−8型電子顕微鏡にエリ測定。
:ガスクロマトグラフにエリ測定。未反応単量体濃度は
仕込み単量体に対する重f% ※2 重合終了後の共重合体ラテックス粒子径の測定方
法:日立製作所製H8−8型電子顕微鏡にエリ測定。
※3 共重合体のガラス転移点及び50重量減少時の熱
分解温度の測定方法: 測定機器として理学電機社製TG−DSC(示差操作熱
量天秤)を使用。
分解温度の測定方法: 測定機器として理学電機社製TG−DSC(示差操作熱
量天秤)を使用。
ガラス転移点は共重合体のパウダーを使用し、昇温速度
、10℃/minで測定。
、10℃/minで測定。
50%重量減少時の熱分解温度はパウダーを常温500
ky/−の加圧下で円盤状の錠剤を作成し、これ全サン
プルとした。測定は昇温速度10℃/ m i nで空
気中で行い初期重量に対して50%重當減少した点を求
めた。
ky/−の加圧下で円盤状の錠剤を作成し、これ全サン
プルとした。測定は昇温速度10℃/ m i nで空
気中で行い初期重量に対して50%重當減少した点を求
めた。
※4 耐熱分解性:
1)成形による熱分解(アルファメチルスチレンの増加
)ペレットならびに平板における残留アルファメチルス
チレン全ガスクロマトグラフィーに、c9測定し成形時
に生成した熱分解アルファメチルスチレン童(重量夢)
を求めた。
)ペレットならびに平板における残留アルファメチルス
チレン全ガスクロマトグラフィーに、c9測定し成形時
に生成した熱分解アルファメチルスチレン童(重量夢)
を求めた。
11)オープン中での重量損失
ベンツ)illO℃のオープン中に1時間、お工び27
0℃のオープン中に2時間放置後、その重量損失差(2
70℃、2時間処理時の重量損失(%)−100℃、1
時間処理時の重量損失(%))全求めた。
0℃のオープン中に2時間放置後、その重量損失差(2
70℃、2時間処理時の重量損失(%)−100℃、1
時間処理時の重量損失(%))全求めた。
111)銀線(シルバー)の有無
平板表面における鉄線の有無を肉眼にて観察した。
特許出願人
住友ノーガタック株式会社
0
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、 (A)α−アルキルスチレン70〜80重量%
と不飽和ニトリル30〜20重量−とをラジカル性開始
剤の存在下、乳化重合する際、両年量体全量添加終了時
における重合系内の全未反応単量体に対する未反応不飽
和二) IJルの濃度が31重量饅以上になるように調
整して単量体を添加し、かつ、共重合体ラテックス粒子
の90%以上が0.1μ以下となるように重合して得ら
れた共重合体lO〜90重量饅、 俤)ゴム質重合体、芳香族ビニル、不飽和ニトリルお工
び/または不飽和カルボン酸エステルニジなるグラフト
皇合体10〜80重童饅、 (C)ポリカーボネート0〜80重量−からなる耐熱性
耐衝撃性樹脂組成物。 2、 共重合体の熱分解温度(50重量饅損失)が37
0℃以上である特許請求の範囲第1項記載の耐熱性耐衝
撃性w脂組酸物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19026582A JPS5980455A (ja) | 1982-10-28 | 1982-10-28 | 耐熱性耐衝撃性樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19026582A JPS5980455A (ja) | 1982-10-28 | 1982-10-28 | 耐熱性耐衝撃性樹脂組成物 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5980455A true JPS5980455A (ja) | 1984-05-09 |
JPS6365105B2 JPS6365105B2 (ja) | 1988-12-14 |
Family
ID=16255263
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP19026582A Granted JPS5980455A (ja) | 1982-10-28 | 1982-10-28 | 耐熱性耐衝撃性樹脂組成物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5980455A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61155439A (ja) * | 1984-12-28 | 1986-07-15 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | 熱可塑性樹脂組成物 |
JPS62141049A (ja) * | 1985-12-13 | 1987-06-24 | Sumitomo Naugatuck Co Ltd | リブ強度に優れる耐候性樹脂組成物 |
-
1982
- 1982-10-28 JP JP19026582A patent/JPS5980455A/ja active Granted
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61155439A (ja) * | 1984-12-28 | 1986-07-15 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | 熱可塑性樹脂組成物 |
JPS62141049A (ja) * | 1985-12-13 | 1987-06-24 | Sumitomo Naugatuck Co Ltd | リブ強度に優れる耐候性樹脂組成物 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6365105B2 (ja) | 1988-12-14 |
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