JPS5973105A - 平たん度のすぐれたほうろう用鋼板の製造方法 - Google Patents
平たん度のすぐれたほうろう用鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPS5973105A JPS5973105A JP18413482A JP18413482A JPS5973105A JP S5973105 A JPS5973105 A JP S5973105A JP 18413482 A JP18413482 A JP 18413482A JP 18413482 A JP18413482 A JP 18413482A JP S5973105 A JPS5973105 A JP S5973105A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- steel plate
- enameling
- cold
- rolling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は平たん度のすぐれたほうろう用鋼板に係り、特
に冷延のまま焼成可能なほうろう用鋼板に関する。
に冷延のまま焼成可能なほうろう用鋼板に関する。
一般にほうろうパネルやほうろう黒板は成形加工をほと
んど行わず平たんな素地鋼板にほうろう焼成を実施し、
その後製品に剛性ケもたせるためにベニヤ板や不燃性ボ
ード等を裏打材として接着する。しかしほうろう焼成後
パネルの平たん度が悪いとパネルに凹凸が生じ、甚しい
時はパネルの裏打材がはく離する。焼成後の平たん度は
ほうろう焼成時のほうろう膜厚や焼成温度によって影響
を受けるが、それ以上に鋼板の平たん度が重要である。
んど行わず平たんな素地鋼板にほうろう焼成を実施し、
その後製品に剛性ケもたせるためにベニヤ板や不燃性ボ
ード等を裏打材として接着する。しかしほうろう焼成後
パネルの平たん度が悪いとパネルに凹凸が生じ、甚しい
時はパネルの裏打材がはく離する。焼成後の平たん度は
ほうろう焼成時のほうろう膜厚や焼成温度によって影響
を受けるが、それ以上に鋼板の平たん度が重要である。
特にコイル幅方向端部の形状不良はパネルと裏打材の接
着不良となるため厳密な形状管理が要求される。
着不良となるため厳密な形状管理が要求される。
従来はうろう用鋼板はほうろう欠陥であるつまとびを抑
制するため鋼中に多量の酸素を含有するリムド鋼やキャ
ップド鋼が用いられている。しかしりムド鋼やキャップ
ド鋼はコイル幅方向端部にリム層が存在し、リム層部分
は中心部にくらぺ組織的に純鉄に近く柔らかくそのだめ
熱間圧延や冷間圧延において耳のび形状になり易い。
制するため鋼中に多量の酸素を含有するリムド鋼やキャ
ップド鋼が用いられている。しかしりムド鋼やキャップ
ド鋼はコイル幅方向端部にリム層が存在し、リム層部分
は中心部にくらぺ組織的に純鉄に近く柔らかくそのだめ
熱間圧延や冷間圧延において耳のび形状になり易い。
一方、連鋳材はリムド鋼やキャップド＠にくらベ幅方向
の組成が均一であるため、組成のばらつきによる圧延時
の形状不良は発生しにくい。
の組成が均一であるため、組成のばらつきによる圧延時
の形状不良は発生しにくい。
しかし連鋳材においても、第１図に示す如く熱間圧延を
高いスラブ再加熱温度（以下Ｓ Ｒ，’Ｉ”と称する）
、高い熱延仕上温度（以下１” Ｄ Ｔと称する）仕−
ヒげとした場合は板幅端部は結晶粒が粗大化し軟化し熱
延板は形状不良表なり易く、低ＳＲＴ、低ＦＤＴ仕上げ
とした方が全体に軟化し冷間圧延性がよく形状性が向上
することが知られている。
高いスラブ再加熱温度（以下Ｓ Ｒ，’Ｉ”と称する）
、高い熱延仕上温度（以下１” Ｄ Ｔと称する）仕−
ヒげとした場合は板幅端部は結晶粒が粗大化し軟化し熱
延板は形状不良表なり易く、低ＳＲＴ、低ＦＤＴ仕上げ
とした方が全体に軟化し冷間圧延性がよく形状性が向上
することが知られている。
また連鋳材はリムド鋼やキャップド鋼にくらべ酸素含有
量が低く、介在物によるつまとび抑制効果がないためほ
うろう焼成に際しつまとび欠陥が発生する。上記の如き
連鋳材のつまとびを抑制するだめに、’Ｉ’ｉ＋ Ｎｂ
、 Ｚｒ等を添加する方法が公知である。しかし、Ｔｉ
、Ｎｂ、Ｚｒ等を添加した鋼板の冷間圧延性をよくシ、
冷延後の形状をよくするだめ低Ｓ Ｊｔ ’］” 、低
ＦＤＴで熱間圧延するとつまとびを抑制するに必要な析
出物が粗大化しほうろう焼成後つまとびが発生し易くな
り、壕だ高Ｓ Ｉｔ Ｔ 。
量が低く、介在物によるつまとび抑制効果がないためほ
うろう焼成に際しつまとび欠陥が発生する。上記の如き
連鋳材のつまとびを抑制するだめに、’Ｉ’ｉ＋ Ｎｂ
、 Ｚｒ等を添加する方法が公知である。しかし、Ｔｉ
、Ｎｂ、Ｚｒ等を添加した鋼板の冷間圧延性をよくシ、
冷延後の形状をよくするだめ低Ｓ Ｊｔ ’］” 、低
ＦＤＴで熱間圧延するとつまとびを抑制するに必要な析
出物が粗大化しほうろう焼成後つまとびが発生し易くな
り、壕だ高Ｓ Ｉｔ Ｔ 。
高Ｆ ｌ） Ｔで熱間圧延すると、つまとびは防止され
るが析出物が細かく分散析出するだめ材質が硬化し冷間
圧延性が悪く、冷延後の形状が悪くなる欠点があった。
るが析出物が細かく分散析出するだめ材質が硬化し冷間
圧延性が悪く、冷延後の形状が悪くなる欠点があった。
他方、プレス加工を伴わないほうろうバネルーや黒板等
に用いられる素地鋼板は形状ジえ満足できればプレス加
工性は全く必要としない。しかし」１記の素地鋼板は従
来第２図（２）に示すようにプレス成形性を必要とする
一般のほうろう用鋼板と同様の工程を経て製造されてい
る。
に用いられる素地鋼板は形状ジえ満足できればプレス加
工性は全く必要としない。しかし」１記の素地鋼板は従
来第２図（２）に示すようにプレス成形性を必要とする
一般のほうろう用鋼板と同様の工程を経て製造されてい
る。
さらにこれらのほうろう用鋼板のほうろう加工工程にお
いては、第３図（Ａ）に示すように脱脂、酸洗、ニッケ
ルティップ、中和、施ゆう、焼成といつだ工程を経て製
造されている。従来このような多くの工程を経て製造さ
れるためコスト高となり、酸帥を用いるだめ環境を悪化
させ、廃酸処理等の公害間ｉＪ＠を生じるという欠点も
あった。
いては、第３図（Ａ）に示すように脱脂、酸洗、ニッケ
ルティップ、中和、施ゆう、焼成といつだ工程を経て製
造されている。従来このような多くの工程を経て製造さ
れるためコスト高となり、酸帥を用いるだめ環境を悪化
させ、廃酸処理等の公害間ｉＪ＠を生じるという欠点も
あった。
はうろうの密着性を高めるために不町決とされる酸洗や
ニック′ルデイツプ等の前処理を省略する方法が特公昭
５５−１３３５に開示されている。
ニック′ルデイツプ等の前処理を省略する方法が特公昭
５５−１３３５に開示されている。
同法によればｐ）結晶焼鈍に上りへ４ｎが鋼表面に情化
しほうろうの密着性を阻害するためＭ ｎ ： ０．５
（１％以下とし、さらに冷間圧延により鋼板表面が清
浄化され活性化して反応性に富み密着性が向上するとし
冷間圧延のｔま使用することを特徴としている。しかし
同法においては鋼中成分の規制はＭｎのみであり、軽加
工はうろう用鋼板に必要な形状性についてはなんら配慮
され・ていない。特に冷間圧延のま壕の購、板形状では
焼鈍後調質圧延された鋼板とくらべ耳のび形状になり易
く、平たＸ７度を必要とするほうろう製品を製造するた
めには冷延の１までの形状を厳密に管理する必要があっ
た。このだめ同法は密着性が良好であっても実際に使用
されることはほとんどなかった。
しほうろうの密着性を阻害するためＭ ｎ ： ０．５
（１％以下とし、さらに冷間圧延により鋼板表面が清
浄化され活性化して反応性に富み密着性が向上するとし
冷間圧延のｔま使用することを特徴としている。しかし
同法においては鋼中成分の規制はＭｎのみであり、軽加
工はうろう用鋼板に必要な形状性についてはなんら配慮
され・ていない。特に冷間圧延のま壕の購、板形状では
焼鈍後調質圧延された鋼板とくらべ耳のび形状になり易
く、平たＸ７度を必要とするほうろう製品を製造するた
めには冷延の１までの形状を厳密に管理する必要があっ
た。このだめ同法は密着性が良好であっても実際に使用
されることはほとんどなかった。
上記の如〈従来は冷延のままで平たん度がすぐれ、かつ
つまとびの発生しないほうろう用鋼板の製造はきわめて
回部であった。
つまとびの発生しないほうろう用鋼板の製造はきわめて
回部であった。
本発明の目的は上記従来技術の問題点を解決し、はうろ
うの前処理が不必要で冷延のままで焼成でき平たん度の
すぐれたほうろう用鋼板の製造方法を提供するにある。
うの前処理が不必要で冷延のままで焼成でき平たん度の
すぐれたほうろう用鋼板の製造方法を提供するにある。
本発明の要旨とするところは次のとおりである。
すなわち市１４−ｉ比にて、（： ： （１，０２％以
下、Ｓｉ：００３Ｓ以下、Ｍｎ ： ０．０５〜０．５
０％、Ａｔ；ｏ、 ０２ ｏ＜以下、Ｎ：０．００４０
〜０．０１２０％を誹有し残部が実質的にＦｅよ０成る
清閑にＢ：（１，０’０４０〜０．０２００％の範囲で
添加して得られる連鋳片からのほうろう用く（１板の製
造方法において前記連鋳片の熱間圧延後の冷間圧延にお
いて耳のび高さの総和を前記鋼板の長さ方向の片側につ
いて１５ ｍｎ ／ ｍ以下に制御する工程を有し冷間
圧延の′！、まで使用することを特徴とするほうろう焼
成後の平たん度のすぐれたほうろう用鋼板の製造方法
である。
下、Ｓｉ：００３Ｓ以下、Ｍｎ ： ０．０５〜０．５
０％、Ａｔ；ｏ、 ０２ ｏ＜以下、Ｎ：０．００４０
〜０．０１２０％を誹有し残部が実質的にＦｅよ０成る
清閑にＢ：（１，０’０４０〜０．０２００％の範囲で
添加して得られる連鋳片からのほうろう用く（１板の製
造方法において前記連鋳片の熱間圧延後の冷間圧延にお
いて耳のび高さの総和を前記鋼板の長さ方向の片側につ
いて１５ ｍｎ ／ ｍ以下に制御する工程を有し冷間
圧延の′！、まで使用することを特徴とするほうろう焼
成後の平たん度のすぐれたほうろう用鋼板の製造方法
である。
本発明における成分限定理由について説明する。
Ｃ；
Ｃけ焼成歪を太きぐするだめ、平たん度のよいほうろう
製品を得るだめには低いほど好捷しく、０．０２％を越
すとＣはほうろう焼成においてＣＯやＣＯ，の発生源と
なり、焼成時に泡やピンホール等の欠陥を生じるため０
．０２％以下に限定し７た。
製品を得るだめには低いほど好捷しく、０．０２％を越
すとＣはほうろう焼成においてＣＯやＣＯ，の発生源と
なり、焼成時に泡やピンホール等の欠陥を生じるため０
．０２％以下に限定し７た。
Ｓｉ ：
Ｓｉは０．０３％を越えて含有するとほうろうの密着性
を劣化させるので０．０３％以下に限定した。
を劣化させるので０．０３％以下に限定した。
Ｍｎ：
ＭｎはＳによる熱間脆性を防止する作用を有し、そのた
めには０．０５％以上を必要とする、またＭｎの増加と
ともに鋼の変態点が低下し焼成歪が大きくなり、さらに
鋼の強度が上昇して冷間圧延性を劣化させるので上限を
０５０％とし、０．０５〜０．５０％の範囲に限定した
。
めには０．０５％以上を必要とする、またＭｎの増加と
ともに鋼の変態点が低下し焼成歪が大きくなり、さらに
鋼の強度が上昇して冷間圧延性を劣化させるので上限を
０５０％とし、０．０５〜０．５０％の範囲に限定した
。
Ａｔ：
Ａｔは鋼中元素の偏析の少ないスラブを連鋳で製造する
ために必要な元素であるが、０．０２％を越すとつまと
びを防止するために必要なり Ｎの形成を阻害するので
、上限を０．０２％に限定した。
ために必要な元素であるが、０．０２％を越すとつまと
びを防止するために必要なり Ｎの形成を阻害するので
、上限を０．０２％に限定した。
Ｎ二
Ｎはつまとび防止に必要なりＮを形成するため（１，０
０４０％以上は必要であるが、Ｏ，（ｌ ｉ ２０％を
越すとＩ］添加による熱砥＜「開板の軟質化効果が失わ
れるのでその範囲を０．００４０〜（１，０１２０％に
限定した。
０４０％以上は必要であるが、Ｏ，（ｌ ｉ ２０％を
越すとＩ］添加による熱砥＜「開板の軟質化効果が失わ
れるのでその範囲を０．００４０〜（１，０１２０％に
限定した。
１３；
１３は熱延板の結晶粒を大きくし軟質化し、っ壕とびの
抑制に有効な元素で、ＢＮの形成に十分なＮがあればＢ
はＯ，（１０４０％以上の含有でっまとびは完全に防止
できる。捷だ０．０２００％を越す添加は鋼板が硬質化
しコストアップの原因ｔなるので、０．（１０４０〜０
．０２００％の範囲に限定した。
抑制に有効な元素で、ＢＮの形成に十分なＮがあればＢ
はＯ，（１０４０％以上の含有でっまとびは完全に防止
できる。捷だ０．０２００％を越す添加は鋼板が硬質化
しコストアップの原因ｔなるので、０．（１０４０〜０
．０２００％の範囲に限定した。
本発明においては、上記の限定成分を有するほうろう用
鋼板の製造には連続鋳造が不可欠である。
鋼板の製造には連続鋳造が不可欠である。
その理由は連鋳材はキャップド鋼やリムド徊にくらべ幅
方向の組成が均一であり、鋳型によって製造されるギル
ド鋼より長手方向の組成が均一となり、組成のばらつき
による圧延時の形状不良が発生しにくいからである。
方向の組成が均一であり、鋳型によって製造されるギル
ド鋼より長手方向の組成が均一となり、組成のばらつき
による圧延時の形状不良が発生しにくいからである。
また熱間圧延においてＦ Ｄ ’ｆ”は冷間圧延性を向
上させるためには低Ｆ Ｄ ’Ｉ”の方が好ましいが、
本発明の限定成分範囲では高Ｆ Ｄ ＴであってもＩｌ
ｌ ｉ。
上させるためには低Ｆ Ｄ ’Ｉ”の方が好ましいが、
本発明の限定成分範囲では高Ｆ Ｄ ＴであってもＩｌ
ｌ ｉ。
Ｎｂ、Ｚｒ等の他のつ捷とび抑制元素を添加した鋼板に
くらベコイル幅方向端部の形状を制御するのは容易であ
る。
くらベコイル幅方向端部の形状を制御するのは容易であ
る。
次に熱間圧延後の冷間圧延において耳のび高さの総和を
鋼板長さ方向の片側について１５ Ｆｌｌ ／ Ｉ１１
以下に制御した。耳のびの高さの総和とは第４図に示す
如く鋼板１ｍの片側長さにおける耳のび高さｉの総和で
下記式で表示される。
鋼板長さ方向の片側について１５ Ｆｌｌ ／ Ｉ１１
以下に制御した。耳のびの高さの総和とは第４図に示す
如く鋼板１ｍの片側長さにおける耳のび高さｉの総和で
下記式で表示される。
耳のび高さの総和＝Σｉ ｇ＋ｑ ／ ｍ耳のび高さの
総和を１５ ｗ ／ ｍ以下に限定した理由を基礎実験
により説明する。本発明の限定成分を有する連鋳材の本
発明鋼と）３． Ｔｉ等を添加し２だＴｉキルド鋼、リ
ムド憎を使用して、冷延後の形状すなわち耳のび高さの
総和とほうろう焼成後の平たん度すなわちベニヤの裏打
材を接着したパネルの形状との関係を調査し、その結果
を第５図に示した、第５図から明らかな如く耳のび高さ
の総和が１５ ｗｎ ／ ｍを越えると裏打材との接着
が悪くパネルに凹凸やはく離が発生し、耳のび高さの総
第１ｊが１５ ｍｍ ／ ｍ以下ではパネル形状が良好
である。これらの結果から本発明においては冷延後の耳
のび高さの総和を鋼板の長さ方向の片側について１５闘
／口１以下に限定した。
総和を１５ ｗ ／ ｍ以下に限定した理由を基礎実験
により説明する。本発明の限定成分を有する連鋳材の本
発明鋼と）３． Ｔｉ等を添加し２だＴｉキルド鋼、リ
ムド憎を使用して、冷延後の形状すなわち耳のび高さの
総和とほうろう焼成後の平たん度すなわちベニヤの裏打
材を接着したパネルの形状との関係を調査し、その結果
を第５図に示した、第５図から明らかな如く耳のび高さ
の総和が１５ ｗｎ ／ ｍを越えると裏打材との接着
が悪くパネルに凹凸やはく離が発生し、耳のび高さの総
第１ｊが１５ ｍｍ ／ ｍ以下ではパネル形状が良好
である。これらの結果から本発明においては冷延後の耳
のび高さの総和を鋼板の長さ方向の片側について１５闘
／口１以下に限定した。
また第５図から本発明くｉ・舅はＴｉキルド鋼やリムド
銅に比較して冷延材の形状が良好でほうろう焼成後の接
着性がすぐれていることが明らかである。
銅に比較して冷延材の形状が良好でほうろう焼成後の接
着性がすぐれていることが明らかである。
本発明はかくの如き処理により連Φ１１利であるので均
一な組成を有し、かつ軟ノｅｔであるだめ冷間圧延性が
よく平たん度がすぐれているので、第２図０３）に示す
如〈従来の第２図（５）に比して電解清浄、焼鈍、調質
圧延等を省略して冷延の寸まで焼成しても良好な平たん
度が得られる。
一な組成を有し、かつ軟ノｅｔであるだめ冷間圧延性が
よく平たん度がすぐれているので、第２図０３）に示す
如〈従来の第２図（５）に比して電解清浄、焼鈍、調質
圧延等を省略して冷延の寸まで焼成しても良好な平たん
度が得られる。
さらに本発明においては冷間加工において表面が活性化
されているので、＋４うるう焼成前の加工において第３
図（ハ）に示す如く第３図（Ａ）に比して酸洗、ニッケ
ルディップ等を省略しても良好な密着性が得られる。
されているので、＋４うるう焼成前の加工において第３
図（ハ）に示す如く第３図（Ａ）に比して酸洗、ニッケ
ルディップ等を省略しても良好な密着性が得られる。
実施例
第１表に示した符号Ａ〜）１の組成の鋳片および鋼片を
溶製し、熱間圧延を８６０℃と７７０℃で終了した。そ
の後巻取湿度（以下ＣＴと称する）５６０〜５８０℃で
巻取り板厚２．６ ｍｍＯ熱延鋼板とした。
溶製し、熱間圧延を８６０℃と７７０℃で終了した。そ
の後巻取湿度（以下ＣＴと称する）５６０〜５８０℃で
巻取り板厚２．６ ｍｍＯ熱延鋼板とした。
次いで０．３５＋＋−１で冷間圧延し、冷延後の［ｆの
び高さを測定した後冷延コイルの状態で市販のゆう薬を
用いてほうろう焼成を行った。々お第１表において本発
明の条件を満足しない項目はアンダーラインで示した。
び高さを測定した後冷延コイルの状態で市販のゆう薬を
用いてほうろう焼成を行った。々お第１表において本発
明の条件を満足しない項目はアンダーラインで示した。
はうろう焼成後幅×長さ２ ＋ＴＴの板に切断し裏面に
厚さ４．０前のベニヤ板を接着し、接着後のバ坏ル形状
を観察し、その結果を同じく第１表に示した。
厚さ４．０前のベニヤ板を接着し、接着後のバ坏ル形状
を観察し、その結果を同じく第１表に示した。
第１表に示す如く本発明の組成条件を満足するＡ〜ＪＪ
鋼はＦＤＴに関係なくつまとびの発生がなく、冷延後の
形状も良好でほうろう焼成後の裏打材との接着性も良好
なものが得られた。
鋼はＦＤＴに関係なくつまとびの発生がなく、冷延後の
形状も良好でほうろう焼成後の裏打材との接着性も良好
なものが得られた。
これに対し、Ｉ３、Ｎ含有量が本発明条件を満足しない
Ｅ、Ｆ＠は冷延後の形状が不良で裏打材との接着性が悪
＜、Ａｔが高いＧ鋼は焼成後つまとびが発成し、Ａｔが
高くＮが低（Ｔｉ を含有する１１桐を低１” Ｄ Ｔ
とした場合もほうろう焼成後つまとびの発生が認められ
、Ｃの高いリムド鋼である■鋼は冷延後の形状が不良で
、パネルの裏打材がはく離した。
Ｅ、Ｆ＠は冷延後の形状が不良で裏打材との接着性が悪
＜、Ａｔが高いＧ鋼は焼成後つまとびが発成し、Ａｔが
高くＮが低（Ｔｉ を含有する１１桐を低１” Ｄ Ｔ
とした場合もほうろう焼成後つまとびの発生が認められ
、Ｃの高いリムド鋼である■鋼は冷延後の形状が不良で
、パネルの裏打材がはく離した。
なお本発明実施例Ａ〜１）鋼は冷延の！、までほうろう
前処理として脱脂のみを行い市販のゆう薬を施ゆう焼成
して密着性をＲ周べたが良好な密着が得られた。
前処理として脱脂のみを行い市販のゆう薬を施ゆう焼成
して密着性をＲ周べたが良好な密着が得られた。
本発明は上Ｍｆ実施例からも明らかな如く、はうろう用
鋼板の成分を限定し、連鋳片の冷間圧延後の耳のび高さ
の総和を鋼板の長さ方向の片側について１５ ｒｒｒｍ
／ ｍ以下に制御することによって、冷間圧延のまま
でほうろう焼成し、あるいは加工後脱脂のみの前処理で
ほうろう焼成してもほうろう焼成後の平たん磨がすぐれ
、かつ焼鈍や調質圧延の工程あるいは酸洗やニッケルデ
ィップ等の工程を省略する効果をあげることができだ。
鋼板の成分を限定し、連鋳片の冷間圧延後の耳のび高さ
の総和を鋼板の長さ方向の片側について１５ ｒｒｒｍ
／ ｍ以下に制御することによって、冷間圧延のまま
でほうろう焼成し、あるいは加工後脱脂のみの前処理で
ほうろう焼成してもほうろう焼成後の平たん磨がすぐれ
、かつ焼鈍や調質圧延の工程あるいは酸洗やニッケルデ
ィップ等の工程を省略する効果をあげることができだ。
第１図は熱延コイルのコイル幅方向位置の引張強度を示
す線図、第２図（５）、０３）はそれぞれほうるう−Ｉ
］・１１板の製造工程図であり第２図（５）は従来法、
第２図０３）は本発明法によるもの、第３図（５）、（
）１）はそれぞれほうろう加工工程図であり、第３図（
イ）は従来法、第３図σＩ）は本発明法によるもの、第
４図は冷延板の耳のび高さの総和を説明する斜視図、第
５図は冷延板の耳のび高さの総和と接着後のほうろう板
パネル形状との関係を示す相関図である。 代理人 中 路 武 雄
す線図、第２図（５）、０３）はそれぞれほうるう−Ｉ
］・１１板の製造工程図であり第２図（５）は従来法、
第２図０３）は本発明法によるもの、第３図（５）、（
）１）はそれぞれほうろう加工工程図であり、第３図（
イ）は従来法、第３図σＩ）は本発明法によるもの、第
４図は冷延板の耳のび高さの総和を説明する斜視図、第
５図は冷延板の耳のび高さの総和と接着後のほうろう板
パネル形状との関係を示す相関図である。 代理人 中 路 武 雄
Claims (1)
- （１）重駄比にて、Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．０
３％以下、Ｍｎ ： ０．０５〜０．５０％、Ａｔ：０
．０２％以下、Ｎ：０．００４０〜０．０１２０％を含
有し残部が実質的にＴｉ”ｅより成る溶鋼にＴ３ ：
０．００４０〜０．０２ （ｌ Ｑ％の範囲で添加し、
て得られる連鋳片からのほうろう用鋼板の製造方法にお
いて前記連鋳片の熱間圧延後の冷間圧延における耳のび
高さの総和を前記鋼板の長さ方向の片側についてＪ５ｒ
ｎ＋ ／ ｍ以下に制御する工程を有し冷間圧延の才ま
で使用することを特徴とするほうろう焼成後の平たん度
のすぐれたほうろう用鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18413482A JPS5973105A (ja) | 1982-10-20 | 1982-10-20 | 平たん度のすぐれたほうろう用鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18413482A JPS5973105A (ja) | 1982-10-20 | 1982-10-20 | 平たん度のすぐれたほうろう用鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5973105A true JPS5973105A (ja) | 1984-04-25 |
Family
ID=16147963
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18413482A Pending JPS5973105A (ja) | 1982-10-20 | 1982-10-20 | 平たん度のすぐれたほうろう用鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5973105A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1991001390A1 (fr) * | 1989-07-19 | 1991-02-07 | Kawasaki Steel Corporation | Procede pour fabriquer une tole d'acier a emailler presentant un excellent pouvoir adhesif |
-
1982
- 1982-10-20 JP JP18413482A patent/JPS5973105A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1991001390A1 (fr) * | 1989-07-19 | 1991-02-07 | Kawasaki Steel Corporation | Procede pour fabriquer une tole d'acier a emailler presentant un excellent pouvoir adhesif |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS59140333A (ja) | ２次加工性と表面処理性の優れた深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JP2004244680A (ja) | スケール密着性に優れた熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JP2761594B2 (ja) | 面内異方性の優れた缶用高強度極薄鋼板の製造方法 | |
| JPS6112974B2 (ja) | ||
| JPS5973105A (ja) | 平たん度のすぐれたほうろう用鋼板の製造方法 | |
| JPS596894B2 (ja) | ほうろう性ならびに成形性に優れる熱延鋼板の製造法 | |
| JPH0559969B2 (ja) | ||
| JP2008274407A (ja) | 建材用極薄冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP3309732B2 (ja) | 深絞り性の優れた直接１回掛けほうろう用冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JPH05331593A (ja) | ほうろう焼成後、高強度化するほうろう用熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JP2001011573A (ja) | 耐爪飛び性および密着性が優れたほうろう用鋼板およびその製造方法 | |
| JPH0539523A (ja) | 表面性状の優れた厚鋼板の製造方法 | |
| JP2715014B2 (ja) | 耐食性と深絞り性に優れた表層フェライト系ステンレス複層冷延鋼板及びその製造法 | |
| JPH116031A (ja) | 加工性に優れ、ほうろう焼成時に軟化しにくいほうろう用冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JPS581170B2 (ja) | ほうろう性の優れた熱延鋼板の製造法 | |
| JP2002146477A (ja) | 成形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JP3348628B2 (ja) | 深絞り性に優れたほうろう用冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP3521618B2 (ja) | 密着性の優れたほうろう用鋼板 | |
| JPS60110845A (ja) | ほうろう用冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP4301013B2 (ja) | 耐デント性に優れた冷延鋼板 | |
| JP2980488B2 (ja) | 低イヤリング容器用鋼板の製造方法 | |
| JP2003096542A (ja) | ほうろう用鋼板とその製造方法 | |
| JPH05202420A (ja) | ほうろう用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH02118027A (ja) | 缶用鋼板の製造方法 | |
| JPS58217659A (ja) | 耳発生の小さい製缶用鋼板 |