JP2002146477A - 成形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 - Google Patents
成形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法Info
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- JP2002146477A JP2002146477A JP2000346238A JP2000346238A JP2002146477A JP 2002146477 A JP2002146477 A JP 2002146477A JP 2000346238 A JP2000346238 A JP 2000346238A JP 2000346238 A JP2000346238 A JP 2000346238A JP 2002146477 A JP2002146477 A JP 2002146477A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 成形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板あ
るいは高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板を提供する。 【解決手段】 Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｓ，Ｐ，Ａｌ，Ｔｉ，
Ｎｂ，Ｎ，Ｂ，Ｎｉ，Ｃｕを所定量含有し、Ｔｉ，Ｎ
ｂ，Ｃ，Ｎ，Ｓの関係および、Ｓｉ，Ｍｎ，Ｎｉ，Ｃｕ
の関係を所定の範囲に設定する。この鋼を所定の条件で
熱間圧延、焼鈍を施すことで、ｒ値が１．７以上の高強
度亜鉛めっき鋼板および高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼
板を得ることができる。
るいは高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板を提供する。 【解決手段】 Ｃ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｓ，Ｐ，Ａｌ，Ｔｉ，
Ｎｂ，Ｎ，Ｂ，Ｎｉ，Ｃｕを所定量含有し、Ｔｉ，Ｎ
ｂ，Ｃ，Ｎ，Ｓの関係および、Ｓｉ，Ｍｎ，Ｎｉ，Ｃｕ
の関係を所定の範囲に設定する。この鋼を所定の条件で
熱間圧延、焼鈍を施すことで、ｒ値が１．７以上の高強
度亜鉛めっき鋼板および高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼
板を得ることができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、成形性に優れた高
強度の溶融亜鉛めっき鋼板、合金化溶融亜鉛めっき鋼板
及びその製造方法に関するものである。
強度の溶融亜鉛めっき鋼板、合金化溶融亜鉛めっき鋼板
及びその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】地球環境問題に端を発する自動車の軽量
化のためには、自動車に使用される鋼板をできるだけ高
強度化することが必要となるが、一般に鋼板を高強度化
していくと伸びやｒ値が低下し、成形性が劣化してい
く。また、強度が上昇するにつれ成形時の形状凍結性も
劣化していく。さらに、これらの機械的性質だけでなく
防錆性の観点から表面にめっきを施すことが要求される
が、最近では溶融亜鉛めっき鋼板あるいは合金化溶融亜
鉛めっき鋼板が一般的になりつつある。
化のためには、自動車に使用される鋼板をできるだけ高
強度化することが必要となるが、一般に鋼板を高強度化
していくと伸びやｒ値が低下し、成形性が劣化してい
く。また、強度が上昇するにつれ成形時の形状凍結性も
劣化していく。さらに、これらの機械的性質だけでなく
防錆性の観点から表面にめっきを施すことが要求される
が、最近では溶融亜鉛めっき鋼板あるいは合金化溶融亜
鉛めっき鋼板が一般的になりつつある。
【０００３】例えば特開昭６１−１５７６２５号公報に
は、鋼組織に準安定オーステナイトを残留させ、このオ
ーステナイトの変形中の変態を利用し伸びを向上させる
技術が開示されている。この技術では５９０ＭＰａ以上
の強度レベルの鋼板しか製造できず、また、絞り性の指
標となるｒ値を向上させることができないだけでなく、
めっき性を阻害するＳｉが多量に添加されており、溶融
めっき鋼板や合金化溶融亜鉛めっき鋼板とすることは困
難である。
は、鋼組織に準安定オーステナイトを残留させ、このオ
ーステナイトの変形中の変態を利用し伸びを向上させる
技術が開示されている。この技術では５９０ＭＰａ以上
の強度レベルの鋼板しか製造できず、また、絞り性の指
標となるｒ値を向上させることができないだけでなく、
めっき性を阻害するＳｉが多量に添加されており、溶融
めっき鋼板や合金化溶融亜鉛めっき鋼板とすることは困
難である。
【０００４】一方、もう少し低強度の鋼板としては、Ｉ
Ｆ鋼をべ一スとしＭｎやＰを添加して強度を上昇させる
技術が、特開昭５９−７４２３２号公報や特開昭６３−
４７３３８号公報に開示されているが、これらの技術で
は比較的高いｒ値を確保できるものの、軟鋼に比べると
ｒ値が低下するのは否めない。
Ｆ鋼をべ一スとしＭｎやＰを添加して強度を上昇させる
技術が、特開昭５９−７４２３２号公報や特開昭６３−
４７３３８号公報に開示されているが、これらの技術で
は比較的高いｒ値を確保できるものの、軟鋼に比べると
ｒ値が低下するのは否めない。
【０００５】また、これ以外の鋼板として、成形時は比
較的軟質でその後の塗装焼付け時の熱により硬質化する
鋼板が開発されてきた。例えば特開昭５９−３１８２７
号公報、特開昭５９−３８３３７号公報及び特開昭５７
−７０２５８号公報に、ＳｉやＰを添加する技術が開示
されている。また特開平６−１０８１５３号公報ではＳ
ｉ，Ｍｎ，Ｐを添加する技術が開示されている。しかし
ながら、これらの開示技術で添加されているＳｉ，Ｍ
ｎ，Ｐといった元素は、めっき密着性を阻害する元素で
あり、溶融亜鉛めっき鋼板や合金化溶融亜鉛めっき鋼板
製造時にめっき密着不良やめっき層の合金化不足といっ
た問題を生じる可能性が高い。
較的軟質でその後の塗装焼付け時の熱により硬質化する
鋼板が開発されてきた。例えば特開昭５９−３１８２７
号公報、特開昭５９−３８３３７号公報及び特開昭５７
−７０２５８号公報に、ＳｉやＰを添加する技術が開示
されている。また特開平６−１０８１５３号公報ではＳ
ｉ，Ｍｎ，Ｐを添加する技術が開示されている。しかし
ながら、これらの開示技術で添加されているＳｉ，Ｍ
ｎ，Ｐといった元素は、めっき密着性を阻害する元素で
あり、溶融亜鉛めっき鋼板や合金化溶融亜鉛めっき鋼板
製造時にめっき密着不良やめっき層の合金化不足といっ
た問題を生じる可能性が高い。
【０００６】Ｓｉによるめっき性阻害を克服する手段に
関しても報告があり、例えば無酸化炉および還元炉を利
用するめっき工程においては、無酸化炉において鋼板表
面に酸化皮膜を形成させ、引き続く還元炉において焼鈍
する方法が特開昭５５−１２２８６５号公報に、また予
備加熱で酸化させ７５０℃以上の温度で再結晶焼鈍を行
い、７５０℃未満で還元させる方法が特開平８−１７０
１５９号公報に開示されている。しかしながら、前者の
方法ではその効果が十分でなく、後者の方法では特別な
制御が必要となり生産性に問題が生じる懸念がある。
関しても報告があり、例えば無酸化炉および還元炉を利
用するめっき工程においては、無酸化炉において鋼板表
面に酸化皮膜を形成させ、引き続く還元炉において焼鈍
する方法が特開昭５５−１２２８６５号公報に、また予
備加熱で酸化させ７５０℃以上の温度で再結晶焼鈍を行
い、７５０℃未満で還元させる方法が特開平８−１７０
１５９号公報に開示されている。しかしながら、前者の
方法ではその効果が十分でなく、後者の方法では特別な
制御が必要となり生産性に問題が生じる懸念がある。
【０００７】一方、無酸化炉を用いない方式のめっき工
程においても、Ｓｉによるめっき性阻害を克服する手段
が開示されている。例えば特開平５−２７１８９４号公
報には、露点の異なる２ゾーン以上に分割された還元炉
内での酸化皮膜厚みを、それぞれのゾーン毎に制御する
方法が開示されている。しかしながら、この方法は特別
な制御が必要となり、生産性を阻害する懸念がある。
程においても、Ｓｉによるめっき性阻害を克服する手段
が開示されている。例えば特開平５−２７１８９４号公
報には、露点の異なる２ゾーン以上に分割された還元炉
内での酸化皮膜厚みを、それぞれのゾーン毎に制御する
方法が開示されている。しかしながら、この方法は特別
な制御が必要となり、生産性を阻害する懸念がある。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】このように、これまで
に開示されている技術を用い、溶融亜鉛めっきや合金化
溶融亜鉛めっきが可能な良加工性を有する高強度鋼板を
製造することは困難である。本発明は上記課題を解決す
るためになされたものであり、加工性に優れた溶融亜鉛
めっき高強度鋼板およびその製造方法を提供することに
ある。
に開示されている技術を用い、溶融亜鉛めっきや合金化
溶融亜鉛めっきが可能な良加工性を有する高強度鋼板を
製造することは困難である。本発明は上記課題を解決す
るためになされたものであり、加工性に優れた溶融亜鉛
めっき高強度鋼板およびその製造方法を提供することに
ある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記課題
を解決するために基礎的な検討を実施した。その結果、
Ｓｉ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｐ，Ｎｉ，Ｃｕを適切に添加するこ
とで、焼付効果性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板および合
金化溶融亜鉛めっき鋼板が製造できることを見出した。
を解決するために基礎的な検討を実施した。その結果、
Ｓｉ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｐ，Ｎｉ，Ｃｕを適切に添加するこ
とで、焼付効果性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板および合
金化溶融亜鉛めっき鋼板が製造できることを見出した。
【００１０】すなわち、本発明の要旨とするところは下
記のとおりである。 （１）鋼板成分が質量％で、 Ｃ ≦０．０１０％、 Ｓｉ：０．２〜１．０％、 Ｍｎ：０．０５〜１．５％、 Ｓ ≦０．０２％、 Ｐ ：０．０１５〜０．１％、Ａｌ：０．０１〜０．１％、 Ｔｉ≦０．２％、 Ｎ ≦０．００８０％、 Ｎｉ：０．１〜１．０％、 Ｃｕ≦０．２％、 Ｂ ≦０．００５０％、 Ｃｒ，Ｓｎの１種または２種を総量で０．３ ％以下 含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、かつ、
Ｃ，Ｎ，Ｓ，Ｔｉ量が Ｔｉ−１．５×（４×Ｃ＋１．５×Ｓ）−３．４３×Ｎ
−０．００５≧０ Ｓｉ，Ｍｎ，Ｎｉ，Ｃｕ量が ０．２×Ｍｎ−０．８×Ｓｉ＋１．２×（Ｎｉ＋０．５
×Ｃｕ）≧０ を満足し、ｒ値が１．７以上であることを特徴とする成
形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板。 （２）鋼板成分が質量％で、 Ｃ ≦０．０１０％、 Ｓｉ：０．２〜１．０％、 Ｍｎ：０．０５〜１．５％、 Ｓ ≦０．０２％、 Ｐ ：０．０１５〜０．１％、Ａｌ：０．０１〜０．１％、 Ｔｉ≦０．１％、 Ｎｂ≦０．３％、 Ｎ ≦０．００８０％、 Ｎｉ：０．１〜１．０％、 Ｃｕ≦０．２％、 Ｂ ≦０．００５０％、 Ｃｒ，Ｓｎの１種または２種を総量で０．３％以下 含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、かつ、
Ｃ，Ｎ，Ｓ，Ｔｉ，Ｎｂ量が Ｎｂ＋１．９４×Ｔｉ−１．５×（７．７５×Ｃ＋２．
９１×Ｓ）−６．６４×Ｎ−０．００７≧０ Ｓｉ，Ｍｎ，Ｎｉ，Ｃｕ量が ０．２×Ｍｎ−０．８×Ｓｉ＋１．２×（Ｎｉ＋０．５
×Ｃｕ）≧０ を満足し、ｒ値が１．７以上であることを特徴とする成
形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板。
記のとおりである。 （１）鋼板成分が質量％で、 Ｃ ≦０．０１０％、 Ｓｉ：０．２〜１．０％、 Ｍｎ：０．０５〜１．５％、 Ｓ ≦０．０２％、 Ｐ ：０．０１５〜０．１％、Ａｌ：０．０１〜０．１％、 Ｔｉ≦０．２％、 Ｎ ≦０．００８０％、 Ｎｉ：０．１〜１．０％、 Ｃｕ≦０．２％、 Ｂ ≦０．００５０％、 Ｃｒ，Ｓｎの１種または２種を総量で０．３ ％以下 含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、かつ、
Ｃ，Ｎ，Ｓ，Ｔｉ量が Ｔｉ−１．５×（４×Ｃ＋１．５×Ｓ）−３．４３×Ｎ
−０．００５≧０ Ｓｉ，Ｍｎ，Ｎｉ，Ｃｕ量が ０．２×Ｍｎ−０．８×Ｓｉ＋１．２×（Ｎｉ＋０．５
×Ｃｕ）≧０ を満足し、ｒ値が１．７以上であることを特徴とする成
形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板。 （２）鋼板成分が質量％で、 Ｃ ≦０．０１０％、 Ｓｉ：０．２〜１．０％、 Ｍｎ：０．０５〜１．５％、 Ｓ ≦０．０２％、 Ｐ ：０．０１５〜０．１％、Ａｌ：０．０１〜０．１％、 Ｔｉ≦０．１％、 Ｎｂ≦０．３％、 Ｎ ≦０．００８０％、 Ｎｉ：０．１〜１．０％、 Ｃｕ≦０．２％、 Ｂ ≦０．００５０％、 Ｃｒ，Ｓｎの１種または２種を総量で０．３％以下 含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、かつ、
Ｃ，Ｎ，Ｓ，Ｔｉ，Ｎｂ量が Ｎｂ＋１．９４×Ｔｉ−１．５×（７．７５×Ｃ＋２．
９１×Ｓ）−６．６４×Ｎ−０．００７≧０ Ｓｉ，Ｍｎ，Ｎｉ，Ｃｕ量が ０．２×Ｍｎ−０．８×Ｓｉ＋１．２×（Ｎｉ＋０．５
×Ｃｕ）≧０ を満足し、ｒ値が１．７以上であることを特徴とする成
形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板。
【００１１】（３）鋼板成分が質量％で、 Ｃ ≦０．０１０％、 Ｓｉ：０．２〜１．０％、 Ｍｎ：０．０５〜１．５％、 Ｓ ≦０．０２％、 Ｐ ：０．０１５〜０．１％、Ａｌ：０．０１〜０．１％、 Ｔｉ≦０．２％、 Ｎ ≦０．００８０％、 Ｎｉ：０．１〜１．０％、 Ｃｕ≦０．２％、 Ｂ ≦０．００５０％、 Ｃｒ，Ｓｎの１種または２種を総量で０．３ ％以下 含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、かつ、
Ｃ，Ｎ，Ｓ，Ｔｉ量が Ｔｉ−１．５×（４×Ｃ＋１．５×Ｓ）−３．４３×Ｎ
−０．００５≧０ Ｓｉ，Ｍｎ，Ｎｉ，Ｃｕ量が ０．２×Ｍｎ−０．８×Ｓｉ＋１．２×（Ｎｉ＋０．５
×Ｃｕ）≧０ を満足し、ｒ値が１．７以上であることを特徴とする成
形性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板。 （４）鋼板成分が質量％で、 Ｃ ≦０．０１０％、 Ｓｉ：０．２〜１．０％、 Ｍｎ：０．０５〜１．５％、 Ｓ ≦０．０２％、 Ｐ ：０．０１５〜０．１％、Ａｌ：０．０１〜０．１％、 Ｔｉ≦０．１％、 Ｎｂ≦０．３％、 Ｎ ≦０．００８０％、 Ｎｉ：０．１〜１．０％、 Ｃｕ≦０．２％、 Ｂ ≦０．００５０％、 Ｃｒ，Ｓｎの１種または２種を総量で０．３％以下 含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、かつ、
Ｃ，Ｎ，Ｓ，Ｔｉ，Ｎｂ量が Ｎｂ＋１．９４×Ｔｉ−１．５×（７．７５×Ｃ＋２．
９１×Ｓ）−６．６４×Ｎ−０．００７≧０ Ｓｉ，Ｍｎ，Ｎｉ，Ｃｕ量が ０．２×Ｍｎ−０．８×Ｓｉ＋１．２×（Ｎｉ＋０．５
×Ｃｕ）≧０ を満足し、ｒ値が１．７以上であることを特徴とする成
形性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板。
Ｃ，Ｎ，Ｓ，Ｔｉ量が Ｔｉ−１．５×（４×Ｃ＋１．５×Ｓ）−３．４３×Ｎ
−０．００５≧０ Ｓｉ，Ｍｎ，Ｎｉ，Ｃｕ量が ０．２×Ｍｎ−０．８×Ｓｉ＋１．２×（Ｎｉ＋０．５
×Ｃｕ）≧０ を満足し、ｒ値が１．７以上であることを特徴とする成
形性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板。 （４）鋼板成分が質量％で、 Ｃ ≦０．０１０％、 Ｓｉ：０．２〜１．０％、 Ｍｎ：０．０５〜１．５％、 Ｓ ≦０．０２％、 Ｐ ：０．０１５〜０．１％、Ａｌ：０．０１〜０．１％、 Ｔｉ≦０．１％、 Ｎｂ≦０．３％、 Ｎ ≦０．００８０％、 Ｎｉ：０．１〜１．０％、 Ｃｕ≦０．２％、 Ｂ ≦０．００５０％、 Ｃｒ，Ｓｎの１種または２種を総量で０．３％以下 含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、かつ、
Ｃ，Ｎ，Ｓ，Ｔｉ，Ｎｂ量が Ｎｂ＋１．９４×Ｔｉ−１．５×（７．７５×Ｃ＋２．
９１×Ｓ）−６．６４×Ｎ−０．００７≧０ Ｓｉ，Ｍｎ，Ｎｉ，Ｃｕ量が ０．２×Ｍｎ−０．８×Ｓｉ＋１．２×（Ｎｉ＋０．５
×Ｃｕ）≧０ を満足し、ｒ値が１．７以上であることを特徴とする成
形性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板。
【００１２】（５）前項（１）あるいは（２）に記載の
成分の鋼を、Ａｒ3 変態点以上の温度で仕上げ圧延を終
了し、６００℃以上で巻取り、酸洗、冷間圧延を行った
後、７５０〜９００℃の範囲で１０秒以上の焼鈍を行
い、溶融亜鉛めっきを施すことを特徴とする、ｒ値が
１．７以上の高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 （６）前項（３）あるいは（４）に記載の成分の鋼を、
Ａｒ3 変態点以上の温度で仕上げ圧延を終了し、６００
℃以上で巻取り、酸洗、冷間圧延を行った後、７５０〜
９００℃の範囲で１０秒以上の焼鈍を行い、溶融亜鉛め
っきを施した後にめっき相の合金化を行うことを特徴と
する、ｒ値が１．７以上の高強度合金化溶融亜鉛めっき
鋼板の製造方法。
成分の鋼を、Ａｒ3 変態点以上の温度で仕上げ圧延を終
了し、６００℃以上で巻取り、酸洗、冷間圧延を行った
後、７５０〜９００℃の範囲で１０秒以上の焼鈍を行
い、溶融亜鉛めっきを施すことを特徴とする、ｒ値が
１．７以上の高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 （６）前項（３）あるいは（４）に記載の成分の鋼を、
Ａｒ3 変態点以上の温度で仕上げ圧延を終了し、６００
℃以上で巻取り、酸洗、冷間圧延を行った後、７５０〜
９００℃の範囲で１０秒以上の焼鈍を行い、溶融亜鉛め
っきを施した後にめっき相の合金化を行うことを特徴と
する、ｒ値が１．７以上の高強度合金化溶融亜鉛めっき
鋼板の製造方法。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下、本発明について詳細に説明
する。まず、鋼成分を限定した理由について述べる。Ｃ
は、固溶元素として存在すると成形加工時のひずみ模様
発生の原因となるばかりでなく、降伏強度を上昇させ成
形時の形状凍結性を低下させるため、その量はできるだ
け少ない方がよいが、本発明では、ＴｉやＮｂで固溶Ｃ
を析出物として固着させる。しかしながら、Ｃ量が増え
析出物の量が増えると析出強化により降伏強度が上昇し
てしまうため、その上限を０．０１％とした。この降伏
強度の上昇をできるだけ抑えるという観点では、その上
限は０．００６％とすることが望ましい。
する。まず、鋼成分を限定した理由について述べる。Ｃ
は、固溶元素として存在すると成形加工時のひずみ模様
発生の原因となるばかりでなく、降伏強度を上昇させ成
形時の形状凍結性を低下させるため、その量はできるだ
け少ない方がよいが、本発明では、ＴｉやＮｂで固溶Ｃ
を析出物として固着させる。しかしながら、Ｃ量が増え
析出物の量が増えると析出強化により降伏強度が上昇し
てしまうため、その上限を０．０１％とした。この降伏
強度の上昇をできるだけ抑えるという観点では、その上
限は０．００６％とすることが望ましい。
【００１４】Ｓｉは固溶強化元素であり、比較的安価に
鋼板の強度を上昇させることができると共に、Ｐと複合
添加することで高強度化時のｒ値低下を防ぐことができ
ることから、０．２％以上添加することとする。一方、
むやみな添加はｒ値を低下させたり溶融亜鉛めっき性の
劣化やめっき層合金化の遅延を引起こすため、１％以下
とする。
鋼板の強度を上昇させることができると共に、Ｐと複合
添加することで高強度化時のｒ値低下を防ぐことができ
ることから、０．２％以上添加することとする。一方、
むやみな添加はｒ値を低下させたり溶融亜鉛めっき性の
劣化やめっき層合金化の遅延を引起こすため、１％以下
とする。
【００１５】Ｍｎは、固溶強化元素であり比較的安価に
鋼板の強度を上昇させることができることから添加する
が、その添加量をむやみに増やすと成形性を劣化させる
ため１．５％以下とする。また、鋼板強度を他の元素で
確保する場合にその量をむやみに低減することはコスト
上昇を招くため、その下限を０．０５％とする。
鋼板の強度を上昇させることができることから添加する
が、その添加量をむやみに増やすと成形性を劣化させる
ため１．５％以下とする。また、鋼板強度を他の元素で
確保する場合にその量をむやみに低減することはコスト
上昇を招くため、その下限を０．０５％とする。
【００１６】Ｓは不可避的に含まれる元素であり、加工
性劣化の要因となるため、極力低減する必要があるが、
０．０２％以下とすることで加工性に対する問題は解消
されるため、その範囲を０．０２％以下とする。
性劣化の要因となるため、極力低減する必要があるが、
０．０２％以下とすることで加工性に対する問題は解消
されるため、その範囲を０．０２％以下とする。
【００１７】Ｐは固溶強化元素であり、比較的安価に鋼
板の強度を上昇させることが出来、また、Ｓｉと複合添
加すると、強度上昇時のｒ値の劣化を防ぐことができる
ため、少なくとも０．０１５％以上添加する。一方、む
やみに添加すると、脆化により熱間圧延時や冷間圧延時
に割れが生じるため、その上限を０．１％とする。
板の強度を上昇させることが出来、また、Ｓｉと複合添
加すると、強度上昇時のｒ値の劣化を防ぐことができる
ため、少なくとも０．０１５％以上添加する。一方、む
やみに添加すると、脆化により熱間圧延時や冷間圧延時
に割れが生じるため、その上限を０．１％とする。
【００１８】Ａｌは脱酸材として使用されるが、この効
果を発揮させるためには鋼中に０．０１％以上含有させ
ることが必要である。一方、０．１％を超えると、酸化
物系の介在物の増加を招き、表面性状を劣化させる懸念
があるため、その上限を０．１％とする。
果を発揮させるためには鋼中に０．０１％以上含有させ
ることが必要である。一方、０．１％を超えると、酸化
物系の介在物の増加を招き、表面性状を劣化させる懸念
があるため、その上限を０．１％とする。
【００１９】Ｔｉ，Ｎｂを添加すると固溶Ｃ，Ｎが減少
するだけでなく降伏強度が低下するが、この効果を発揮
するためには、Ｎｂが添加されていない場合には下式
（１） Ｔｉ−１．５×（４×Ｃ＋１．５×Ｓ）−３．４３×Ｎ−０，００５≧０ ………（１） Ｎｂが添加されている場合は下式（２） Ｎｂ＋１．９４×Ｔｉ−１．５×（７．７５×Ｃ＋２．９１×Ｓ） −６．６４×Ｎ−０．００７≧０………（２） を満足する量添加する必要がある。しかしながら、これ
らの元素の添加量が過剰に増加してもその効果は飽和す
るだけであり、その上限はＴｉについては０．２％、Ｎ
ｂについては０．３％とする。また、これらの元素は焼
鈍時の再結晶温度を上昇させ生産性を低下させる可能性
があるため、その上限をＴｉについては０．１５％、Ｎ
ｂについては０．２％とすることが望ましい。ＴｉとＮ
ｂを複合添加する成分系では、Ｔｉの効果はＴｉ単独の
場合よりも低い範囲（０．１％）で飽和する。そのため
Ｔｉ，Ｎｂを複合添加する場合はＴｉの上限を０．１％
とする。
するだけでなく降伏強度が低下するが、この効果を発揮
するためには、Ｎｂが添加されていない場合には下式
（１） Ｔｉ−１．５×（４×Ｃ＋１．５×Ｓ）−３．４３×Ｎ−０，００５≧０ ………（１） Ｎｂが添加されている場合は下式（２） Ｎｂ＋１．９４×Ｔｉ−１．５×（７．７５×Ｃ＋２．９１×Ｓ） −６．６４×Ｎ−０．００７≧０………（２） を満足する量添加する必要がある。しかしながら、これ
らの元素の添加量が過剰に増加してもその効果は飽和す
るだけであり、その上限はＴｉについては０．２％、Ｎ
ｂについては０．３％とする。また、これらの元素は焼
鈍時の再結晶温度を上昇させ生産性を低下させる可能性
があるため、その上限をＴｉについては０．１５％、Ｎ
ｂについては０．２％とすることが望ましい。ＴｉとＮ
ｂを複合添加する成分系では、Ｔｉの効果はＴｉ単独の
場合よりも低い範囲（０．１％）で飽和する。そのため
Ｔｉ，Ｎｂを複合添加する場合はＴｉの上限を０．１％
とする。
【００２０】ＮはＣと同様に固溶元素として存在する場
合には時効劣化の原因となったり、降伏強度上昇の原因
となることや、析出物を形成した場合には降伏強度上昇
の原因となるため、その上限は０．００８０％とする。
合には時効劣化の原因となったり、降伏強度上昇の原因
となることや、析出物を形成した場合には降伏強度上昇
の原因となるため、その上限は０．００８０％とする。
【００２１】Ｎｉは、ＳｉやＭｎ等の溶融めっき性を劣
化させる元素が添加された鋼板においても良好な溶融亜
鉛めっき性を発揮させる元素であり、この効果を発揮さ
せるためには０．１％以上の添加が必要となる。一方、
Ｎｉは比較的コストの高い元素であり、添加量を増やす
ことは製品の価格をむやみに上昇させる結果をもたらす
ため、その上限は１．０％とした。なお、前述のような
溶融めっき性向上といった効果をより発揮させるために
は、その添加量を０．２％以上とすることが望ましい。
化させる元素が添加された鋼板においても良好な溶融亜
鉛めっき性を発揮させる元素であり、この効果を発揮さ
せるためには０．１％以上の添加が必要となる。一方、
Ｎｉは比較的コストの高い元素であり、添加量を増やす
ことは製品の価格をむやみに上昇させる結果をもたらす
ため、その上限は１．０％とした。なお、前述のような
溶融めっき性向上といった効果をより発揮させるために
は、その添加量を０．２％以上とすることが望ましい。
【００２２】ＣｕはＮｉと複合添加することでＮｉの効
果を補助するが、この効果を発揮させるためには、Ｓｉ
およびＭｎ量に応じ下式（３） ０．２×Ｍｎ−０．８×Ｓｉ＋１．２×（Ｎｉ＋０．５×Ｃｕ）≧０…（３） を満足するように添加する必要があるが、０．２％を超
えて添加してもその効果は飽和するため上限を０．２％
とする。ただし、０．２％超添加しても特に問題はな
い。
果を補助するが、この効果を発揮させるためには、Ｓｉ
およびＭｎ量に応じ下式（３） ０．２×Ｍｎ−０．８×Ｓｉ＋１．２×（Ｎｉ＋０．５×Ｃｕ）≧０…（３） を満足するように添加する必要があるが、０．２％を超
えて添加してもその効果は飽和するため上限を０．２％
とする。ただし、０．２％超添加しても特に問題はな
い。
【００２３】Ｂは粒界に偏析し鋼板の２次加工性を向上
させる元素として添加するが、添加量を過剰に増加して
もその効果は飽和してしまうため、その上限を０．００
５０％とする。なお、この効果を有効に活用するために
は下限を０．００１５％とすることが望ましい。なお厳
しい２次加工性を要求されない用途に対しては、特に添
加する必要はない。
させる元素として添加するが、添加量を過剰に増加して
もその効果は飽和してしまうため、その上限を０．００
５０％とする。なお、この効果を有効に活用するために
は下限を０．００１５％とすることが望ましい。なお厳
しい２次加工性を要求されない用途に対しては、特に添
加する必要はない。
【００２４】Ｃｒ，ＳｎはＭｎおよびＮｉと複合添加す
ることで鋼板の表面性状を変化させ、溶融亜鉛めっきの
密着性や合金化挙動を改善する効果がある。ただし、多
量の添加は表面疵を引き起こす懸念があるため、これら
の１種または２種を総量で０．３％以下とする。
ることで鋼板の表面性状を変化させ、溶融亜鉛めっきの
密着性や合金化挙動を改善する効果がある。ただし、多
量の添加は表面疵を引き起こす懸念があるため、これら
の１種または２種を総量で０．３％以下とする。
【００２５】その他の成分については特に規定していな
いが、Ｖ，Ｗ，Ｚｒ，Ｍｏ，Ａｓ等スクラップから混入
する元素が存在しても、本発明鋼の特性には全く影響し
ない。
いが、Ｖ，Ｗ，Ｚｒ，Ｍｏ，Ａｓ等スクラップから混入
する元素が存在しても、本発明鋼の特性には全く影響し
ない。
【００２６】ｒ値を１．７以上と限定したが、これは、
ｒ値がこの値より低いと成形性が劣化するためである。
ｒ値がこの値より低いと成形性が劣化するためである。
【００２７】次に製造条件について説明する。前述した
ような成分の鋼を鋳造し、得られた熱片スラブを直接、
または加熱した後、あるいは冷片を再加熱して熱間圧延
を施す。その際、熱片スラブを直接圧延することと再加
熱後に圧延することでの特性変化はほとんど認められな
い。また、再加熱温度は特に限定しないが、生産性を考
慮して１０００℃から１３００℃の範囲とすることが好
ましい。
ような成分の鋼を鋳造し、得られた熱片スラブを直接、
または加熱した後、あるいは冷片を再加熱して熱間圧延
を施す。その際、熱片スラブを直接圧延することと再加
熱後に圧延することでの特性変化はほとんど認められな
い。また、再加熱温度は特に限定しないが、生産性を考
慮して１０００℃から１３００℃の範囲とすることが好
ましい。
【００２８】熱間圧延は通常の熱延工程、あるいは仕上
圧延においてスラブを接合し圧延する連続化熱延工程の
どちらでも可能である。熱間圧延の際の圧延終了温度は
Ａｒ3 変態点以上とする。これは、Ａｒ3 変態点未満の
温度で仕上圧延を行うと、熱延後の鋼板に集合組織が発
達し、冷延・焼鈍後に深絞り性を劣化させる結晶方位が
発達するためである。圧延終了温度の上限は特に限定し
ていないが、生産性の観点から１０００℃以下とするこ
とが望ましい。熱間圧延後の冷却は通常の方法で行う
が、その際の巻取温度は６００℃以上とする。これは、
この温度以下で巻取りを行った場合には成形性が若干で
はあるが低下するためである。
圧延においてスラブを接合し圧延する連続化熱延工程の
どちらでも可能である。熱間圧延の際の圧延終了温度は
Ａｒ3 変態点以上とする。これは、Ａｒ3 変態点未満の
温度で仕上圧延を行うと、熱延後の鋼板に集合組織が発
達し、冷延・焼鈍後に深絞り性を劣化させる結晶方位が
発達するためである。圧延終了温度の上限は特に限定し
ていないが、生産性の観点から１０００℃以下とするこ
とが望ましい。熱間圧延後の冷却は通常の方法で行う
が、その際の巻取温度は６００℃以上とする。これは、
この温度以下で巻取りを行った場合には成形性が若干で
はあるが低下するためである。
【００２９】熱間圧延・巻取後は通常の方法で酸洗・冷
間圧延を行い、その後、溶融亜鉛めっき工程にて溶融亜
鉛めっき鋼板あるいは合金化溶融亜鉛めっき鋼板とす
る。この際、酸洗はどのような方法にて行っても鋼板の
特性には影響を与えないため、特に限定しない。
間圧延を行い、その後、溶融亜鉛めっき工程にて溶融亜
鉛めっき鋼板あるいは合金化溶融亜鉛めっき鋼板とす
る。この際、酸洗はどのような方法にて行っても鋼板の
特性には影響を与えないため、特に限定しない。
【００３０】冷間圧延条件も特に限定はしないが、良好
なプレス成形性を得るという観点から、圧下率５０％か
ら９０％の範囲で行うことが望ましい。
なプレス成形性を得るという観点から、圧下率５０％か
ら９０％の範囲で行うことが望ましい。
【００３１】溶融亜鉛めつき工程も通常の方法で行う
が、その際の焼鈍温度は、鋼板を再結晶させて良好なプ
レス成形性を確保するため７５０℃以上とする。また、
９００℃を超えて焼鈍を行うとプレス成形性が劣化する
ため、９００以下とする。焼鈍時間は短いと良好なプレ
ス成形性が確保できないため、焼鈍時間は１０秒以上と
する。この焼鈍後の条件は特に限定しないが、生産性を
確保するために２℃／ｓ以上の冷却速度で５００℃以下
まで冷却し、４００〜６００℃の溶融亜鉛めっき浴に鋼
板を侵入させ、表層に亜鉛層を形成させることが望まし
い。また、合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造する場合に
はこの条件に加え、４３０〜６５０℃の範囲で合金化処
理を行うことが望ましい。
が、その際の焼鈍温度は、鋼板を再結晶させて良好なプ
レス成形性を確保するため７５０℃以上とする。また、
９００℃を超えて焼鈍を行うとプレス成形性が劣化する
ため、９００以下とする。焼鈍時間は短いと良好なプレ
ス成形性が確保できないため、焼鈍時間は１０秒以上と
する。この焼鈍後の条件は特に限定しないが、生産性を
確保するために２℃／ｓ以上の冷却速度で５００℃以下
まで冷却し、４００〜６００℃の溶融亜鉛めっき浴に鋼
板を侵入させ、表層に亜鉛層を形成させることが望まし
い。また、合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造する場合に
はこの条件に加え、４３０〜６５０℃の範囲で合金化処
理を行うことが望ましい。
【００３２】なお、めつき工程における雰囲気について
は、無酸化炉を有する連続式溶融めっき設備でも、無酸
化炉を有しない連続式溶融めっき設備でも、通常の条件
とすることでめっき可能であり、本発明鋼板だけに特別
な制御を必要とするわけではないことから、生産性を阻
害することもない。
は、無酸化炉を有する連続式溶融めっき設備でも、無酸
化炉を有しない連続式溶融めっき設備でも、通常の条件
とすることでめっき可能であり、本発明鋼板だけに特別
な制御を必要とするわけではないことから、生産性を阻
害することもない。
【００３３】以上の製造条件ではめっき前に鋼板表面に
金属プレめっきを施していないが、ＮｉプレめっきやＦ
ｅプレめっき、その他めっき性を向上させる金属プレめ
っきを施しても、特に本発明の効果が損なわれるもので
はない。
金属プレめっきを施していないが、ＮｉプレめっきやＦ
ｅプレめっき、その他めっき性を向上させる金属プレめ
っきを施しても、特に本発明の効果が損なわれるもので
はない。
【００３４】
【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。表
１に示す種々の化学成分の鋼を鋳造し、１０５０〜１２
５０℃の温度に再加熱後、熱延、酸洗、冷間圧延（圧下
率６０〜９０％）、焼鈍、めっき（合金化あり、および
なし）処理を行った後、さらに圧下率０．８％の調質圧
延を施した。表２にはこれらの条件のうち本発明と関係
する条件に関して示す。これらの鋼板の材質調査として
ＪＩＳ Ｚ２２０１、５号試験片に加工し、同２２４１
記載の試験方法にしたがって引張試験を行った。
１に示す種々の化学成分の鋼を鋳造し、１０５０〜１２
５０℃の温度に再加熱後、熱延、酸洗、冷間圧延（圧下
率６０〜９０％）、焼鈍、めっき（合金化あり、および
なし）処理を行った後、さらに圧下率０．８％の調質圧
延を施した。表２にはこれらの条件のうち本発明と関係
する条件に関して示す。これらの鋼板の材質調査として
ＪＩＳ Ｚ２２０１、５号試験片に加工し、同２２４１
記載の試験方法にしたがって引張試験を行った。
【００３５】めっき性については、外観より不めっきの
程度を○、×、△にて判断したが、その判断基準は、○
は不めっきなし、×は不めっきが明確に認められる、△
は不めっきが僅かに認められるというものであり、製品
として使用できるのは○のもののみである。なお、この
外観調査で○となった製品は、めっき密着性についても
全く問題なかった。
程度を○、×、△にて判断したが、その判断基準は、○
は不めっきなし、×は不めっきが明確に認められる、△
は不めっきが僅かに認められるというものであり、製品
として使用できるのは○のもののみである。なお、この
外観調査で○となった製品は、めっき密着性についても
全く問題なかった。
【００３６】耐パウダリング性については、１８０度曲
げ加工後の、曲げ加工部のセロハンテープ接着・剥離後
の、テープに付着しためっき層の剥離幅で評価し、この
幅が５mm以下となったものを合格、それを超えるものを
不合格とした。
げ加工後の、曲げ加工部のセロハンテープ接着・剥離後
の、テープに付着しためっき層の剥離幅で評価し、この
幅が５mm以下となったものを合格、それを超えるものを
不合格とした。
【００３７】鋼種１〜７，９〜１３は本発明範囲の成分
鋼であり、本発明範囲の製造条件で製造したものはすべ
て成形性が良好である。鋼種１中の４種については、熱
延仕上温度がＡｒ3 以下で製造したもの、巻取温度を６
００℃未満として製造したもの、焼鈍温度を７５０℃未
満としたもの、焼鈍時間を１０秒未満としたものの結果
を示してあるが、それらは全てプレス成形性を表すｒ値
が低いといった望ましくない特性となっている。また、
比較例である鋼種８，１４は、成分から前記式（１）、
（２）、（３）を用いて求まる指標が本発明範囲をはず
れているため、ｒ値が低く、めっき性が確保できない。
鋼であり、本発明範囲の製造条件で製造したものはすべ
て成形性が良好である。鋼種１中の４種については、熱
延仕上温度がＡｒ3 以下で製造したもの、巻取温度を６
００℃未満として製造したもの、焼鈍温度を７５０℃未
満としたもの、焼鈍時間を１０秒未満としたものの結果
を示してあるが、それらは全てプレス成形性を表すｒ値
が低いといった望ましくない特性となっている。また、
比較例である鋼種８，１４は、成分から前記式（１）、
（２）、（３）を用いて求まる指標が本発明範囲をはず
れているため、ｒ値が低く、めっき性が確保できない。
【００３８】
【表１】
【００３９】
【表２】
【００４０】
【発明の効果】以上述べたように、本発明によれば、ｒ
値が１．７以上の高強度の溶融亜鉛めっき鋼板あるいは
合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造でき、工業的に価値の
大きなものである。
値が１．７以上の高強度の溶融亜鉛めっき鋼板あるいは
合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造でき、工業的に価値の
大きなものである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 瀬沼 武秀 北九州市戸畑区飛幡町１−１ 新日本製鐵 株式会社八幡製鐵所内 Ｆターム(参考） 4K037 EA01 EA02 EA04 EA11 EA13 EA15 EA18 EA20 EA23 EA25 EA27 EA31 EB02 EB03 EB06 FC07 FE02 FE03 FJ05 FJ06
Claims (6)
- 【請求項１】 鋼板成分が質量％で、 Ｃ ≦０．０１０％、 Ｓｉ：０．２〜１．０％、 Ｍｎ：０．０５〜１．５％、 Ｓ ≦０．０２％、 Ｐ ：０．０１５〜０．１％、 Ａｌ：０．０１〜０．１％、 Ｔｉ≦０．２％、 Ｎ ≦０．００８０％、 Ｎｉ：０．１〜１．０％、 Ｃｕ≦０．２％、 Ｂ ≦０．００５０％、 Ｃｒ，Ｓｎの１種または２種を総量で０．３％以下 含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、かつ、
Ｃ，Ｎ，Ｓ，Ｔｉ量が Ｔｉ−１．５×（４×Ｃ＋１．５×Ｓ）−３．４３×Ｎ
−０．００５≧０ Ｓｉ，Ｍｎ，Ｎｉ，Ｃｕ量が ０．２×Ｍｎ−０．８×Ｓｉ＋１．２×（Ｎｉ＋０．５
×Ｃｕ）≧０ を満足し、ｒ値が１．７以上であることを特徴とする成
形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板。 - 【請求項２】 鋼板成分が質量％で、 Ｃ ≦０．０１０％、 Ｓｉ：０．２〜１．０％、 Ｍｎ：０．０５〜１．５％、 Ｓ ≦０．０２％、 Ｐ ：０．０１５〜０．１％、 Ａｌ：０．０１〜０．１％、 Ｔｉ≦０．１％、 Ｎｂ≦０．３％、 Ｎ ≦０．００８０％、 Ｎｉ：０．１〜１．０％、 Ｃｕ≦０．２％、 Ｂ ≦０．００５０％、 Ｃｒ，Ｓｎの１種または２種を総量で０．３％以下 含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、かつ、
Ｃ，Ｎ，Ｓ，Ｔｉ，Ｎｂ量が Ｎｂ＋１．９４×Ｔｉ−１．５×（７．７５×Ｃ＋２．
９１×Ｓ）−６．６４×Ｎ−０．００７≧０ Ｓｉ，Ｍｎ，Ｎｉ，Ｃｕ量が ０．２×Ｍｎ−０．８×Ｓｉ＋１．２×（Ｎｉ＋０．５
×Ｃｕ）≧０ を満足し、ｒ値が１．７以上であることを特徴とする成
形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板。 - 【請求項３】 鋼板成分が質量％で、 Ｃ ≦０．０１０％、 Ｓｉ：０．２〜１．０％、 Ｍｎ：０．０５〜１．５％、 Ｓ ≦０．０２％、 Ｐ ：０．０１５〜０．１％、 Ａｌ：０．０１〜０．１％、 Ｔｉ≦０．２％、 Ｎ ≦０．００８０％、 Ｎｉ：０．１〜１．０％、 Ｃｕ≦０．２％、 Ｂ ≦０．００５０％、 Ｃｒ，Ｓｎの１種または２種を総量で０．３％以下含
み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、かつ、
Ｃ，Ｎ，Ｓ，Ｔｉ量が Ｔｉ−１．５×（４×Ｃ＋１．５×Ｓ）−３．４３×Ｎ
−０．００５≧０ Ｓｉ，Ｍｎ，Ｎｉ，Ｃｕ量が ０．２×Ｍｎ−０．８×Ｓｉ＋１．２×（Ｎｉ＋０．５
×Ｃｕ）≧０ を満足し、ｒ値が１．７以上であることを特徴とする成
形性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板。 - 【請求項４】 鋼板成分が質量％で、 Ｃ ≦０．０１０％、 Ｓｉ：０．２〜１．０％、 Ｍｎ：０．０５〜１．５％、 Ｓ ≦０．０２％、 Ｐ ：０．０１５〜０．１％、 Ａｌ：０．０１〜０．１％、 Ｔｉ≦０．１％、 Ｎｂ≦０．３％、 Ｎ ≦０．００８０％、 Ｎｉ：０．１〜１．０％、 Ｃｕ≦０．２％、 Ｂ ≦０．００５０％、 Ｃｒ，Ｓｎの１種または２種を総量で０．３％以下含
み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、かつ、
Ｃ，Ｎ，Ｓ，Ｔｉ，Ｎｂ量が Ｎｂ＋１．９４×Ｔｉ−１．５×（７．７５×Ｃ＋２．
９１×Ｓ）−６．６４×Ｎ−０．００７≧０ Ｓｉ，Ｍｎ，Ｎｉ，Ｃｕ量が ０．２×Ｍｎ−０．８×Ｓｉ＋１．２×（Ｎｉ＋０．５
×Ｃｕ）≧０ を満足し、ｒ値が１．７以上であることを特徴とする成
形性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板。 - 【請求項５】 請求項１あるいは２に記載の成分の鋼
を、Ａｒ3 変態点以上の温度で仕上げ圧延を終了し、６
００℃以上で巻取り、酸洗、冷間圧延を行った後、７５
０〜９００℃の範囲で１０秒以上の焼鈍を行い、溶融亜
鉛めっきを施すことを特徴とする、ｒ値が１．７以上の
高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項６】 請求項３あるいは４に記載の成分の鋼
を、Ａｒ3 変態点以上の温度で仕上げ圧延を終了し、６
００℃以上で巻取り、酸洗、冷間圧延を行った後、７５
０〜９００℃の範囲で１０秒以上の焼鈍を行い、溶融亜
鉛めっきを施した後にめっき相の合金化を行うことを特
徴とする、ｒ値が１．７以上の高強度合金化溶融亜鉛め
っき鋼板の製造方法。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000346238A JP4299451B2 (ja) | 2000-11-14 | 2000-11-14 | 成形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000346238A JP4299451B2 (ja) | 2000-11-14 | 2000-11-14 | 成形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002146477A true JP2002146477A (ja) | 2002-05-22 |
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ID=18820148
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000346238A Expired - Fee Related JP4299451B2 (ja) | 2000-11-14 | 2000-11-14 | 成形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
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|---|---|
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007024114A1 (en) | 2005-08-25 | 2007-03-01 | Posco | Steel sheet for galvanizing with excellent workability, and method for manufacturing the same |
| US9109273B2 (en) | 2008-05-20 | 2015-08-18 | Posco | High strength steel sheet and hot dip galvanized steel sheet having high ductility and excellent delayed fracture resistance and method for manufacturing the same |
| US9194030B2 (en) | 2008-05-19 | 2015-11-24 | Posco | High strength thin steel sheet for the superior press formability and surface quality and galvanized steel sheet and method for manufacturing the same |
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|---|---|---|---|---|
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2000
- 2000-11-14 JP JP2000346238A patent/JP4299451B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|---|---|---|
| WO2007024114A1 (en) | 2005-08-25 | 2007-03-01 | Posco | Steel sheet for galvanizing with excellent workability, and method for manufacturing the same |
| US9194030B2 (en) | 2008-05-19 | 2015-11-24 | Posco | High strength thin steel sheet for the superior press formability and surface quality and galvanized steel sheet and method for manufacturing the same |
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| US9109273B2 (en) | 2008-05-20 | 2015-08-18 | Posco | High strength steel sheet and hot dip galvanized steel sheet having high ductility and excellent delayed fracture resistance and method for manufacturing the same |
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