JPH0559969B2 - - Google Patents
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- JPH0559969B2 JPH0559969B2 JP18614386A JP18614386A JPH0559969B2 JP H0559969 B2 JPH0559969 B2 JP H0559969B2 JP 18614386 A JP18614386 A JP 18614386A JP 18614386 A JP18614386 A JP 18614386A JP H0559969 B2 JPH0559969 B2 JP H0559969B2
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
〈産業上の利用分野〉
この発明は、酸洗減量が少なく、しかも優れた
ホーロー性（ホーロー密着性、耐ピンホール性、
耐爪飛性等）、プレス成形性並びに耐たて割れ性
を兼備したホーロー用冷延鋼板の製造方法に関す
るものである。 近年、鋼板に表面釉薬を焼付けてガラス質の塗
膜を形成した“ホーロー鋼板”は、家庭用品に止
まらず建築用品や各種工業用品等に至まで幅広い
用途を占めるようになつてきた。 このホーロー鋼板は、従来、素材鋼板に密着性
の良好な下塗りを施してから美麗な外観を呈する
上塗りを行うと言う“２回掛け法”により製造さ
れるのが普通であつたが、素材鋼板の前処理（酸
洗）を十分に行つて密着性を高めてからこれに美
麗さと密着性に富んだ釉薬を直接焼付けると言
う、工程短縮を図つた“１回掛け法”が開発され
てからは、趨勢は“２回掛け法”から“１回掛け
法”へと移り変わる傾向を見せている。 〈従来技術とその問題点〉 ところで、“２回掛け法”によつて製造される
ホーロー鋼板の素材には、酸洗処理能向上のため
にＰ含有量を高め、かつ脱炭処理を施して成形性
を改善したリムド鋼冷延鋼板が使用されてきた
が、前記“１回掛け法”においてもそれ専用の格
別な素材が使用されるわけではなく、やはり“２
回掛け法”におけると同様のリムド鋼冷延鋼板が
使用されているのが現状である。 しかしながら、リムド鋼冷延鋼板は、“鋼塊法”
によるインゴツトから製造されるものであるため
極めて生産性が悪く、これを素材としたのでは工
程短縮を狙つて採用される前記“１回掛け法”の
利点が十分に生かせないと言う大きな問題点が存
在していたのである。そこで、この問題点を改善
するため、キルド鋼連続鋳造スラブを素材とした
１回掛けホーロー用鋼板の研究も多く行われるよ
うになり、各種の提案もなされているが、連続鋳
造スラブからのキルド鋼冷延鋼板はホーロー用素
材として使用するとピンホールや爪飛等のホーロ
ー欠陥や成形時の“たて割れ”を生じ易い上、プ
レス成形性にも十分に満足できるものではなく、
未だ実用が憚られるものでしかなかつた。 このようなことから、前記問題点の解消を目指
した本発明者等は、先に、「特定成分組成の低炭
素鋼を、Ｃ含有割合の低い連続鋳造パウダーを使
用して速い速度で連続鋳造する」点を要旨とする
ホーロー用鋼の製造方法を提案した（特願昭61−
45718号）。 しかし、本発明者等の提案に係る前記方法で製
造されたホーロー用鋼は確かに優れた耐ピンホー
ル性やホーロー密着性等を備えるものではあつた
が、その後も続けられた様々な観点からの試験・
検討を通じて、該ホーロー用鋼にもAlキルド鋼
の宿命である爪飛に対する一層の改善策が望まし
く、またプレス成形性や耐たて割れ性等を厳密に
評価するとやはり今一歩の改善が望ましいとの結
論が頭をもたげてきたのである。 〈問題点を解決するための手段〉 本発明者等は、上述のような観点から、酸洗減
量の少ないことは勿論のこと、ホーロー性、プレ
ス成形性並びに耐たて割れ性等が共に十分満足で
きるホーロー用冷延鋼板を、連続鋳造を取り入れ
た生産能率の高い手段にて製造する方法を見出す
べく更に研究を続けた結果、 「ホーロー用冷延鋼板の製造に際して、適量の
Ti，Ｂ，Cu，Ｐ，Ｓ，Ｎ等を含有せしめ、かつ
特定成分間の相互関係を十分に把握した上で総合
的に成分含有割合を調整した極低Alキルド鋼を
Ｃ含有割合の低い鋳造パウダーを使用して特定の
速い引抜き速度で連続鋳造した鋳片を素材とする
と ○ 極低Ｃ化とTiによるＮ，Ｓ及びＣの固着作
用によるAlキルド鋼の成形性不足解消効果、 ○ ＰとＳ相互間並びにCuとＰ相互間の含有割
合調整による酸減値改善効果とホーロー密着性
改善効果、 ○ Ｂの結晶粒界強化作用による耐たて割れ性改
善効果、 ○ 使用鋳造パウダーの低Ｃ化と該パウダーとの
接触時間短縮化（引抜き速度アツプ）によつて
パウダーから鋼中へのＣのピツクアツプが防止
され、鋼の極低Ｃ化と相俟つてもたらされるホ
ーロー焼成時の鋼中Ｃとホーロー中のＯとの結
合（ピンホールの原因）抑制効果、 ○ TiのＮ固着作用によつて生じたTiNによる
爪飛抑制効果、 等が相乗的に現出され、密着性向上のための“過
剰酸洗”や成形性改善のための“冷延後のオープ
ンコイル状態での脱炭焼鈍”を要することなく、
十分に満足できるホーロー性（ホーロー密着性、
耐ピンホール、ブローホール性、耐爪飛性）、プ
レス成形性並びに耐たて割れ性等を兼備したホー
ロー用冷延鋼板を高い生産能率で製造することが
可能となる」 との知見を得るに至つたのである。 この発明は、上記知見に基づいてなされらもの
であり、 Ｃ：0.005％以下（以下、成分割合を表す％は
重量％とする） Mn：0.05〜0.25％、Ｐ：0.005〜0.025％、 Ｓ：0.005〜0.25％、Cu：0.025〜0.045％、 Ti：0.05〜0.15％、sol.Al：0.090％以下、 Ｎ：0.0040〜0.0120％、Ｂ：0.0002〜0.0010％、 Fe及び不純物：残り から構成され、かつ、式 Ti（％）≧48N（％）／14＋48S（％）／32＋48C（％
）／12、 Cu（％）／Ｐ（％）＝1.0〜4.0、 Ｐ（％）／Ｓ（％）＝0.5〜2.5 の何れをも満足する成分組成の鋼を、全Ｃ量が
1.5％以下の連続鋳造パウダー使用下にて引抜き
速度：0.8ｍ／minで連続鋳造し、得られた鋳片
に熱間圧延と冷間圧延とを施した後700〜900℃で
焼鈍することにより、優れたホーロー性、プレス
成形性、耐たて割れ性等を兼備したホーロー用冷
延鋼板を高能率生産し得るようにした点、 に特徴を有するものである。 ここで、熱間圧延や冷間圧延は通常の条件にて
実施されるものであることは言うまでもない（例
えば、熱間圧延では950〜1250℃に加熱したスラ
ブを仕上げ温度：700℃以上、巻取り温度：750〜
300℃で圧延することで十分に目的を達成するこ
とができ、そして熱間圧延にはダイレクトチヤー
ジ、ホツトチヤージ、冷片の再加熱チヤージの何
れを採用しても良いことは勿論である）。また、
焼鈍は連続焼鈍またはバツチ焼鈍の何れによつて
も良いが、連続焼鈍を採用するのが有利である。 次に、この発明において、鋼の化学成分割合並
びに鋼板製造条件を前記の如くに限定した理由を
説明する。 Ａ 鋼の化学成分割合 (a) Ｃ 鋼中のＣ含有量が0.005％を越えると製品鋼板
のプレス成形性に悪影響が認められるようにな
り、かつこれを軽減するための必要Ti添加量が
多量となることから、Ｃ含有量は0.005％以下と
限定した。 (b) Mn Mn成分には、出鋼歩留を改善すると共に熱間
圧延時の鋼の赤熱脆化による表面疵を防止する作
用があるが、その含有量が0.05％未満では前記作
用に所望の効果が得られず、一方、0.25％を越え
て含有させると固溶硬化によるプレス成形性の劣
化や変態点低下によるホーロー焼成歪をもたらす
ようになることから、Mn含有量は0.05〜0.25％
と定めた。 (c) Ｐ Ｐ成分には、ホーロー掛け前処理の際に酸洗減
量を増してホーロー密着性を改善する作用がある
が、この含有量が0.005％未満では酸洗減量が少
な過ぎてホーローの密着不良を引き起こす恐れが
あり、一方、0.025％を越えて含有させると固溶
硬化によるプレス成形性劣化の他、酸洗過多によ
つて均一微細凹凸酸洗面が得られずにやはりホー
ローの密着不良を生じがちとなることから、Ｐ含
有量は0.005〜0.025と定めた。 (d) Ｓ Ｓ成分には、鋼板酸洗時における均一微細凹凸
を有する酸洗表面を確保する作用があるが、その
含有量が0.005％未満では均一な酸減表面が得ら
れず、一方、0.025％を越えて含有させるとTiの
効果を確保するために多量のTi添加量を必要と
するようになることから、Ｓ含有量は0.005〜
0.025と定めた。 (e) Cu Cu成分には、鋼板酸洗時においてＰとの相互
作用により微細凹凸を生ぜしめてホーロー密着性
を改善する作用があるが、その含有量が0.025％
未満では酸減過多で十分なホーロー密着性を確保
できず、一方、0.045％を越えて含有させると酸
減過少となつてホーローの密着不良を招くことか
ら、Cu含有量は0.025〜0.045％と定めた。 (f) Ti Ti成分には、鋼中のＣ，Ｎ及びＳを固着して
鋼板のプレス成形性を改善する作用の他、Ｎと
TiNを形成し、このTiNをして爪飛を抑制する
作用をも有しているが、その含有量が0.05％未満
であるか、或いは式 ［48N（％）／14＋48S（％）／32＋48C（％）／12］ で算出される値未満ではＣ，Ｎ及びＳの固着不足
による成形性不良を引き起こし、一方、0.15％を
越えて含有させても上記効果は飽和して一層の改
善効果が得られないことから、Ti含有量は0.05〜
0.15％と定めた。 (g) sol.Al sol.Alは鋼の脱酸剤として有効な成分である
が、0.090％を越えて含有させてもそれ以上の効
果が得られないばかりか、鋼板のプレス成形性不
良を招くようになることから、sol.Al含有量は
0.090％以下と定めた。 (h) Ｎ Ｎ成分には、TiとTiNを形成してホーローの
爪飛を防止する作用があるが、その含有量が
0.0040％未満では前記作用に所望の効果が得られ
ず、一方、0.0120％を越えて含有させてもそれ以
上の効果が得られないばかりか、鋼板のプレス成
形性不良を招くようになることから、Ｎ含有量は
0.0040〜0.0120％と定めた。 (i) Ｂ Ｂ成分には、鋼の結晶粒界を強化して鋼板の耐
たて割れ性を改善する作用があるが、その含有量
が0.0002％未満では前記作用に所望の効果が得ら
れず、一方、0.0010％を越えて含有させてもそれ
以上の効果が得られないばかりか、鋼板のプレス
成形性劣化を招くようになることから、Ｂ含有量
は0.0002〜0.0010％と定めた。 (j) Cu含有量とＰ含有量との比 〔Cu（％）／Ｐ（％）〕の値が1.0未満では酸減過
多で十分なホーロー密着性を確保できず、一方、
該比の値が4.0を越えると酸減過少となつてホー
ローの密着不良を招くことから、〔Cu（％）／Ｐ
（％）〕の値は1.0〜4.0と定めた。 (k) Ｐ含有量とＳ含有量との比 〔Ｐ（％）／Ｓ（％）〕の値が0.5未満では、ホー
ロー下地であるNiの付着が不良となつてホーロ
ーの密着不良を起こす他、爪飛を発生し易くな
り、一方、該比の値が2.5を越えるとNiの付着過
多によつてホーローの密着不良を起こすことか
ら、〔Ｐ（％）／Ｓ（％）〕の値は0.5〜2.5と定め
た。 なお、Si含有量については格別な制限はない
が、固溶硬化により成形性劣化を招くことも懸念
されることから、好ましくは0.03％以下に抑える
ことが推奨される。 Ｂ 鋼板製造条件 (a) 連続鋳造パウダーのＣ含有割合 連続鋳造パウダー中のＣ含有割合が1.5％を越
えると、鋳片表面にパウダーからのＣのピツクア
ツプを生じてホーロー焼き付け時にホーローのピ
ンホール欠陥やブローホール欠陥を引き起こすこ
ととなるので、パウダー中のＣ含有割合は1.5％
以下と定めた。 (b) 連続鋳造における引抜き速度 連続鋳造鋳片の引抜き速度が0.8ｍ／min未満
であると、鋳片と連続鋳造パウダーとの接触時間
が長くなつてやはり鋳片表面にパウダーからのＣ
のピツクアツプを生じ、ピンホール欠陥やブロー
ホール欠陥を引き起こすこととなるので、鋳片の
引抜き速度を0.8ｍ／min以上と限定した。 (c) 焼鈍温度 冷間圧延後の鋼板の焼鈍は連続焼鈍又はバツチ
焼鈍の何れによつても良いが、焼鈍温度が700℃
未満では再結晶が不十分であり、一方、900℃を
越える焼鈍では炉内ヒートバツクルや異常粒成長
を引き起こす恐れがあることから、焼鈍温度は
700〜900℃と定めた。なお、上記焼鈍は700〜900
℃の再結晶処理に引き続いて１次冷却し、更に過
時効処理する連続焼鈍とすることも勿論可能であ
る。 続いて、この発明を実施例により比較例と対比
しながら説明する。 〈実施例〉 まず、第１表に示される成分組成の鋼をRH法
にて成分調整した後、第２表で示す如き条件の連
続鋳造、熱間圧延、冷間圧延並びに焼鈍を施して
ホーロー用冷延鋼板を製造した。このようにして
得られた各鋼板の機械的性質（成形性）及び耐た
て割れ遷移温度を調査すると共に、これに次の条
件の“１回掛け法”によるホーロー仕上げを行
い、そのホーロー性も調べた。
ホーロー性（ホーロー密着性、耐ピンホール性、
耐爪飛性等）、プレス成形性並びに耐たて割れ性
を兼備したホーロー用冷延鋼板の製造方法に関す
るものである。 近年、鋼板に表面釉薬を焼付けてガラス質の塗
膜を形成した“ホーロー鋼板”は、家庭用品に止
まらず建築用品や各種工業用品等に至まで幅広い
用途を占めるようになつてきた。 このホーロー鋼板は、従来、素材鋼板に密着性
の良好な下塗りを施してから美麗な外観を呈する
上塗りを行うと言う“２回掛け法”により製造さ
れるのが普通であつたが、素材鋼板の前処理（酸
洗）を十分に行つて密着性を高めてからこれに美
麗さと密着性に富んだ釉薬を直接焼付けると言
う、工程短縮を図つた“１回掛け法”が開発され
てからは、趨勢は“２回掛け法”から“１回掛け
法”へと移り変わる傾向を見せている。 〈従来技術とその問題点〉 ところで、“２回掛け法”によつて製造される
ホーロー鋼板の素材には、酸洗処理能向上のため
にＰ含有量を高め、かつ脱炭処理を施して成形性
を改善したリムド鋼冷延鋼板が使用されてきた
が、前記“１回掛け法”においてもそれ専用の格
別な素材が使用されるわけではなく、やはり“２
回掛け法”におけると同様のリムド鋼冷延鋼板が
使用されているのが現状である。 しかしながら、リムド鋼冷延鋼板は、“鋼塊法”
によるインゴツトから製造されるものであるため
極めて生産性が悪く、これを素材としたのでは工
程短縮を狙つて採用される前記“１回掛け法”の
利点が十分に生かせないと言う大きな問題点が存
在していたのである。そこで、この問題点を改善
するため、キルド鋼連続鋳造スラブを素材とした
１回掛けホーロー用鋼板の研究も多く行われるよ
うになり、各種の提案もなされているが、連続鋳
造スラブからのキルド鋼冷延鋼板はホーロー用素
材として使用するとピンホールや爪飛等のホーロ
ー欠陥や成形時の“たて割れ”を生じ易い上、プ
レス成形性にも十分に満足できるものではなく、
未だ実用が憚られるものでしかなかつた。 このようなことから、前記問題点の解消を目指
した本発明者等は、先に、「特定成分組成の低炭
素鋼を、Ｃ含有割合の低い連続鋳造パウダーを使
用して速い速度で連続鋳造する」点を要旨とする
ホーロー用鋼の製造方法を提案した（特願昭61−
45718号）。 しかし、本発明者等の提案に係る前記方法で製
造されたホーロー用鋼は確かに優れた耐ピンホー
ル性やホーロー密着性等を備えるものではあつた
が、その後も続けられた様々な観点からの試験・
検討を通じて、該ホーロー用鋼にもAlキルド鋼
の宿命である爪飛に対する一層の改善策が望まし
く、またプレス成形性や耐たて割れ性等を厳密に
評価するとやはり今一歩の改善が望ましいとの結
論が頭をもたげてきたのである。 〈問題点を解決するための手段〉 本発明者等は、上述のような観点から、酸洗減
量の少ないことは勿論のこと、ホーロー性、プレ
ス成形性並びに耐たて割れ性等が共に十分満足で
きるホーロー用冷延鋼板を、連続鋳造を取り入れ
た生産能率の高い手段にて製造する方法を見出す
べく更に研究を続けた結果、 「ホーロー用冷延鋼板の製造に際して、適量の
Ti，Ｂ，Cu，Ｐ，Ｓ，Ｎ等を含有せしめ、かつ
特定成分間の相互関係を十分に把握した上で総合
的に成分含有割合を調整した極低Alキルド鋼を
Ｃ含有割合の低い鋳造パウダーを使用して特定の
速い引抜き速度で連続鋳造した鋳片を素材とする
と ○ 極低Ｃ化とTiによるＮ，Ｓ及びＣの固着作
用によるAlキルド鋼の成形性不足解消効果、 ○ ＰとＳ相互間並びにCuとＰ相互間の含有割
合調整による酸減値改善効果とホーロー密着性
改善効果、 ○ Ｂの結晶粒界強化作用による耐たて割れ性改
善効果、 ○ 使用鋳造パウダーの低Ｃ化と該パウダーとの
接触時間短縮化（引抜き速度アツプ）によつて
パウダーから鋼中へのＣのピツクアツプが防止
され、鋼の極低Ｃ化と相俟つてもたらされるホ
ーロー焼成時の鋼中Ｃとホーロー中のＯとの結
合（ピンホールの原因）抑制効果、 ○ TiのＮ固着作用によつて生じたTiNによる
爪飛抑制効果、 等が相乗的に現出され、密着性向上のための“過
剰酸洗”や成形性改善のための“冷延後のオープ
ンコイル状態での脱炭焼鈍”を要することなく、
十分に満足できるホーロー性（ホーロー密着性、
耐ピンホール、ブローホール性、耐爪飛性）、プ
レス成形性並びに耐たて割れ性等を兼備したホー
ロー用冷延鋼板を高い生産能率で製造することが
可能となる」 との知見を得るに至つたのである。 この発明は、上記知見に基づいてなされらもの
であり、 Ｃ：0.005％以下（以下、成分割合を表す％は
重量％とする） Mn：0.05〜0.25％、Ｐ：0.005〜0.025％、 Ｓ：0.005〜0.25％、Cu：0.025〜0.045％、 Ti：0.05〜0.15％、sol.Al：0.090％以下、 Ｎ：0.0040〜0.0120％、Ｂ：0.0002〜0.0010％、 Fe及び不純物：残り から構成され、かつ、式 Ti（％）≧48N（％）／14＋48S（％）／32＋48C（％
）／12、 Cu（％）／Ｐ（％）＝1.0〜4.0、 Ｐ（％）／Ｓ（％）＝0.5〜2.5 の何れをも満足する成分組成の鋼を、全Ｃ量が
1.5％以下の連続鋳造パウダー使用下にて引抜き
速度：0.8ｍ／minで連続鋳造し、得られた鋳片
に熱間圧延と冷間圧延とを施した後700〜900℃で
焼鈍することにより、優れたホーロー性、プレス
成形性、耐たて割れ性等を兼備したホーロー用冷
延鋼板を高能率生産し得るようにした点、 に特徴を有するものである。 ここで、熱間圧延や冷間圧延は通常の条件にて
実施されるものであることは言うまでもない（例
えば、熱間圧延では950〜1250℃に加熱したスラ
ブを仕上げ温度：700℃以上、巻取り温度：750〜
300℃で圧延することで十分に目的を達成するこ
とができ、そして熱間圧延にはダイレクトチヤー
ジ、ホツトチヤージ、冷片の再加熱チヤージの何
れを採用しても良いことは勿論である）。また、
焼鈍は連続焼鈍またはバツチ焼鈍の何れによつて
も良いが、連続焼鈍を採用するのが有利である。 次に、この発明において、鋼の化学成分割合並
びに鋼板製造条件を前記の如くに限定した理由を
説明する。 Ａ 鋼の化学成分割合 (a) Ｃ 鋼中のＣ含有量が0.005％を越えると製品鋼板
のプレス成形性に悪影響が認められるようにな
り、かつこれを軽減するための必要Ti添加量が
多量となることから、Ｃ含有量は0.005％以下と
限定した。 (b) Mn Mn成分には、出鋼歩留を改善すると共に熱間
圧延時の鋼の赤熱脆化による表面疵を防止する作
用があるが、その含有量が0.05％未満では前記作
用に所望の効果が得られず、一方、0.25％を越え
て含有させると固溶硬化によるプレス成形性の劣
化や変態点低下によるホーロー焼成歪をもたらす
ようになることから、Mn含有量は0.05〜0.25％
と定めた。 (c) Ｐ Ｐ成分には、ホーロー掛け前処理の際に酸洗減
量を増してホーロー密着性を改善する作用がある
が、この含有量が0.005％未満では酸洗減量が少
な過ぎてホーローの密着不良を引き起こす恐れが
あり、一方、0.025％を越えて含有させると固溶
硬化によるプレス成形性劣化の他、酸洗過多によ
つて均一微細凹凸酸洗面が得られずにやはりホー
ローの密着不良を生じがちとなることから、Ｐ含
有量は0.005〜0.025と定めた。 (d) Ｓ Ｓ成分には、鋼板酸洗時における均一微細凹凸
を有する酸洗表面を確保する作用があるが、その
含有量が0.005％未満では均一な酸減表面が得ら
れず、一方、0.025％を越えて含有させるとTiの
効果を確保するために多量のTi添加量を必要と
するようになることから、Ｓ含有量は0.005〜
0.025と定めた。 (e) Cu Cu成分には、鋼板酸洗時においてＰとの相互
作用により微細凹凸を生ぜしめてホーロー密着性
を改善する作用があるが、その含有量が0.025％
未満では酸減過多で十分なホーロー密着性を確保
できず、一方、0.045％を越えて含有させると酸
減過少となつてホーローの密着不良を招くことか
ら、Cu含有量は0.025〜0.045％と定めた。 (f) Ti Ti成分には、鋼中のＣ，Ｎ及びＳを固着して
鋼板のプレス成形性を改善する作用の他、Ｎと
TiNを形成し、このTiNをして爪飛を抑制する
作用をも有しているが、その含有量が0.05％未満
であるか、或いは式 ［48N（％）／14＋48S（％）／32＋48C（％）／12］ で算出される値未満ではＣ，Ｎ及びＳの固着不足
による成形性不良を引き起こし、一方、0.15％を
越えて含有させても上記効果は飽和して一層の改
善効果が得られないことから、Ti含有量は0.05〜
0.15％と定めた。 (g) sol.Al sol.Alは鋼の脱酸剤として有効な成分である
が、0.090％を越えて含有させてもそれ以上の効
果が得られないばかりか、鋼板のプレス成形性不
良を招くようになることから、sol.Al含有量は
0.090％以下と定めた。 (h) Ｎ Ｎ成分には、TiとTiNを形成してホーローの
爪飛を防止する作用があるが、その含有量が
0.0040％未満では前記作用に所望の効果が得られ
ず、一方、0.0120％を越えて含有させてもそれ以
上の効果が得られないばかりか、鋼板のプレス成
形性不良を招くようになることから、Ｎ含有量は
0.0040〜0.0120％と定めた。 (i) Ｂ Ｂ成分には、鋼の結晶粒界を強化して鋼板の耐
たて割れ性を改善する作用があるが、その含有量
が0.0002％未満では前記作用に所望の効果が得ら
れず、一方、0.0010％を越えて含有させてもそれ
以上の効果が得られないばかりか、鋼板のプレス
成形性劣化を招くようになることから、Ｂ含有量
は0.0002〜0.0010％と定めた。 (j) Cu含有量とＰ含有量との比 〔Cu（％）／Ｐ（％）〕の値が1.0未満では酸減過
多で十分なホーロー密着性を確保できず、一方、
該比の値が4.0を越えると酸減過少となつてホー
ローの密着不良を招くことから、〔Cu（％）／Ｐ
（％）〕の値は1.0〜4.0と定めた。 (k) Ｐ含有量とＳ含有量との比 〔Ｐ（％）／Ｓ（％）〕の値が0.5未満では、ホー
ロー下地であるNiの付着が不良となつてホーロ
ーの密着不良を起こす他、爪飛を発生し易くな
り、一方、該比の値が2.5を越えるとNiの付着過
多によつてホーローの密着不良を起こすことか
ら、〔Ｐ（％）／Ｓ（％）〕の値は0.5〜2.5と定め
た。 なお、Si含有量については格別な制限はない
が、固溶硬化により成形性劣化を招くことも懸念
されることから、好ましくは0.03％以下に抑える
ことが推奨される。 Ｂ 鋼板製造条件 (a) 連続鋳造パウダーのＣ含有割合 連続鋳造パウダー中のＣ含有割合が1.5％を越
えると、鋳片表面にパウダーからのＣのピツクア
ツプを生じてホーロー焼き付け時にホーローのピ
ンホール欠陥やブローホール欠陥を引き起こすこ
ととなるので、パウダー中のＣ含有割合は1.5％
以下と定めた。 (b) 連続鋳造における引抜き速度 連続鋳造鋳片の引抜き速度が0.8ｍ／min未満
であると、鋳片と連続鋳造パウダーとの接触時間
が長くなつてやはり鋳片表面にパウダーからのＣ
のピツクアツプを生じ、ピンホール欠陥やブロー
ホール欠陥を引き起こすこととなるので、鋳片の
引抜き速度を0.8ｍ／min以上と限定した。 (c) 焼鈍温度 冷間圧延後の鋼板の焼鈍は連続焼鈍又はバツチ
焼鈍の何れによつても良いが、焼鈍温度が700℃
未満では再結晶が不十分であり、一方、900℃を
越える焼鈍では炉内ヒートバツクルや異常粒成長
を引き起こす恐れがあることから、焼鈍温度は
700〜900℃と定めた。なお、上記焼鈍は700〜900
℃の再結晶処理に引き続いて１次冷却し、更に過
時効処理する連続焼鈍とすることも勿論可能であ
る。 続いて、この発明を実施例により比較例と対比
しながら説明する。 〈実施例〉 まず、第１表に示される成分組成の鋼をRH法
にて成分調整した後、第２表で示す如き条件の連
続鋳造、熱間圧延、冷間圧延並びに焼鈍を施して
ホーロー用冷延鋼板を製造した。このようにして
得られた各鋼板の機械的性質（成形性）及び耐た
て割れ遷移温度を調査すると共に、これに次の条
件の“１回掛け法”によるホーロー仕上げを行
い、そのホーロー性も調べた。
〔前処理条件〕
１ 酸洗液：７％H2SO4水溶液、
２ Niフラツシユ：
NiSO4・7H2Ｏ溶液使用、
３ 中和
〔ホーロー施釉条件〕
フリツト組成：
チタン乳白フリツト＃1553B
（日本フエロー商品名）、
施釉：スプレー、
焼成温度：820℃、
焼成時間：2.5min。
以上の如くに実施した調査結果を第３表に示し
た。 第３表に示される結果からも、本発明法による
た。 第３表に示される結果からも、本発明法による
【表】
【表】
(注) ＊印は、本発明の条件から外れていることを示
す。
す。
【表】
と連続鋳造鋳片を素材にしても優れたホーロー
性、プレス成形性並びに耐たて割れ性を兼備した
ホーロー用鋼板を安定して製造できることが明ら
かである。 以上に説明した如く、この発明によれば、ホー
ロー用鋼板に求められていた各種特性の何れをも
十分に満足する冷延鋼板を極めて能率良く、かつ
安定して製造することができ、ホーロー仕上げ製
品の一層の品質向上や適用分野拡大が可能となる
など、産業上非常に有用な効果がもたらされるの
である。
性、プレス成形性並びに耐たて割れ性を兼備した
ホーロー用鋼板を安定して製造できることが明ら
かである。 以上に説明した如く、この発明によれば、ホー
ロー用鋼板に求められていた各種特性の何れをも
十分に満足する冷延鋼板を極めて能率良く、かつ
安定して製造することができ、ホーロー仕上げ製
品の一層の品質向上や適用分野拡大が可能となる
など、産業上非常に有用な効果がもたらされるの
である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量割合にて Ｃ：0.005％以下、 Ｍ：0.05〜0.25％、 Ｐ：0.005〜0.025％、Ｓ：0.005〜0.025％、 Cu：0.025〜0.045％、Ti：0.05〜0.15％、 sol.Al：0.090％以下、 Ｎ：0.0040〜0.0120％、 Ｂ：0.0002〜0.0010％、 Fe及び不純物：残り から構成され、かつ、式 Ti（％）≧48N（％）／14＋48S（％）／32＋48C（％
）／12、 Cu（％）／Ｐ（％）＝1.0〜4.0、 Ｐ（％）／Ｓ（％）＝0.5〜2.5 の何れをも満足する成分組成の鋼を、全Ｃ量が
1.5重量％以下の連続鋳造パウダー使用下にて引
抜き速度：0.8ｍ／minで連続鋳造し、得られた
鋳片に熱間圧延と冷間圧延とを施した後700〜900
℃で焼鈍することを特徴とする、ホーロー用冷延
鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18614386A JPS6345322A (ja) | 1986-08-09 | 1986-08-09 | ホ−ロ−用鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18614386A JPS6345322A (ja) | 1986-08-09 | 1986-08-09 | ホ−ロ−用鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6345322A JPS6345322A (ja) | 1988-02-26 |
| JPH0559969B2 true JPH0559969B2 (ja) | 1993-09-01 |
Family
ID=16183131
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18614386A Granted JPS6345322A (ja) | 1986-08-09 | 1986-08-09 | ホ−ロ−用鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6345322A (ja) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0759735B2 (ja) * | 1988-07-20 | 1995-06-28 | 川崎製鉄株式会社 | 耐泡・黒点欠陥に優れた直接一回掛けほうろう用鋼板 |
| JPH07113138B2 (ja) * | 1988-07-29 | 1995-12-06 | 日本鋼管株式会社 | 耐泡性の優れたホーロー用冷延鋼板およびその製造方法 |
| JPH0293047A (ja) * | 1988-09-28 | 1990-04-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ほうろう用鋼板およびその製造方法 |
| JPH0759736B2 (ja) * | 1988-10-12 | 1995-06-28 | 川崎製鉄株式会社 | プレス成形性と耐泡・黒点欠陥に優れた直接一回掛けほうろう用鋼板 |
| JPH0413849A (ja) * | 1990-05-02 | 1992-01-17 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ほうろう用冷延鋼板およびその製造法 |
| JPH0559444A (ja) * | 1991-06-18 | 1993-03-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | ほうろう用冷延鋼板の製造方法 |
| JP3314833B2 (ja) * | 1993-10-18 | 2002-08-19 | 新日本製鐵株式会社 | 加工性の優れた冷延鋼板及びその製造方法 |
| KR100347570B1 (ko) * | 1997-08-29 | 2002-09-18 | 주식회사 포스코 | 성형성 및 표면품질이 우수한 법랑용 강판의제조방법 |
| US7654283B2 (en) * | 2003-10-21 | 2010-02-02 | Seiko Epson Corporation | Check valve and pump including check valve |
-
1986
- 1986-08-09 JP JP18614386A patent/JPS6345322A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6345322A (ja) | 1988-02-26 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |