JP2550552B2 - 耐爪とび性の優れたホ−ロ−用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
耐爪とび性の優れたホ−ロ−用冷延鋼板の製造方法Info
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Description
【発明の詳細な説明】 「発明の目的」 （産業上の利用分野） ホーロー用冷延鋼板の製造、特に熱延工程において直
送圧延法を用い、耐爪とび性に優れたアルミキルドホー
ロー用冷延鋼板の製造方法。
送圧延法を用い、耐爪とび性に優れたアルミキルドホー
ロー用冷延鋼板の製造方法。
（従来の技術） 鋼板表面にガラス質釉薬を融着させた鋼板ホーロー
は、台所用品、バスタブ、ガス器具部品などに幅広く利
用されている。これらの製品の素材となるホーロー用冷
延鋼板はプレス加工性とホーロー特性の両面において優
れている必要がある。特にホーロー特性において、ホー
ロー焼成後にホーロー被膜が半月状に剥離する、所謂
「爪とび」の出ない特性が要求される。
は、台所用品、バスタブ、ガス器具部品などに幅広く利
用されている。これらの製品の素材となるホーロー用冷
延鋼板はプレス加工性とホーロー特性の両面において優
れている必要がある。特にホーロー特性において、ホー
ロー焼成後にホーロー被膜が半月状に剥離する、所謂
「爪とび」の出ない特性が要求される。
このホーロー用鋼板には、従来耐爪とび性に優れたリ
ムド冷延鋼板が多く用いられていた。しかし近年になっ
て生産性と鋼板の機械的性質の向上という点から連続鋳
造鋼をホーロー用鋼板の用いることが盛んになってお
り、この連続鋳造鋼をホーロー用鋼板に適用する場合、
TiやＢなどの特殊元素を添加する必要がある。このよう
にTiやＢなどの特殊元素を添加する理由は、鋼中にそれ
ら元素の炭窒化物を形成させ、爪とびの発生原因である
鋼中水素の拡散を抑制するためである。Ti添加鋼は、例
えば特公昭45−40655に開示されており、耐爪とび性に
優れた鋼板が得られることが示されている。またＢ添加
鋼は、例えば特公昭57−26340、特公昭58−3923あるい
は鉄と鋼72（1986）S628に開示されている。その実施例
で示されている冷延鋼板の板厚は何れの場合も0.8mm程
度のものである。
ムド冷延鋼板が多く用いられていた。しかし近年になっ
て生産性と鋼板の機械的性質の向上という点から連続鋳
造鋼をホーロー用鋼板の用いることが盛んになってお
り、この連続鋳造鋼をホーロー用鋼板に適用する場合、
TiやＢなどの特殊元素を添加する必要がある。このよう
にTiやＢなどの特殊元素を添加する理由は、鋼中にそれ
ら元素の炭窒化物を形成させ、爪とびの発生原因である
鋼中水素の拡散を抑制するためである。Ti添加鋼は、例
えば特公昭45−40655に開示されており、耐爪とび性に
優れた鋼板が得られることが示されている。またＢ添加
鋼は、例えば特公昭57−26340、特公昭58−3923あるい
は鉄と鋼72（1986）S628に開示されている。その実施例
で示されている冷延鋼板の板厚は何れの場合も0.8mm程
度のものである。
（発明が解決しようとする問題点） 然し上記したような従来のものにおいては必ずしも好
ましいものとなし得ない。即ちTi添加鋼である特公昭45
−40655号のものは黒点などの表面欠陥が生じ易く、ま
たホーロー密着不良が生じ易いなどの欠点を有してい
る。
ましいものとなし得ない。即ちTi添加鋼である特公昭45
−40655号のものは黒点などの表面欠陥が生じ易く、ま
たホーロー密着不良が生じ易いなどの欠点を有してい
る。
またＢ添加鋼に関する特公昭57−26340号などによる
ものは板厚が0.8mm程度までのもので、バスタブなどに
用いられるホーロー用冷延鋼板は比較的厚手のものが多
く、前記した爪とびの発生は鋼板板厚が厚いほど発生し
易くなるので1mm程度ないしそれ以上の鋼板については
爪とびが発生する危険性が高い。即ち耐爪とび性を一層
優れたものとし、上記したバスタブなどに用いられる比
較的厚手のホーロー用冷延鋼板においても爪とびの発生
を有効に防止することのできる技術が強く臨まれてい
る。
ものは板厚が0.8mm程度までのもので、バスタブなどに
用いられるホーロー用冷延鋼板は比較的厚手のものが多
く、前記した爪とびの発生は鋼板板厚が厚いほど発生し
易くなるので1mm程度ないしそれ以上の鋼板については
爪とびが発生する危険性が高い。即ち耐爪とび性を一層
優れたものとし、上記したバスタブなどに用いられる比
較的厚手のホーロー用冷延鋼板においても爪とびの発生
を有効に防止することのできる技術が強く臨まれてい
る。
「発明の構成」 （問題点を解決するための手段） 本発明は上記したような従来技術の問題点を解消する
ように研究を重ね、Ｂ添加ホーロー用冷延鋼板の耐爪と
び性を向上させるため、その化学組成と直送熱間圧延の
適正な組合わせによって優れた耐爪とび性を得ることに
成功した。即ち本発明は、 （１） C:0.02〜0.10wt％,Mn:0.05〜0.5wt％,P:0.025w
t％以下， S:0.01〜0.04wt％,sol.Al:0.02〜0.1wt％,B:0.001〜0.0
05wt％， Cu:0.01〜0.05wt％,N:0.003〜0.015wt％ を含有し、残部が鉄および不可避的不純物から成る鋼を
連続鋳造後、保熱をも含む加熱炉に入れることなく圧延
するに当って、Ar3変態点以上の温度で圧延し、400〜65
0℃の温度で巻取り、冷間圧延後再結晶焼鈍することを
特徴とする耐爪とび性の優れたホーロー用冷延鋼板の製
造方法と、 （２） C:0.02〜0.10wt％,Mn:0.05〜0.5wt％,P:0.025w
t％以下， S:0.01〜0.04wt％,sol.Al:0.02〜0.1wt％,B:0.001〜0.0
05wt％， Cu:0.01〜0.05wt％,N:0.003〜0.015wt％ を含有し、 で表わされるパラメータΔＮが値が0.002〜0.008で、残
部が鉄および不可避的不純物から成る鋼を連続鋳造後、
保熱をも含む加熱炉に入れることなく圧延するに当っ
て、Ar3変態点以上の温度で圧延し、400〜650℃の温度
で巻取り、冷間圧延後25〜150℃/hrの加熱速度で再結晶
および脱炭焼鈍をすることを特徴とする耐爪とび性の優
れたホーロー用冷延鋼板の製造方法である。
ように研究を重ね、Ｂ添加ホーロー用冷延鋼板の耐爪と
び性を向上させるため、その化学組成と直送熱間圧延の
適正な組合わせによって優れた耐爪とび性を得ることに
成功した。即ち本発明は、 （１） C:0.02〜0.10wt％,Mn:0.05〜0.5wt％,P:0.025w
t％以下， S:0.01〜0.04wt％,sol.Al:0.02〜0.1wt％,B:0.001〜0.0
05wt％， Cu:0.01〜0.05wt％,N:0.003〜0.015wt％ を含有し、残部が鉄および不可避的不純物から成る鋼を
連続鋳造後、保熱をも含む加熱炉に入れることなく圧延
するに当って、Ar3変態点以上の温度で圧延し、400〜65
0℃の温度で巻取り、冷間圧延後再結晶焼鈍することを
特徴とする耐爪とび性の優れたホーロー用冷延鋼板の製
造方法と、 （２） C:0.02〜0.10wt％,Mn:0.05〜0.5wt％,P:0.025w
t％以下， S:0.01〜0.04wt％,sol.Al:0.02〜0.1wt％,B:0.001〜0.0
05wt％， Cu:0.01〜0.05wt％,N:0.003〜0.015wt％ を含有し、 で表わされるパラメータΔＮが値が0.002〜0.008で、残
部が鉄および不可避的不純物から成る鋼を連続鋳造後、
保熱をも含む加熱炉に入れることなく圧延するに当っ
て、Ar3変態点以上の温度で圧延し、400〜650℃の温度
で巻取り、冷間圧延後25〜150℃/hrの加熱速度で再結晶
および脱炭焼鈍をすることを特徴とする耐爪とび性の優
れたホーロー用冷延鋼板の製造方法である。
（作用） wt％（以下単に％という）で、Ｃを0.02％未満とする
ことは製造コストが高くなり、又0.10％を超えると良好
な深絞り性が得られず、鋼板の冷間加工性が悪くなる。
即ちC:0.02〜0.10％とすることにより低コストで、しか
も良好な深絞り性を得しめる。なお第２発明では脱炭焼
鈍を行うが、脱炭焼鈍後のＣ量を0.003％以下とするこ
とにより鋼中Ｃに起因するホーロー焼成後の泡発生を防
ぎ、直接１回掛ホーローの適正化を図る。
ことは製造コストが高くなり、又0.10％を超えると良好
な深絞り性が得られず、鋼板の冷間加工性が悪くなる。
即ちC:0.02〜0.10％とすることにより低コストで、しか
も良好な深絞り性を得しめる。なお第２発明では脱炭焼
鈍を行うが、脱炭焼鈍後のＣ量を0.003％以下とするこ
とにより鋼中Ｃに起因するホーロー焼成後の泡発生を防
ぎ、直接１回掛ホーローの適正化を図る。
Mnを、0.05％以上としてBNの析出核となるMnS量を多
くし、また熱延時にＳによる赤熱脆性を抑制する。また
0.5％以下として鋼板の深絞り性低下および硬質化を回
避し、更に焼成歪を小さくしてホーロー特性を良好に維
持する。
くし、また熱延時にＳによる赤熱脆性を抑制する。また
0.5％以下として鋼板の深絞り性低下および硬質化を回
避し、更に焼成歪を小さくしてホーロー特性を良好に維
持する。
Ｐを0.025％以下として鋼板材質の劣化を防止し、ま
たホーロー前処理としての硫酸酸洗時の過酸洗などを避
けしめる。
たホーロー前処理としての硫酸酸洗時の過酸洗などを避
けしめる。
Ｓを0.04％以下として鋼板材質の劣化を防止し、また
0.01％以上としてBNの核出核となるMnSの量が少くなる
ことを防止する。
0.01％以上としてBNの核出核となるMnSの量が少くなる
ことを防止する。
sol.Alを0.02％〜0.1％として良好な深絞り性を得し
める。
める。
Ｂは耐爪とび性を向上せしめ、0.001％以上としてこ
の目的を適切に達成し、一方0.005％以下としてこの爪
とび防止効果を充分に得しめると共に深絞り性劣化をな
からしめる。
の目的を適切に達成し、一方0.005％以下としてこの爪
とび防止効果を充分に得しめると共に深絞り性劣化をな
からしめる。
Cuを、0.01％以上として良好なホーロー密着性を得し
め、しかも0.05％以下として酸洗速度の低下を防止す
る。
め、しかも0.05％以下として酸洗速度の低下を防止す
る。
Ｎ量を0.003％以上として鋼中におけるBNの析出量を
適切に維持し、耐爪とび性の向上を図る。また0.015％
以下として材質劣化を防止する。
適切に維持し、耐爪とび性の向上を図る。また0.015％
以下として材質劣化を防止する。
なお第２発明において、パラメータΔＮは主として焼
鈍中に析出するAlNとしてのＮ量を示し、このΔＮが0.0
02％以上としてフェライト組織を展伸化し良好な深絞り
性を得しめる。またこのΔＮを0.08％以下として非時効
化を回避し、Al量増加のためのコスト高を防ぐ。
鈍中に析出するAlNとしてのＮ量を示し、このΔＮが0.0
02％以上としてフェライト組織を展伸化し良好な深絞り
性を得しめる。またこのΔＮを0.08％以下として非時効
化を回避し、Al量増加のためのコスト高を防ぐ。
次に本発明では、熱延方法を連続鋳造からの直送圧
延、即ち軽加熱や保熱をも含む加熱炉に入れることなく
圧延することを必須条件とするもので、この直送圧延に
より鋼中に析出するMnSの粒径が100〜200nmとなり、均
一に析出する。通常圧延によって鋼中に析出するMnSは1
0〜30nmの微細なMnSと、１μｍ程度の粗大化したMnSが
共存する。BNはMnSを核として析出し易く、従って直送
圧延はMnSとBNの複合析出を助長する。実際においてもB
Nは100〜200nmのMnS近傍に析出している場合が多く、10
〜30nm又は１μｍ程度のMnS近傍に析出している場合は
少い。爪とびの発生原因となる鋼中水素はBNまたはその
近傍にトラップされ、その結果耐爪とび性が向上する
が、BNとMnSの複合析出が起ると、冷延後、BN近傍に生
成するボイドが大きくなり、これが水素トラップサイト
として有効なため、更にその効果が強力となる。即ち、
直送圧延の効果は冷延板において顕著であり、熱延板で
はその効果は小さい。
延、即ち軽加熱や保熱をも含む加熱炉に入れることなく
圧延することを必須条件とするもので、この直送圧延に
より鋼中に析出するMnSの粒径が100〜200nmとなり、均
一に析出する。通常圧延によって鋼中に析出するMnSは1
0〜30nmの微細なMnSと、１μｍ程度の粗大化したMnSが
共存する。BNはMnSを核として析出し易く、従って直送
圧延はMnSとBNの複合析出を助長する。実際においてもB
Nは100〜200nmのMnS近傍に析出している場合が多く、10
〜30nm又は１μｍ程度のMnS近傍に析出している場合は
少い。爪とびの発生原因となる鋼中水素はBNまたはその
近傍にトラップされ、その結果耐爪とび性が向上する
が、BNとMnSの複合析出が起ると、冷延後、BN近傍に生
成するボイドが大きくなり、これが水素トラップサイト
として有効なため、更にその効果が強力となる。即ち、
直送圧延の効果は冷延板において顕著であり、熱延板で
はその効果は小さい。
熱間圧延温度は、Ar3変態温度以上とする。これは高
過ぎでも低過ぎても鋼板の材質を劣化し、上限について
は通常900℃である。
過ぎでも低過ぎても鋼板の材質を劣化し、上限について
は通常900℃である。
熱延巻取り温度を650℃以下とすることにより焼鈍過
程でAlNの析出をさせ、フェライト組織の展伸化を図
り、良好な深絞り性を得るために必要な固溶Al量、固溶
Ｎ量の低下をなからしめる。また400℃以上として熱延
鋼板が硬質化することをなからしめ冷間圧延の困難化を
回避する。
程でAlNの析出をさせ、フェライト組織の展伸化を図
り、良好な深絞り性を得るために必要な固溶Al量、固溶
Ｎ量の低下をなからしめる。また400℃以上として熱延
鋼板が硬質化することをなからしめ冷間圧延の困難化を
回避する。
酸洗、冷間圧延については、熱延鋼板は通常の方法で
酸延、冷間圧延を行う。良好な深絞り性を得るためには
50％以上の冷間圧延を行うことが好ましい。
酸延、冷間圧延を行う。良好な深絞り性を得るためには
50％以上の冷間圧延を行うことが好ましい。
焼鈍については、冷間圧延後のコイルは必要に応じ電
解洗浄した後、焼鈍されるが、第２発明において良好な
深絞り性を得るには焼鈍時の加熱速度が重要である。即
ち焼鈍加熱中に生ずる再結晶のタイミングとAlN析出の
タイミングが一致する必要があるからであって、第２発
明における焼鈍加熱速度の範囲として25℃/hr以上、150
℃/hr以下とすることによりこの関係を満足する。焼鈍
温度は特に限定する必要はないが、650℃未満では良好
な深絞り性が得られず、又800℃超では脱ボロン現象に
より鋼中Ｂが低下し耐爪とび性が低下するので650〜800
℃が好ましい。又第２発明においては直接１回掛用であ
るので脱炭焼鈍が必須条件となり、この脱炭焼鈍をなす
ことにより鋼中Ｃによるホーロー層中の泡発生を防ぐ。
解洗浄した後、焼鈍されるが、第２発明において良好な
深絞り性を得るには焼鈍時の加熱速度が重要である。即
ち焼鈍加熱中に生ずる再結晶のタイミングとAlN析出の
タイミングが一致する必要があるからであって、第２発
明における焼鈍加熱速度の範囲として25℃/hr以上、150
℃/hr以下とすることによりこの関係を満足する。焼鈍
温度は特に限定する必要はないが、650℃未満では良好
な深絞り性が得られず、又800℃超では脱ボロン現象に
より鋼中Ｂが低下し耐爪とび性が低下するので650〜800
℃が好ましい。又第２発明においては直接１回掛用であ
るので脱炭焼鈍が必須条件となり、この脱炭焼鈍をなす
ことにより鋼中Ｃによるホーロー層中の泡発生を防ぐ。
（実施例） 本発明によるものの具体的な実施例について説明する
と、以下の如くである。
と、以下の如くである。
実施例１ 次の第１表に示すような化学組成をもった鋼を直送圧
延と通常圧延（加熱炉で再加熱後圧延）し、仕上温度89
0℃、板厚3.8mmに熱間圧延し、560℃で巻取り、酸洗後
0.8〜2.0mmに冷間圧延してから40℃/hrの加熱速度で昇
温し、700℃で通常の焼鈍を行い、１％の調質圧延を施
した。鋼板Ｅ、Ｆは直送圧延材であるがＳ量が本発明範
囲を外れており、BN＋MnS複合物が生成され難いもので
ある。
延と通常圧延（加熱炉で再加熱後圧延）し、仕上温度89
0℃、板厚3.8mmに熱間圧延し、560℃で巻取り、酸洗後
0.8〜2.0mmに冷間圧延してから40℃/hrの加熱速度で昇
温し、700℃で通常の焼鈍を行い、１％の調質圧延を施
した。鋼板Ｅ、Ｆは直送圧延材であるがＳ量が本発明範
囲を外れており、BN＋MnS複合物が生成され難いもので
ある。
得られた各冷延鋼板の機械的性質について測定した結
果は次の第２表に示す通りである。
果は次の第２表に示す通りである。
又熱延板中に析出したBNおよびMnSの電子顕微鏡写真
は直送圧延材と通常圧延材について第１図に示す通りで
あり、直送圧延材によるものが好ましい状態となってい
る。更に板厚が0.8〜2.0mmの冷延板に対する水素透過時
間を要約して示すと第２図の図表の如くであって、直送
圧延板が優れた結果を示している。水素透過時間の測定
法は陰極電解法により、試験片を陰極にして電気分解を
行なって水素を発生させ、水素が対面まで透過する時間
を測定した。電解液は18g/のAs2O3を含む５％H2SO4水
溶液で25℃、電流密度は5A/dm2とした。また、透過した
水素の検知は透過面にワセリンを塗布し、気泡の発生を
目視で観察した。
は直送圧延材と通常圧延材について第１図に示す通りで
あり、直送圧延材によるものが好ましい状態となってい
る。更に板厚が0.8〜2.0mmの冷延板に対する水素透過時
間を要約して示すと第２図の図表の如くであって、直送
圧延板が優れた結果を示している。水素透過時間の測定
法は陰極電解法により、試験片を陰極にして電気分解を
行なって水素を発生させ、水素が対面まで透過する時間
を測定した。電解液は18g/のAs2O3を含む５％H2SO4水
溶液で25℃、電流密度は5A/dm2とした。また、透過した
水素の検知は透過面にワセリンを塗布し、気泡の発生を
目視で観察した。
更に100mm×100mmの試験10枚を２回掛ホーロー焼成
後、発生した爪とびの有無を試験した結果は次の第３表
に示す通りであった。試験条件としては焼成雰囲気の露
天を30℃として爪とびの発生し易い条件とした。
後、発生した爪とびの有無を試験した結果は次の第３表
に示す通りであった。試験条件としては焼成雰囲気の露
天を30℃として爪とびの発生し易い条件とした。
即ち本発明鋼Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄは、比較鋼Ｅ、Ｆ、Ｇ、
Ｈ、Ｉ、Ｊに比較し水素透過時間が長く、耐爪とび性に
優れていることが明らかである。また、本発明によると
板厚が1.2mm以上でも爪とびが発生していない。またＢ
量の多いｂは値が劣化している。これはBN＋MnSの析
出形態の差に起因するものである。
Ｈ、Ｉ、Ｊに比較し水素透過時間が長く、耐爪とび性に
優れていることが明らかである。また、本発明によると
板厚が1.2mm以上でも爪とびが発生していない。またＢ
量の多いｂは値が劣化している。これはBN＋MnSの析
出形態の差に起因するものである。
実施例２ 次の第４表に示すような化学組成を有する鋼を直送圧
延と通常圧延により仕上温度890℃、板厚2.8mmに熱間圧
延し、560℃で巻取り、酸洗後0.6〜1.6mmに冷間圧延し
てから70℃/hrの昇温速度で加熱し、700℃で脱炭焼鈍を
行い、１％の調質圧延を施した。
延と通常圧延により仕上温度890℃、板厚2.8mmに熱間圧
延し、560℃で巻取り、酸洗後0.6〜1.6mmに冷間圧延し
てから70℃/hrの昇温速度で加熱し、700℃で脱炭焼鈍を
行い、１％の調質圧延を施した。
鋼Ｋ〜Ｐは直送圧延により製造されたもので、鋼Ｋ〜
Ｎが本発明鋼であり、鋼Ｏ、ＰはＳ量が本発明範囲を外
れ、BN＋MnSの複合析出物が形成され難い。又鋼Ｑ〜Ｔ
は通常圧延により製造されたものである。
Ｎが本発明鋼であり、鋼Ｏ、ＰはＳ量が本発明範囲を外
れ、BN＋MnSの複合析出物が形成され難い。又鋼Ｑ〜Ｔ
は通常圧延により製造されたものである。
得られた鋼板についての機械的性質を求めた結果は次
の第５表に示す如くであり、又冷延板中に析出したBNお
よびMnSの電子顕微鏡写真は第３図に示す如くである。
の第５表に示す如くであり、又冷延板中に析出したBNお
よびMnSの電子顕微鏡写真は第３図に示す如くである。
更にこの場合の板厚が0.6〜1.6mmの冷延板に対する水
素透過時間は第４図に示す如くで、100mm×100mmの試験
片10枚を１回掛ホーロー焼成後発生した爪とびの有無に
ついては第６表の如くであって、試験条件として焼成雰
囲気の露点を30℃とし爪とびの発生し易い条件とした。
水素透過時間の測定法は陰極電解法により、試験片を陰
極にして電気分解を行なって水素を発生させ、水素が対
面まで透過する時間を測定した。電解液は18g/As2O3
を含む５％H2SO4水溶液で25℃、電流密度は5A/dm2とし
た。また、透過した水素の検知は透過面にワセリンを塗
布し、気泡の発生を目視で観察した。
素透過時間は第４図に示す如くで、100mm×100mmの試験
片10枚を１回掛ホーロー焼成後発生した爪とびの有無に
ついては第６表の如くであって、試験条件として焼成雰
囲気の露点を30℃とし爪とびの発生し易い条件とした。
水素透過時間の測定法は陰極電解法により、試験片を陰
極にして電気分解を行なって水素を発生させ、水素が対
面まで透過する時間を測定した。電解液は18g/As2O3
を含む５％H2SO4水溶液で25℃、電流密度は5A/dm2とし
た。また、透過した水素の検知は透過面にワセリンを塗
布し、気泡の発生を目視で観察した。
即ち同じ板厚においては本発明鋼Ｋ〜Ｎの方が比較鋼
Ｏ〜Ｔに比し水素透過時間が長く、耐爪とび性に優れて
いる。また本発明鋼の深絞り性（ｒ値）は実施例１にお
いて示した鋼Ａ〜Ｊと比較するとより優れており、これ
は実施例１の鋼におけるΔＮが0.002％未満であるため
である。
Ｏ〜Ｔに比し水素透過時間が長く、耐爪とび性に優れて
いる。また本発明鋼の深絞り性（ｒ値）は実施例１にお
いて示した鋼Ａ〜Ｊと比較するとより優れており、これ
は実施例１の鋼におけるΔＮが0.002％未満であるため
である。
上記したような実施例によりＢ添加Alキルド鋼をホー
ロー用鋼板として適用する場合、熱延工程において通常
延圧を行うより直送圧延を行った方が耐爪とび性に優れ
た鋼板の得られることを確認された。
ロー用鋼板として適用する場合、熱延工程において通常
延圧を行うより直送圧延を行った方が耐爪とび性に優れ
た鋼板の得られることを確認された。
「発明の効果」 以上説明したような本発明によるときは耐爪とび性に
優れたホーロー用冷延鋼板を直送圧延法を用い的確に製
造することができるものであって工業的にその効果の大
きい発明である。
優れたホーロー用冷延鋼板を直送圧延法を用い的確に製
造することができるものであって工業的にその効果の大
きい発明である。
図面は本発明の技術的内容を示すものであって、第１図
は実施例１による直送圧延材と通常圧延材についての鋼
板中析出BNおよびMnSを示す電子顕微鏡写真、第２図は
この実施例１によるものの水素透過時間を要約して示し
た図表、第３図は実施例２による直送圧延材と通常圧延
材についての冷延板中BNとMnSの析出形態を示した電子
顕微鏡写真、第４図はこの実施例２によるものの水素透
過時間を要約して示した図表である。
は実施例１による直送圧延材と通常圧延材についての鋼
板中析出BNおよびMnSを示す電子顕微鏡写真、第２図は
この実施例１によるものの水素透過時間を要約して示し
た図表、第３図は実施例２による直送圧延材と通常圧延
材についての冷延板中BNとMnSの析出形態を示した電子
顕微鏡写真、第４図はこの実施例２によるものの水素透
過時間を要約して示した図表である。
Claims (2)
- 【請求項１】C:0.02〜0.10wt％,Mn:0.05〜0.5wt％,P:0.
025wt％以下， S:0.01〜0.04wt％,sol.Al:0.02〜0.1wt％,B:0.001〜0.0
05wt％， Cu:0.01〜0.05wt％,N:0.003〜0.015wt％ を含有し、残部が鉄および不可避的不純物から成る鋼を
連続鋳造後、保熱をも含む加熱炉に入れることなく圧延
するに当って、Ar3変態点以上の温度で圧延し、400〜65
0℃の温度で巻取り、冷間圧延後再結晶焼鈍することを
特徴とする耐爪とび性の優れたホーロー用冷延鋼板の製
造方法。 - 【請求項２】C:0.02〜0.10wt％,Mn:0.05〜0.5wt％,P:0.
025wt％以下， S:0.01〜0.04wt％,sol.Al:0.02〜0.1wt％,B:0.001〜0.0
05wt％， Cu:0.01〜0.05wt％,N:0.003〜0.015wt％ を含有し、 で表わされるパラメータΔＮの値が0.002〜0.008で、残
部が鉄および不可避的不純物から成る鋼を連続鋳造後、
保熱をも含む加熱炉に入れることなく圧延するに当っ
て、Ar3変態点以上の温度で圧延し、400〜650℃の温度
で巻取り、冷間圧延後25〜150℃/hrの加熱速度で再結晶
および脱炭焼鈍をすることを特徴とする耐爪とび性の優
れたホーロー用冷延鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62013995A JP2550552B2 (ja) | 1987-01-26 | 1987-01-26 | 耐爪とび性の優れたホ−ロ−用冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62013995A JP2550552B2 (ja) | 1987-01-26 | 1987-01-26 | 耐爪とび性の優れたホ−ロ−用冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63183128A JPS63183128A (ja) | 1988-07-28 |
| JP2550552B2 true JP2550552B2 (ja) | 1996-11-06 |
Family
ID=11848814
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62013995A Expired - Fee Related JP2550552B2 (ja) | 1987-01-26 | 1987-01-26 | 耐爪とび性の優れたホ−ロ−用冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2550552B2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2505579B2 (ja) * | 1989-06-02 | 1996-06-12 | 新日本製鐵株式会社 | 耐つまとび性およびそのコイル内均一性に優れたホ―ロ―用冷延鋼板の製造方法 |
| KR100470669B1 (ko) * | 2000-08-25 | 2005-03-07 | 주식회사 포스코 | 내피쉬스케일성이 우수한 고강도 냉연법랑강판의 제조방법 |
| JP5319447B2 (ja) * | 2009-08-07 | 2013-10-16 | リンナイ株式会社 | 加熱調理器用ホーロー天板 |
| CN105088065A (zh) * | 2015-09-25 | 2015-11-25 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种冷轧搪瓷钢及其生产方法 |
-
1987
- 1987-01-26 JP JP62013995A patent/JP2550552B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63183128A (ja) | 1988-07-28 |
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