JPH0565600A - ほうろう用フエライト系ステンレス鋼およびほうろう前処理法 - Google Patents
ほうろう用フエライト系ステンレス鋼およびほうろう前処理法Info
- Publication number
- JPH0565600A JPH0565600A JP22612091A JP22612091A JPH0565600A JP H0565600 A JPH0565600 A JP H0565600A JP 22612091 A JP22612091 A JP 22612091A JP 22612091 A JP22612091 A JP 22612091A JP H0565600 A JPH0565600 A JP H0565600A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- enamel
- stainless steel
- ferritic stainless
- steel
- adhesion
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】製品への悪影響や大幅なコストアップをもたら
す工程を省き、しかもほうろう密着性を向上させること
ができる画期的なステンレス鋼とそのほうろう前処理法
とを提供する。 【構成】Ｓｉ：0.05〜0.5 ％、Ｍｎ：0.05〜0.75％、Ａ
ｌ:0.01 〜0.3 ％、Ｎｉ：0.01〜5.0 ％、Ｃｒ：11.5〜
30％を含むフェライト系ステンレス鋼を、露点（℃）を
Ｙ、熱処理温度（℃）をＸとするとき、Ｙ≦（1/25）Ｘ
−４７かつ３００≦Ｘ≦８００で酸化処理して、高いほ
うろう密着性を達成する。
す工程を省き、しかもほうろう密着性を向上させること
ができる画期的なステンレス鋼とそのほうろう前処理法
とを提供する。 【構成】Ｓｉ：0.05〜0.5 ％、Ｍｎ：0.05〜0.75％、Ａ
ｌ:0.01 〜0.3 ％、Ｎｉ：0.01〜5.0 ％、Ｃｒ：11.5〜
30％を含むフェライト系ステンレス鋼を、露点（℃）を
Ｙ、熱処理温度（℃）をＸとするとき、Ｙ≦（1/25）Ｘ
−４７かつ３００≦Ｘ≦８００で酸化処理して、高いほ
うろう密着性を達成する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ほうろう用フェライト
系ステンレス鋼とそのほうろう前処理法に関し、特に、
ブラスト処理やめっき処理なしで十分なほうろう密着性
を与えることができるものである。
系ステンレス鋼とそのほうろう前処理法に関し、特に、
ブラスト処理やめっき処理なしで十分なほうろう密着性
を与えることができるものである。
【０００２】
【従来の技術と発明が解決しようとする課題】近年、ほ
うろう処理されたステンレス鋼鋼板が、浴槽，流し台，
台所製品あるいは内外装建材等の多くの分野で用いられ
るようになっている。ところで、ステンレス鋼の表面処
理は、普通鋼に比べて複雑な工程が必要とされる。ほう
ろう処理においても例外ではなく、ほうろうの密着性を
確保するために予めステンレス鋼面に施されるほうろう
前処理法が、従来から種々提示されてきた。
うろう処理されたステンレス鋼鋼板が、浴槽，流し台，
台所製品あるいは内外装建材等の多くの分野で用いられ
るようになっている。ところで、ステンレス鋼の表面処
理は、普通鋼に比べて複雑な工程が必要とされる。ほう
ろう処理においても例外ではなく、ほうろうの密着性を
確保するために予めステンレス鋼面に施されるほうろう
前処理法が、従来から種々提示されてきた。
【０００３】例えば特開昭５４−８８９２１号，特公昭
５２−１７２９号には、ほうろう処理前に、ブラスト処
理および酸洗処理を施したり、更にＮｉ析出処理を施す
方法が示されている。しかしながら、これらの従来方法
は、複雑な成分組成を有するステンレス鋼において常に
安定したほうろう密着性を確保できるものではない。た
とえブラスト処理条件を強力にすることにより密着性の
改善を図っても、板厚の薄い材料ではブラスト処理によ
って板の歪み等が生じて、最終製品の形状を悪くすると
いう問題点が、なお未解決のままに残されている。
５２−１７２９号には、ほうろう処理前に、ブラスト処
理および酸洗処理を施したり、更にＮｉ析出処理を施す
方法が示されている。しかしながら、これらの従来方法
は、複雑な成分組成を有するステンレス鋼において常に
安定したほうろう密着性を確保できるものではない。た
とえブラスト処理条件を強力にすることにより密着性の
改善を図っても、板厚の薄い材料ではブラスト処理によ
って板の歪み等が生じて、最終製品の形状を悪くすると
いう問題点が、なお未解決のままに残されている。
【０００４】また、普通鋼のほうろう処理技術からの応
用として、例えば特公昭５１−４００８６号や特公昭５
１−４０５８３号には、酸洗処理後にステンレス鋼素地
に対してＮｉその他のめっき処理を施す方法が提案され
ている。しかしこの方法は、処理コストの増大を招くと
いう問題点がある。また、ステンレス鋼の特長を活用す
る方法として、特公昭５５−３０５８８号には、ステン
レス鋼材からなる成形品を酸化性雰囲気中で加熱してそ
の表面に酸化被膜を形成させたうえ、２価のＮｉイオン
を含む水溶液中に浸漬し、次いで乾燥したうえ常法によ
り釉薬をかけて乾燥，焼成するほうろう製品の製造法が
示されている。しかしこの方法では、酸化性雰囲気中で
の加熱処理時にステンレス鋼の表層に脱クロム層が生じ
て素地の耐食性を低下させ易いという問題点と共に、Ｎ
ｉ浸漬の工程を省略できず処理コストが大きくなるとい
う問題点があった。
用として、例えば特公昭５１−４００８６号や特公昭５
１−４０５８３号には、酸洗処理後にステンレス鋼素地
に対してＮｉその他のめっき処理を施す方法が提案され
ている。しかしこの方法は、処理コストの増大を招くと
いう問題点がある。また、ステンレス鋼の特長を活用す
る方法として、特公昭５５−３０５８８号には、ステン
レス鋼材からなる成形品を酸化性雰囲気中で加熱してそ
の表面に酸化被膜を形成させたうえ、２価のＮｉイオン
を含む水溶液中に浸漬し、次いで乾燥したうえ常法によ
り釉薬をかけて乾燥，焼成するほうろう製品の製造法が
示されている。しかしこの方法では、酸化性雰囲気中で
の加熱処理時にステンレス鋼の表層に脱クロム層が生じ
て素地の耐食性を低下させ易いという問題点と共に、Ｎ
ｉ浸漬の工程を省略できず処理コストが大きくなるとい
う問題点があった。
【０００５】そこで本発明は、上記従来の問題点を解決
するためになされたものであり、強力なブラスト処理や
めっき処理等、製品への悪影響や大幅なコストアップを
もたらす工程を省き、しかも市販のほうろう釉薬がその
まま何の問題もなく使用でき、コスト上昇を招くことな
くフェライト系ステンレス鋼のほうろう密着性を向上さ
せることができる、画期的なほうろう用フェライト系ス
テンレス鋼及びそのほうろう前処理法を提供することを
目的とする。
するためになされたものであり、強力なブラスト処理や
めっき処理等、製品への悪影響や大幅なコストアップを
もたらす工程を省き、しかも市販のほうろう釉薬がその
まま何の問題もなく使用でき、コスト上昇を招くことな
くフェライト系ステンレス鋼のほうろう密着性を向上さ
せることができる、画期的なほうろう用フェライト系ス
テンレス鋼及びそのほうろう前処理法を提供することを
目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成する本
発明のほうろう用フェライト系ステンレス鋼は、Ｃ：0.
02％以下（重量％、以下同じ）、Ｓｉ：0.05〜0.5 ％、
Ｍｎ：0.05〜0.75％、Ｐ：0.03％以下、Ｓ：0.03％以
下、Ｎ：0.003 〜0.02％、Ｎｂ：単独で1.0 ％以下で且
つＮｂ／（93/12 Ｃ＋93/14 Ｎ）≧1.5 、Ｃｒ：11.5〜
30％、Ａｌ:0.01 〜0.3 ％、Ｎｉ：0.01〜5.0 ％を含有
し、残部がＦｅおよび不可避的不純物よりなることを特
徴とする。
発明のほうろう用フェライト系ステンレス鋼は、Ｃ：0.
02％以下（重量％、以下同じ）、Ｓｉ：0.05〜0.5 ％、
Ｍｎ：0.05〜0.75％、Ｐ：0.03％以下、Ｓ：0.03％以
下、Ｎ：0.003 〜0.02％、Ｎｂ：単独で1.0 ％以下で且
つＮｂ／（93/12 Ｃ＋93/14 Ｎ）≧1.5 、Ｃｒ：11.5〜
30％、Ａｌ:0.01 〜0.3 ％、Ｎｉ：0.01〜5.0 ％を含有
し、残部がＦｅおよび不可避的不純物よりなることを特
徴とする。
【０００７】また、本発明のほうろう用フェライト系ス
テンレス鋼は、Ｎｂ単独に代わり、ＮｂおよびＴｉの複
合添加で1.0 ％以下で且つ［Ｎｂ／（93/12 Ｃ＋93/14
Ｎ］＋［Ｔｉ／（48/12 Ｃ＋48/14 Ｎ）］≧1.5 とし、
他は上記成分と同じものとすることができる。本発明の
ステンレス鋼のほうろう前処理法は、上記本発明のほう
ろう用フェライト系ステンレス鋼を、露点（℃）をＹ、
熱処理温度（℃）をＸとするとき、Ｙ≦1/25Ｘ−４７か
つ３００≦Ｘ≦８００を満足する処理条件で酸化処理す
ることを特徴とする。
テンレス鋼は、Ｎｂ単独に代わり、ＮｂおよびＴｉの複
合添加で1.0 ％以下で且つ［Ｎｂ／（93/12 Ｃ＋93/14
Ｎ］＋［Ｔｉ／（48/12 Ｃ＋48/14 Ｎ）］≧1.5 とし、
他は上記成分と同じものとすることができる。本発明の
ステンレス鋼のほうろう前処理法は、上記本発明のほう
ろう用フェライト系ステンレス鋼を、露点（℃）をＹ、
熱処理温度（℃）をＸとするとき、Ｙ≦1/25Ｘ−４７か
つ３００≦Ｘ≦８００を満足する処理条件で酸化処理す
ることを特徴とする。
【０００８】
【作用】本発明者等は、ステンレス鋼とほうろう密着性
との関係について鋭意、実験的に検討した結果、ステン
レス鋼の鋼中成分及びほうろう層形成の前処理として行
うステンレス鋼の酸化処理の条件と、ほうろう密着性と
の間に深い関係のあることを見出し、本発明に至ったも
のである。
との関係について鋭意、実験的に検討した結果、ステン
レス鋼の鋼中成分及びほうろう層形成の前処理として行
うステンレス鋼の酸化処理の条件と、ほうろう密着性と
の間に深い関係のあることを見出し、本発明に至ったも
のである。
【０００９】本発明にあっては、ステンレス鋼中の成分
が、後の酸化処理との関連で重要になる。以下に、本発
明のステンレス鋼の各成分を詳細に説明する。Ｃは、鋼
中に固溶状態で存在すると、機械的特性や耐食性の低下
の原因となる。ＮｂあるいはＴｉの添加によりＮｉＣあ
るいはＴｉＣの形で固定し安定化できるが、Ｃ量が多い
と、その分ＮｂあるいはＴｉ添加量が増す。ＮｉＣある
いはＴｉＣの増加はほうろう密着性の低下につながる。
そのためＣ量の上限は0.02％とする。
が、後の酸化処理との関連で重要になる。以下に、本発
明のステンレス鋼の各成分を詳細に説明する。Ｃは、鋼
中に固溶状態で存在すると、機械的特性や耐食性の低下
の原因となる。ＮｂあるいはＴｉの添加によりＮｉＣあ
るいはＴｉＣの形で固定し安定化できるが、Ｃ量が多い
と、その分ＮｂあるいはＴｉ添加量が増す。ＮｉＣある
いはＴｉＣの増加はほうろう密着性の低下につながる。
そのためＣ量の上限は0.02％とする。
【００１０】Ｓｉは、その量が0.05％以上になると、酸
化処理時に被膜中のＳｉＯ2 が濃化し、ほうろう成分と
のなじみが良くなるため、ほうろう密着性を向上させ
る。このＳｉ添加の効果は添加量0.5 ％まで増すが、そ
れを超えるとほうろう密着性は逆に低下する。また、0.
05％未満ではほうろう密着性向上効果はみられない。し
たがって、Ｓｉ量は0.05〜0.5 ％に限定する。
化処理時に被膜中のＳｉＯ2 が濃化し、ほうろう成分と
のなじみが良くなるため、ほうろう密着性を向上させ
る。このＳｉ添加の効果は添加量0.5 ％まで増すが、そ
れを超えるとほうろう密着性は逆に低下する。また、0.
05％未満ではほうろう密着性向上効果はみられない。し
たがって、Ｓｉ量は0.05〜0.5 ％に限定する。
【００１１】Ｍｎは、その量が0.05％以上になると、Ｓ
ｉと同様に酸化処理時に被膜中のＭｎ酸化物が濃化し、
ほうろう成分との親和性が良くなるため、ほうろう密着
性を向上させる。このＭｎ添加効果は添加量0.75％まで
増すが、それを超えるとほうろう密着性は飽和するよう
になる。また、0.05％未満ではほうろう密着性の向上は
みられない。さらにＭｎは、鋼中不純物として避けられ
ないＳによる鋼への悪影響、例えば熱間脆性を防止し、
また機械的強度を得るためにも必要であるが、0.75％を
超えて多量になると耐食性の低下にもつながるから、そ
の含有量を0.05〜0.75％に限定する。
ｉと同様に酸化処理時に被膜中のＭｎ酸化物が濃化し、
ほうろう成分との親和性が良くなるため、ほうろう密着
性を向上させる。このＭｎ添加効果は添加量0.75％まで
増すが、それを超えるとほうろう密着性は飽和するよう
になる。また、0.05％未満ではほうろう密着性の向上は
みられない。さらにＭｎは、鋼中不純物として避けられ
ないＳによる鋼への悪影響、例えば熱間脆性を防止し、
また機械的強度を得るためにも必要であるが、0.75％を
超えて多量になると耐食性の低下にもつながるから、そ
の含有量を0.05〜0.75％に限定する。
【００１２】Ｐは、鋼中に不可避的不純物として存在す
るが、その量が0.03％を超えると、鋼板の成形性を著し
く低下させるので、その含有量の上限を0.03％とする。
Ｓは、Ｐと同様に鋼中の不可避的不純物として存在す
る。Ｓは鋼の熱間脆性を生じさせると共に、冷延後も耐
食性を低下させるなど有害な元素である。また、Ｓの増
加によりほうろう密着性も低下するから、Ｓ量の上限を
0.03％と限定する。
るが、その量が0.03％を超えると、鋼板の成形性を著し
く低下させるので、その含有量の上限を0.03％とする。
Ｓは、Ｐと同様に鋼中の不可避的不純物として存在す
る。Ｓは鋼の熱間脆性を生じさせると共に、冷延後も耐
食性を低下させるなど有害な元素である。また、Ｓの増
加によりほうろう密着性も低下するから、Ｓ量の上限を
0.03％と限定する。
【００１３】Ｎは、本発明の鋼板においては、ほうろう
特性、特に耐つまとび性を良好にする効果のある元素で
ある。ＮｂあるいはＴｉを添加した鋼の中で、ＮはＮｂ
ＮあるいはＴｉＮとなって存在し、耐つまとび性を改善
する。これは、ＮｂＮあるいはＴｉＮが存在する場合、
冷延時に鋼中にボイドが形成されて、これがつまとびの
原因となる水素を吸蔵するためと考えられる。このよう
な効果を発現させるには0.003 ％以上のＮが必要であ
る。一方、Ｎが多くなり、これをＮｂＮあるいはＴｉＮ
として固定するに十分なＮｂあるいはＴｉを添加する
と、鋼板表面性状を阻害することが多くなる。この傾向
はＮが0.02％を超えると顕著になる。よってＮ量の範囲
を0.003 〜0.02％と限定する。
特性、特に耐つまとび性を良好にする効果のある元素で
ある。ＮｂあるいはＴｉを添加した鋼の中で、ＮはＮｂ
ＮあるいはＴｉＮとなって存在し、耐つまとび性を改善
する。これは、ＮｂＮあるいはＴｉＮが存在する場合、
冷延時に鋼中にボイドが形成されて、これがつまとびの
原因となる水素を吸蔵するためと考えられる。このよう
な効果を発現させるには0.003 ％以上のＮが必要であ
る。一方、Ｎが多くなり、これをＮｂＮあるいはＴｉＮ
として固定するに十分なＮｂあるいはＴｉを添加する
と、鋼板表面性状を阻害することが多くなる。この傾向
はＮが0.02％を超えると顕著になる。よってＮ量の範囲
を0.003 〜0.02％と限定する。
【００１４】Ｎｂは、鋼中に添加されることによって、
Ｃ，Ｎを各々ＮｂＣ，ＮｂＮとして固定し、これらの元
素が鋼板の材質に及ぼす悪影響を低減するばかりでな
く、つまとび等のほうろう欠陥を低減する効果をも発揮
する。このような効果を得るには、Ｃ，Ｎを固定するに
十分な量のＮｂが必要である。本発明者等の実験的検討
によれば、その必要量はＮｂ／（93/12 Ｃ＋93/14Ｎ）
が1.5 以上となる量である。この量は理論的にＣ，Ｎを
固定するだけの量、すなわちＮｂ／（93/12 Ｃ＋93/14
Ｎ）＝１よりも大きいが、その理由はステンレス鋼では
鋼中のＣｒの影響が現れていることによると考えられ
る。また、上記のＮｂ添加効果はＴｉとの複合添加でよ
り著しく現れ、その場合の必要量は［Ｎｂ／（93/12 Ｃ
＋93/14Ｎ］＋［Ｔｉ／（48/12 Ｃ＋48/14 Ｎ）］≧1.5
となる量である。一方、これらＮｂあるいは（Ｎｂ＋
Ｔｉ）の合計量が1.0 ％を超えるとほうろう密着性を低
下させるので、その上限を1.0 ％と限定する。
Ｃ，Ｎを各々ＮｂＣ，ＮｂＮとして固定し、これらの元
素が鋼板の材質に及ぼす悪影響を低減するばかりでな
く、つまとび等のほうろう欠陥を低減する効果をも発揮
する。このような効果を得るには、Ｃ，Ｎを固定するに
十分な量のＮｂが必要である。本発明者等の実験的検討
によれば、その必要量はＮｂ／（93/12 Ｃ＋93/14Ｎ）
が1.5 以上となる量である。この量は理論的にＣ，Ｎを
固定するだけの量、すなわちＮｂ／（93/12 Ｃ＋93/14
Ｎ）＝１よりも大きいが、その理由はステンレス鋼では
鋼中のＣｒの影響が現れていることによると考えられ
る。また、上記のＮｂ添加効果はＴｉとの複合添加でよ
り著しく現れ、その場合の必要量は［Ｎｂ／（93/12 Ｃ
＋93/14Ｎ］＋［Ｔｉ／（48/12 Ｃ＋48/14 Ｎ）］≧1.5
となる量である。一方、これらＮｂあるいは（Ｎｂ＋
Ｔｉ）の合計量が1.0 ％を超えるとほうろう密着性を低
下させるので、その上限を1.0 ％と限定する。
【００１５】Ｃｒは、ステンレス鋼としての基本的元素
であり、耐食性の点からして11.5％以上でないとステン
レス鋼としての十分な特性が得られない。一方、Ｃｒが
30％を超えると非常に加工性が低下し、ほうろう製品の
用途に適しなくなる。また、不働態皮膜が安定となるた
め、ほうろう密着性も低下する。このためＣｒ量の上限
を30％とする。
であり、耐食性の点からして11.5％以上でないとステン
レス鋼としての十分な特性が得られない。一方、Ｃｒが
30％を超えると非常に加工性が低下し、ほうろう製品の
用途に適しなくなる。また、不働態皮膜が安定となるた
め、ほうろう密着性も低下する。このためＣｒ量の上限
を30％とする。
【００１６】Ａｌは、製鋼工程で脱酸剤として添加され
る。Ａｌは鋼中ではＡｌＮを形成し、耐つまとび性を向
上させる効果がある。また、酸化処理時に皮膜中にＡｌ
2Ｏ3を形成し、ほうろう成分との親和性を増す働きも有
している。このような効果は、0.01％以上のＡｌ添加に
よって発現するので、Ａｌ量の下限を0.01％とする。一
方、Ａｌが0.3 ％を超えて存在しても上記のほうろう密
着性向上効果は飽和し、さらなる改良は見られないか
ら、Ａｌ量の上限を0.3 ％に限定する。
る。Ａｌは鋼中ではＡｌＮを形成し、耐つまとび性を向
上させる効果がある。また、酸化処理時に皮膜中にＡｌ
2Ｏ3を形成し、ほうろう成分との親和性を増す働きも有
している。このような効果は、0.01％以上のＡｌ添加に
よって発現するので、Ａｌ量の下限を0.01％とする。一
方、Ａｌが0.3 ％を超えて存在しても上記のほうろう密
着性向上効果は飽和し、さらなる改良は見られないか
ら、Ａｌ量の上限を0.3 ％に限定する。
【００１７】鋼中のＮｉは、酸化処理によってほうろう
成分とのなじみを良くし、ほうろう密着性を向上させる
効果を有するが、この効果は0.01％以上のＮｉ量で現れ
る。一方、5 ％を超えると、Ｎｉを添加しても前記の効
果はもはや向上せず、コストアップとなるばかりであ
る。よって、Ｎｉ量は下限を0.01％，上限を5 ％とす
る。
成分とのなじみを良くし、ほうろう密着性を向上させる
効果を有するが、この効果は0.01％以上のＮｉ量で現れ
る。一方、5 ％を超えると、Ｎｉを添加しても前記の効
果はもはや向上せず、コストアップとなるばかりであ
る。よって、Ｎｉ量は下限を0.01％，上限を5 ％とす
る。
【００１８】なお、以上に述べた以外の成分元素につい
ては、ほうろう密着性に影響しないので限定しないが、
例えばＭｏ等、素材の耐食性を向上する元素は含まれて
良いことはいうまでもない。ところで、上述したような
鋼中成分元素のほうろう密着性向上効果は特定の酸化処
理条件で顕著に発現される。すなわち、酸化処理時の雰
囲気の露点（℃）をＹ、熱処理温度（℃）をＸとする
時、Ｙ≦1/25Ｘ−４７かつ３００≦Ｘ≦８００の関係を
満足する条件が適性である。これは生成する酸化皮膜が
酸化処理の条件次第で変化し、ほうろう密着性への影響
を及ぼすからである。すなわち、３００℃未満の温度で
は酸化皮膜の成長が不十分で、ほうろう密着性を顕著に
改善するに至らないから、下限の温度を３００℃とす
る。一方、８００℃を超える温度で酸化する場合、酸化
皮膜の成長速度が大きく、皮膜直下にＣｒ欠乏層が生じ
て最終的に製品の品質を低下させる場合が生じるから、
上限の温度を８００℃とする。
ては、ほうろう密着性に影響しないので限定しないが、
例えばＭｏ等、素材の耐食性を向上する元素は含まれて
良いことはいうまでもない。ところで、上述したような
鋼中成分元素のほうろう密着性向上効果は特定の酸化処
理条件で顕著に発現される。すなわち、酸化処理時の雰
囲気の露点（℃）をＹ、熱処理温度（℃）をＸとする
時、Ｙ≦1/25Ｘ−４７かつ３００≦Ｘ≦８００の関係を
満足する条件が適性である。これは生成する酸化皮膜が
酸化処理の条件次第で変化し、ほうろう密着性への影響
を及ぼすからである。すなわち、３００℃未満の温度で
は酸化皮膜の成長が不十分で、ほうろう密着性を顕著に
改善するに至らないから、下限の温度を３００℃とす
る。一方、８００℃を超える温度で酸化する場合、酸化
皮膜の成長速度が大きく、皮膜直下にＣｒ欠乏層が生じ
て最終的に製品の品質を低下させる場合が生じるから、
上限の温度を８００℃とする。
【００１９】また、Ｙ≦1/25Ｘ−４７の関係を超えて露
点Ｙが高くなると、ステンレス鋼中のＦｅやＣｒの酸化
が進み、ほうろう密着性が向上しない。これに対し、露
点Ｙがこの関係以下の場合には酸素ポテンシャルが小さ
く、Ｓｉ，Ａｌ，Ｍｎ等のほうろう釉薬と親和性の強い
元素が優先的に酸化されるため、ほうろう密着性が向上
する。
点Ｙが高くなると、ステンレス鋼中のＦｅやＣｒの酸化
が進み、ほうろう密着性が向上しない。これに対し、露
点Ｙがこの関係以下の場合には酸素ポテンシャルが小さ
く、Ｓｉ，Ａｌ，Ｍｎ等のほうろう釉薬と親和性の強い
元素が優先的に酸化されるため、ほうろう密着性が向上
する。
【００２０】なお、酸化処理の雰囲気ガスは特に限定す
るものではないが、露点と温度との関係を満足するため
には、Ｎ2 ，Ａｒ，Ｈ2 ，ＮＨ3 ，Ｎ2 ＋Ｈ2 等の不活
性ガスあるいは還元性ガスが望ましい。なおまた、本発
明のほうろう前処理法を用いる際、予め従来と同じくブ
ラスト処理を行う方法をとることは、本発明の範疇には
いることはいうまでもない。
るものではないが、露点と温度との関係を満足するため
には、Ｎ2 ，Ａｒ，Ｈ2 ，ＮＨ3 ，Ｎ2 ＋Ｈ2 等の不活
性ガスあるいは還元性ガスが望ましい。なおまた、本発
明のほうろう前処理法を用いる際、予め従来と同じくブ
ラスト処理を行う方法をとることは、本発明の範疇には
いることはいうまでもない。
【００２１】以下、本発明の実施例について説明する。
【００２２】
【実施例１】表１に示すような組成を有する１６種の鋼
を溶製した。Ｎｏ.1〜10 の１０種は本発明鋼、ａ〜ｆ
の６種は本発明外の組成の比較鋼である。これらを各々
熱間圧延，冷間圧延の後、板厚0.8 mmの冷延鋼板を製造
した。さらに、これらのフェライト系ステンレス冷延鋼
板をＮ2 ガス中で図１に示される領域の露点，温度で焼
鈍し、その後にそのまま市販の釉薬を施釉し、露点−３
５℃，温度８００℃でほうろう焼成した。こうして得ら
れた被験材料について、ほうろう密着性を調べた。な
お、ほうろう密着性は、Ｐ．Ｅ．Ｉにより定められた密
着試験で測定されるＰ．Ｅ．Ｉほうろう密着指数を用い
た。結果を図２に示す。
を溶製した。Ｎｏ.1〜10 の１０種は本発明鋼、ａ〜ｆ
の６種は本発明外の組成の比較鋼である。これらを各々
熱間圧延，冷間圧延の後、板厚0.8 mmの冷延鋼板を製造
した。さらに、これらのフェライト系ステンレス冷延鋼
板をＮ2 ガス中で図１に示される領域の露点，温度で焼
鈍し、その後にそのまま市販の釉薬を施釉し、露点−３
５℃，温度８００℃でほうろう焼成した。こうして得ら
れた被験材料について、ほうろう密着性を調べた。な
お、ほうろう密着性は、Ｐ．Ｅ．Ｉにより定められた密
着試験で測定されるＰ．Ｅ．Ｉほうろう密着指数を用い
た。結果を図２に示す。
【００２３】図２から明らかなように、本発明鋼はいず
れも９０％以上の優れたほうろう密着性を示したのに対
して、比較鋼の場合は６０％未満のほうろう密着性しか
得られなかった。
れも９０％以上の優れたほうろう密着性を示したのに対
して、比較鋼の場合は６０％未満のほうろう密着性しか
得られなかった。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【実施例２】表２に示すような組成を有する１６種の鋼
を溶製し、これらを各々、実施例１と同様に熱間圧延，
冷間圧延の後、板厚0.5 mmの冷延鋼板を製造した。これ
らのフェライト系ステンレス冷延鋼板を、Ｎ2 ＋Ｈ2 混
合雰囲気中で、３０秒間酸化処理した。その酸化処理
は、本発明による条件のものと、本発明以外の条件のも
のとに分けて行った。その後に、そのまま市販の釉薬を
施釉し、露点−３５℃，温度８００℃でほうろう焼成し
た。こうして得られた被験材料について、実施例１と同
じ方法でほうろう密着性を調べた。表２中のＮｏ.1〜 7
の７種は本発明鋼を本発明の処理条件で処理したもの
である。一方、ａ〜ｉの９種は本発明外の比較例であ
り、そのうちのａ〜ｃは酸化処理条件外れのもの、ｄ〜
ｆは成分外れのもの、ｇ〜ｉは成分，条件共に外れてい
るものである。結果を図３に示す。
を溶製し、これらを各々、実施例１と同様に熱間圧延，
冷間圧延の後、板厚0.5 mmの冷延鋼板を製造した。これ
らのフェライト系ステンレス冷延鋼板を、Ｎ2 ＋Ｈ2 混
合雰囲気中で、３０秒間酸化処理した。その酸化処理
は、本発明による条件のものと、本発明以外の条件のも
のとに分けて行った。その後に、そのまま市販の釉薬を
施釉し、露点−３５℃，温度８００℃でほうろう焼成し
た。こうして得られた被験材料について、実施例１と同
じ方法でほうろう密着性を調べた。表２中のＮｏ.1〜 7
の７種は本発明鋼を本発明の処理条件で処理したもの
である。一方、ａ〜ｉの９種は本発明外の比較例であ
り、そのうちのａ〜ｃは酸化処理条件外れのもの、ｄ〜
ｆは成分外れのもの、ｇ〜ｉは成分，条件共に外れてい
るものである。結果を図３に示す。
【００２６】図３から明らかなように、本発明のものは
いずれも９０％以上の優れたほうろう密着性を示したの
に対して、比較例の場合は７０％未満のほうろう密着性
しか得られなかった。
いずれも９０％以上の優れたほうろう密着性を示したの
に対して、比較例の場合は７０％未満のほうろう密着性
しか得られなかった。
【００２７】
【表２】
【００２８】
【発明の効果】以上説明したように、本発明にあって
は、フェライト系ステンレス鋼中の成分を調整すると共
に、ほうろう成分との親和性の良い酸化物を形成できる
ような適切な酸化処理条件を設定した。そのため、従来
はほうろう処理前に必須とされた十分なブラストが省略
でき、またＮｉ処理も不要であり、加熱酸化処理のみで
十分強いほうろう密着性が低コストで得られるという効
果がある。
は、フェライト系ステンレス鋼中の成分を調整すると共
に、ほうろう成分との親和性の良い酸化物を形成できる
ような適切な酸化処理条件を設定した。そのため、従来
はほうろう処理前に必須とされた十分なブラストが省略
でき、またＮｉ処理も不要であり、加熱酸化処理のみで
十分強いほうろう密着性が低コストで得られるという効
果がある。
【図１】本発明による適性な酸化処理条件の領域を示す
グラフである。
グラフである。
【図２】実施例１におけるほうろう密着性試験結果を示
すグラフである。
すグラフである。
【図３】実施例２におけるほうろう密着性試験結果を示
すグラフである。
すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２３Ｄ 5/00 Ｂ 8116−4Ｋ
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｃ：0.02％以下（重量％、以下同じ）、
Ｓｉ：0.05〜0.5 ％、Ｍｎ：0.05〜0.75％、Ｐ：0.03％
以下、Ｓ：0.03％以下、Ｎ：0.003 〜0.02％、Ｎｂ：1.
0 ％以下で且つＮｂ／（93/12 Ｃ＋93/14 Ｎ）≧1.5 、
Ｃｒ：11.5〜30％、Ａｌ:0.01 〜0.3 ％、Ｎｉ：0.01〜
5.0 ％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物より
なることを特徴とするほうろう用フェライト系ステンレ
ス鋼。 - 【請求項２】 Ｃ：0.02％以下、Ｓｉ：0.05〜0.5 ％、
Ｍｎ：0.05〜0.75％、Ｐ：0.03％以下、Ｓ：0.03％以
下、Ｎ：0.003 〜0.02％、Ｎｂ＋Ｔｉ：ＮｂおよびＴｉ
を複合して1.0 ％以下で且つ［Ｎｂ／（93/12 Ｃ＋93/1
4 Ｎ］＋［Ｔｉ／（48/12 Ｃ＋48/14 Ｎ）］≧1.5 、Ｃ
ｒ：11.5〜30％、Ａｌ:0.01 〜0.3 ％、Ｎｉ：0.01〜5
％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物よりなる
ことを特徴とするほうろう用フェライト系ステンレス
鋼。 - 【請求項３】 請求項１又は請求項２に記載のフェライ
ト系ステンレス鋼を、露点（℃）をＹ、熱処理温度
（℃）をＸとするとき、 Ｙ≦(1/25)Ｘ−４７かつ３００≦Ｘ≦８００を満足する
処理条件で酸化処理することを特徴とするフェライト系
ステンレス鋼のほうろう前処理法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22612091A JPH0565600A (ja) | 1991-09-05 | 1991-09-05 | ほうろう用フエライト系ステンレス鋼およびほうろう前処理法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22612091A JPH0565600A (ja) | 1991-09-05 | 1991-09-05 | ほうろう用フエライト系ステンレス鋼およびほうろう前処理法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0565600A true JPH0565600A (ja) | 1993-03-19 |
Family
ID=16840156
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22612091A Pending JPH0565600A (ja) | 1991-09-05 | 1991-09-05 | ほうろう用フエライト系ステンレス鋼およびほうろう前処理法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0565600A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008179886A (ja) * | 2006-12-26 | 2008-08-07 | Jfe Steel Kk | オーステナイト系ステンレス鋼との異材溶接部の耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| JP2008179885A (ja) * | 2006-12-26 | 2008-08-07 | Jfe Steel Kk | オーステナイト系ステンレス鋼との異材溶接部の耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| WO2018147149A1 (ja) * | 2017-02-08 | 2018-08-16 | Ｊｆｅスチール株式会社 | フェライト系ステンレス鋼板 |
-
1991
- 1991-09-05 JP JP22612091A patent/JPH0565600A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008179886A (ja) * | 2006-12-26 | 2008-08-07 | Jfe Steel Kk | オーステナイト系ステンレス鋼との異材溶接部の耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| JP2008179885A (ja) * | 2006-12-26 | 2008-08-07 | Jfe Steel Kk | オーステナイト系ステンレス鋼との異材溶接部の耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| WO2018147149A1 (ja) * | 2017-02-08 | 2018-08-16 | Ｊｆｅスチール株式会社 | フェライト系ステンレス鋼板 |
| JPWO2018147149A1 (ja) * | 2017-02-08 | 2019-02-14 | Ｊｆｅスチール株式会社 | フェライト系ステンレス鋼板 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1195447B1 (en) | Hot rolled steel plate, cold rolled steel plate and hot dip galvanized steel plate being excellent in strain aging hardening characteristics, and method for their production | |
| EP3878994A1 (en) | Cold rolled steel sheet for zirconium-based chemical conversion treatment, method for producing same, zirconium-based chemical conversion-treated steel sheet, and method for producing same | |
| JPH06102816B2 (ja) | 加工性、常温非時効性及び焼付け硬化性に優れる複合組織冷延鋼板とその製造方法 | |
| JPH0565600A (ja) | ほうろう用フエライト系ステンレス鋼およびほうろう前処理法 | |
| JP3870616B2 (ja) | Ｆｅ−Ｃｒ−Ｓｉ系合金及びその製造方法 | |
| JP3309732B2 (ja) | 深絞り性の優れた直接１回掛けほうろう用冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP3572834B2 (ja) | ほうろう用冷延鋼板とその製造方法 | |
| JP2550552B2 (ja) | 耐爪とび性の優れたホ−ロ−用冷延鋼板の製造方法 | |
| EP0130221B1 (en) | Process for producing corrosion-resistant alloy steel | |
| JP3360624B2 (ja) | ほうろう用冷延鋼板とその製造方法 | |
| KR100398369B1 (ko) | 산화피막 밀착성이 우수한 봉착용 페라이트계 스테인레스강 | |
| JPS582248B2 (ja) | 加工性のすぐれた溶融メツキ鋼板の製造法 | |
| JPH06116634A (ja) | 連続脱炭焼鈍法によるほうろう用鋼板の製造方法 | |
| JP3758425B2 (ja) | Ｆｅ−Ｃｒ−Ｓｉ系電磁鋼板の製造方法 | |
| JPH116031A (ja) | 加工性に優れ、ほうろう焼成時に軟化しにくいほうろう用冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JPS63420A (ja) | 一回掛けホ−ロ−用鋼板の製造方法 | |
| JPH04236743A (ja) | ほうろう用フェライト系ステンレス鋼およびほうろう前処理法 | |
| JP3068677B2 (ja) | 深絞り性、耐時効性の良好なほうろう用鋼板およびその製造方法 | |
| JPH01176094A (ja) | 成形性と耐食性に優れる高クロム・フェライト系ステンレス鋼の製造方法 | |
| WO2022168167A1 (ja) | 薄鋼板 | |
| JPH05179357A (ja) | フェライトステンレス冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH08144036A (ja) | 熱延鋼板を原板とした溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3348628B2 (ja) | 深絞り性に優れたほうろう用冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP4312276B2 (ja) | 表面性状およびほうろう性に優れたほうろう用高酸素鋼板およびその製造方法 | |
| JP3183451B2 (ja) | ほうろう用冷延鋼板の製造方法 |