JP3183451B2 - ほうろう用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する分野】本発明は、ほうろう性と成形性に
優れたほうろう用冷延鋼板の製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】ほうろう製品にとり重要な性能の一つは
耐爪飛び性である。「爪飛び」とは、ほうろうの焼成時
に鋼板中に侵入した水素が冷却後にガスとなってほうろ
う層と地鉄との界面に集中しほうろうが破壊される現象
である。爪飛びの防止には介在物や析出物と地鉄との隙
間に水素をトラップすることが有効であり、本発明のよ
うな高酸素鋼では水素をトラップするのに介在物が利用
されている。

【０００３】最近では、ほうろう製品メーカーからのほ
うろう用鋼板に対する要望がシビアになってきており、
ほうろう用鋼板には、１）上述の耐爪飛び性に優れてい
ることに加えて、ほうろう層との密着性が良いこと、及
び、ほうろう層の外表面に泡やピンホールのない、優れ
た表面性状を付与できるものであること、すなわち、ほ
うろう性に一層優れていることと、２）一層苛酷な成形
を必要とする台所器物などへのほうろう製品の適用を広
げるために、更に一層成形性に優れていることが求めら
れている。尚、本発明の発明者の経験では、慣用的な台
所器物に成形するためには、ほうろう用鋼板は、０．８
ｍｍ程度の板厚で、時効劣化しても伸び（ＥＬ）４６％
以上、降伏点（ＹＰ）２００ＭＰａ以下を満足すること
が必要であると考える。

【０００４】鋼中に固溶Ｃが残ると、その鋼板は時効劣
化を起こし易く苛酷な成形が困難となると共にその表面
にピンホールが発生し易く、また、ほうろうの焼成中に
ＣＯガスが発生してほうろう層に泡欠陥を生成するた
め、直接一回掛けほうろう用途には不適当となる。従っ
て、そのような用途の場合は、前処理として、鋼板を予
めオープンコイル焼鈍に供して、脱炭を行い、鋼中のＣ
の含有量を更に下げることが慣用的に実施されている。

【０００５】しかしながら、オープンコイル焼鈍では、
脱炭量の微量な制御は困難であり、、脱炭量が多すぎ鋼
中のＣの含有量が５ｐｐｍ以下になる場合がある。この
場合、鋼の結晶粒界が脆化し、ほうろう製品の成形によ
く用いられている絞り加工やそれに続くスピニング加工
に供したときに、縦割れと呼ばれる脆性破壊が生じ易
い。

【０００６】理想的なほうろう用鋼板は、鋼中の固溶Ｃ
量が、その時効による成形性の劣化を招いたり、表面に
ピンホールを発生したり、ほうろう施工後に泡が発生し
たりしない程度に低く、その一方で、縦割れが発生しな
い程度に多く存在しているものである。

【０００７】特開平６−５７３７４号公報には、ほうろ
う用として、Ｃ：０．００５０重量％以下、Ｍｎ：０．
０５〜１．０重量％、Ａｌ：０．０１０重量％以下、
Ｎ：０．０２００重量％以下、Ｂ：０．００３０超〜
０．０２００重量％、Ｃｕ：０．０１０〜０．１００重
量％、Ｎｂ：０．００３〜０．１００重量％、Ｏ：０．
０２０超〜０．１００重量％、Ｐ：０．０２０重量％未
満、Ｓ：０．０２０未満を含有し、かつＢ／Ｎ≧１、Ｎ
ｂ／Ｃ≧７をそれぞれ満足し、残部が鉄及び不可避的不
純物から成る鋼板が提案されている。この鋼板は、Ｃの
含有量の上限として０．００５０重量％を許容しつつ、
ＣをＮｂＣとして固定して成形性劣化を阻止し、かつ、
ＢをＢ₂Ｏ₃やＢＮとして固定的に存在させて耐爪飛び性
の向上を図ったことを特徴とするものであり、冷間圧延
後は、オープンコイル焼鈍に比べて処理時間が短いため
結果として需要者のニーズにより納期を短縮でき、且
つ、コストが安い連続焼鈍方式により焼鈍できると教示
されている。しかしながら、連続鋳造スラブに酸化物の
表面への析出に伴う表面疵の発生を阻止することが困難
であるから、結果として、製造された冷延鋼板は、ほう
ろう用として現在の更に一層苛酷なニーズを満足させる
表面性状のものではない。

【０００８】特開昭５９−３５６５７号公報には、ほう
ろう用として、Ｃ：０．００３重量％以下、Ｏ：０．０
２０重量％以上含み、かつ、Ｎｂを酸化物として存在す
るものを除き上記Ｃ量の２倍以上０．０４重量％以下含
有し、残部が不可避的不純物と鉄よりなる冷延鋼板が提
案されている。この鋼板も、上述の先行技術と同様、Ｃ
をＮｂＣとして固定したことを特徴とするものであり、
Ｃの含有量の上限は更に０．００３重量％と低く規定さ
れているが、ほうろう用として現在の更に一層苛酷なニ
ーズを満足させる表面性状のものではない。

【０００９】特開平７−１５０２５２号公報には、ほう
ろう用冷延鋼板の製造方法として、Ｃ：０．００１５〜
０．００３０重量％、Ｓｉ：０．２重量％以下、Ｍｎ：
０．５重量％以下、Ｐ：０．００３〜０．０２４重量
％、Ｓ：０．０２重量％以下、Ａｌ：０．０１重量％以
下、Ｎ：０．００４０重量％以下、Ｏ：０．０１５０〜
０．０４００重量％、Ｃｕ：０．０１５〜０．０６０重
量％を含み、残部はＦｅおよび不可避的不純物からな
り、（Ｃｕ／Ｐ）：２．５〜５．５を満足する化学組成
の連続鋳造スラブを、熱間圧延し、５００〜７００℃で
巻取り、酸洗いし、冷間圧延し、７５０〜８５０℃で炉
内の露点を−２０〜１０℃に制御しながら脱炭しつつ連
続焼鈍を行い、そして、４０〜１２０℃／秒の冷却速度
で冷却する工程を含む方法が提案されている。この方法
は、冷間圧延後に炉内の露点を−２０〜１０℃に制御し
ながら連続焼鈍処理をすることを特徴とするものである
が、露点をこのように高くした場合には、ハースロール
に起因する表面疵の発生が懸念される。また、耐爪飛び
性に関しても更なる改善が、現在は望まれている。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】それ故、本発明は、耐
爪飛び性、ほうろう層と鋼との密着性、ほうろう層の表
面性状を含むほうろう性及び成形性に更に一層優れたほ
うろう用鋼板及びその製造方法を提供することを目的と
する。

【００１１】更に、本発明は、操業時間の短縮化が可能
でしかも安価な連続焼鈍法を利用した、ほうろう性及び
成形性に更に一層優れたほうろう用鋼板の製造方法を提
供することを目的とする。

【００１２】

【課題を解決するための手段】本発明の発明者は、従来
の高酸素鋼にＢが合金元素として添加された化学組成の
スラブでは表面疵が発生する懸念があるため、Ｂを添加
せずに、耐縦割れ性を含む成形性とほうろう性が一層改
善されたほうろう用冷延鋼板を、連続焼鈍法によって、
製造すべく、鋭意研究の結果、特に、（１）Ｎｂを積極
的に含み、更に、Ｎｂ、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ａ
ｌ、Ｎ、Ｏ及びＣｕがそれぞれ特定の含有量の範囲を満
足するような化学組成の連続鋳造スラブを用いること、
（２）熱間圧延の前に、スラブを予め１２００℃以下
（好ましくは、９５０〜１１００℃）の温度で均熱処理
すること、（３）焼鈍時間を最長１２０秒とすること
（４）焼鈍後の冷却速度を６０〜１２０℃／秒とするこ
とにより、スラブ表面疵の発生が少なく、ほうろう性と
成形性とが更に一層改善された鋼板が製造できることを
見いだし、本発明の製造方法を構成するに至った。

【００１３】すなわち、上記の課題を上首尾に解決でき
る手段の一つである本発明のほうろう用冷延鋼板の製造
方法は、 Ｃ：０．０００５〜０．００３５重量％、 Ｓｉ：０．２重量％以下、 Ｍｎ：０．５重量％以下、 Ｓ：０．０２重量％以下、 Ａｌ：０．０１重量％以下、 Ｎ：０．００４０重量％以下 Ｏ：０．０１５０〜０．０８００重量％ Ｐ：０．００３〜０．０２４重量％ Ｃｕ：０．０１５〜０．０６０重量％ Ｎｂ：０．０１０〜０．０５０重量％ を含み、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなり、 関係式 Ｃｕ／Ｐ＝２．５〜５．５ ［式１］ を満足する化学組成の連続鋳造スラブを、９５０〜１２
００℃で均熱処理し、熱間圧延し、６００〜７００℃で
巻取り、酸洗いし、圧下率７５％以上で冷間圧延し、７
５０〜８５０℃で最大１２０秒間連続焼鈍し、そして焼
鈍後室温まで６０〜１２０℃／秒の冷却速度で冷却する
工程を含むことを特徴とするものである。

【００１４】

【発明の実施の形態】本発明の製造方法の具体的な実施
の形態を、鋼板の素材である連続鋳造スラブの化学組成
とその処理手順に分けて以下に詳述する。

【００１５】（１）連続鋳造スラブの化学組成 Ｃ：０００５〜０．００３５重量％、 ０．００３５重量％を超えると、連続焼鈍を行った場合
には、時効劣化やピンホールの発生に起因するスリバー
疵と呼ばれる表面疵の発生を招き易い。一方、０．００
５重量％未満であると、ほうろう製品に成形する段階で
縦割れが発生し易く、また、製鋼段階での処理時間が長
くなり、結果として製鋼コストも上昇する。従って、Ｃ
の含有量の範囲を上記のように定めた。なお、好ましく
は、０．０００５〜０．００２５重量％である。

【００１６】Ｓｉ：０．２重量％以下、 Ｓｉは含有されていることによるほうろう性や成形性に
対する影響は小さいが、０．２重量％を超えると、鋼板
の表面性状が劣化し易い。従って、Ｓｉの含有量の上限
を上記のように定めた。

【００１７】Ｍｎ：０．５重量％以下 Ｓｉと同様に、Ｍｎは含有されていることによるほうろ
う性や成形性に対する影響は小さいが、０．５重量％を
超えると、Ａ₃変態点が下がり過ぎて、ほうろう層の焼
成中に変態が起こり焼成歪みと呼ばれる歪みが発生し易
い。従って、Ｍｎの含有量の上限を上記のように定め
た。

【００１８】Ｓ：０．０２重量％以下 Ｓは、熱間圧延中に割れを引き起こす原因となる。その
防止のためにはＭｎを大量に添加しなければならず、コ
ストの上昇につながる。従って、Ｓの含有量の上限を上
記のように定めた。

【００１９】Ａｌ：０．０１重量％以下、 Ａｌは製鋼段階で脱酸剤として用いられるため、スラブ
には固有的に含まれる元素であるが、本発明では、Ｏを
特定量含有させて介在物を形成させ爪飛びを抑制するこ
とを意図しているが、Ａｌの含有量が０．００１重量％
超えると、有効な量のＯの鋼中での存在を困難にする。
従って、Ａｌの含有量の上限を上記のように定めた。

【００２０】Ｎ：０．００４０重量％以下 Ｎは、含有されていることによるほうろう性への影響は
小さいが、Ｃと同様に時効劣化を起こし成形性を低下さ
せ易い。従って、Ｎの含有量の上限を上記のように定め
た。

【００２１】 Ｏ：０．０１５０〜０．０８００重量％ Ｏは鋼中に介在物を形成して爪飛びの発生を抑制する重
要な元素であり、有効な抑制を図るためには、０．０１
５０重量％以上含有されることが必要である。一方、
０．０８００重量％を超えて含有されると、連続鋳造時
にピンホールが発生し結果としてスラブに表面疵をもた
らし易く、また、介在物を粗大化させてほうろうの前処
理として実施される酸洗時に膨れ欠陥を発生し易い。従
って、Ｏの含有量の範囲を上記のように定めた。

【００２２】Ｐ：０．００３〜０．０２４重量％ 耐縦割れ性には、鋼中におけるＰの粒界偏析の存在も影
響する。また、Ｐはほうろう前処理（酸洗）時に影響を
及ぼし易い。すなわち、含有量が高いとそれだけ、鋼の
酸への溶け易さ（酸洗減量）が増大する。酸洗減量が多
すぎると、ほうろう焼成時に泡を生じ易く、酸洗減量が
少なすぎると、ほうろう層の密着性が悪い。従って、Ｐ
の含有量の範囲を上記のように定めた。

【００２３】Ｃｕ：０．０１５〜０．０６０重量％ Ｃｕはほうろうの前処理として実施される酸洗での酸洗
速度を下げる元素であり、酸洗処理鋼板の表面の凹凸を
最適に制御してほうろう層との良好な密着性を確保する
ために必要な元素である。０．０１５重量％以上の添加
でその効果を発揮する一方で、０．０６０重量％を超え
て添加させると、酸洗速度が下がりすぎて、ほうろう層
との良好な密着性の確保に必要な凹凸を処理鋼板の表面
に付与することができない。従って、Ｃｕの含有量の範
囲を上記のように定めた。

【００２４】Ｃｕ／Ｐ＝２．５〜５．５ ＣｕとＰは共に、ほうろうの前処理として実施される酸
洗での酸洗い速度に影響を及ぼす元素であり、その比率
を最適な範囲に定めることにより、ほうろう層と鋼板と
の間に最適な密着性を確保できる。従って、Ｃｕ／Ｐの
比率を上記のように定めた。

【００２５】Ｎｂ：０．０１０〜０．０５０重量％ Ｎｂは、ＣをＮｂＣとしてまたＮをＮｂＮとして固定し
て、鋼板を非時効化する元素であり、０．０１０重量％
以上添加されるとその効果を発揮する。なお、ＮｂＣは
ほうろう性特に耐爪飛び性を改善する効果もある。一
方、０．０５０重量％を超えて添加されると、ＮｂＣな
どの析出物が増大して細粒化し、特に絞り（ｒ値）が劣
化する。また、合金コストも上昇する。従って、Ｎｂの
含有量の範囲を上記のように定めた。

【００２６】［式１］ なお、Ｎｂ、Ｃ及びＮの間には更に上記の関係式を満足
する必要がある。Ｎｂの含有量が上記関係式を満足しな
い程少ない場合には、ＣとＮの固定が未だ不満足である
からである。

【００２７】（２）連続鋳造スラブの処理工程 ９５０〜１２００℃で均熱処理 ９５０℃未満では熱間圧延時の圧延荷重が大きくなり過
ぎ、望ましい圧下率を達成することが困難となる。一
方、１２００℃を超えると、ＮｂＣ等の炭化物が再固溶
し、また、再析出してもその析出物は比較的小さいこと
から、成形性とほうろう性（特に耐爪飛び性）が悪化す
る。従って、上記温度範囲で均熱処理することとした。
なお、更に好ましい温度範囲は、９５０〜１１００℃で
ある。

【００２８】 熱間圧延処理 慣用的に実施できる。則ち、９００〜１０８０℃程度の
温度で粗圧延後、仕上温度 ８５０〜９１０℃程度で仕
上圧延する。仕上圧延の圧下率は、８０〜９５％であ
り、板厚を６．０〜２．３ｍｍ程度にする。

【００２９】 ６００〜７００℃で巻取り処理 ６００℃以上であると伸びが劣化することもなくまた炭
化物も確実に析出する。一方、７００℃を超えると熱間
圧延後の結晶粒が異常に大きくなり、また、Ｐの粒界偏
析による脆化が起こり引き続いての冷間圧延が困難とな
る。従って、上記の温度範囲で巻取り処理することとし
た。

【００３０】 酸洗処理

【００３１】 圧下率７５％以上で冷間圧延処理 圧下率が７５％以上であると、焼鈍後に伸びや絞り（ｒ
値）が高くなり、台所器物等の成形に必要な成形性が得
られる。従って、圧下率７５％以上で冷間圧延処理をす
ることとした。

【００３２】 ７５０〜８５０℃で最大１２０秒間連
続焼鈍処理 焼鈍温度： ７５０〜８５０℃ ７５０℃以上で処理すると、再結晶が十分に成長して、
鋼板が時効劣化しても、なお、伸び（ＥＬ）４６％以
上、降伏点（ＹＰ）２００ＭＰａ以下を満足することが
できる。一方、８５０℃を超えた温度で処理すると、Ｎ
ｂＣが再溶解し、成形性及びほうろう性（特に耐爪飛び
性）を劣化させる。従って、７５０〜８５０で連続焼鈍
処理することとした。

【００３３】焼鈍時間： 最長１２０秒間 焼鈍時間が長いと、やはりＮｂＣが再固溶し、成形性及
びほうろう性が劣化し易い。また、本発明の鋼板は、冷
間圧延時に押し潰された鋼中介在物の周辺にボイドが生
じ、これが水素吸蔵能の向上をもたらし、結果として耐
爪飛び性を更に改善させることに成功したものと考えら
れるため、焼鈍時間が長くなると、冷間圧延時に生じた
介在物周辺のボイドがＦｅや炭化物の拡散によって消失
する懸念がある。従って、焼鈍時間を最長で１２０秒間
とした（図２から明らかなように、焼鈍時間の下限は１
０秒以上あればよい）。なお、この焼鈍時間から、焼鈍
方式は、典型的には、連続焼鈍法となるであろう。

【００３４】 焼鈍後室温まで６０〜１２０℃／秒の
冷却速度で冷却処理 冷却速度が遅すぎると、Ｐの結晶粒界への偏析が進み、
ほうろう層の密着性及び耐縦割れ性が劣化する。一方、
冷却速度が速すぎると、鋼板の形状制御が不安定とな
る。従って、上記の範囲の冷却速度で処理することとし
た。なお、後処理として伸び率が０．６〜１．０％のス
キンパスを行ってもよい。

【００３５】

【実施例】

（実施例１：化学組成の影響）転炉で溶製しＲＨ真空脱
ガス処理で成分調整を行った溶鋼を連続鋳造で鋳込ん
だ。得られた種々の化学組成のスラブを、表１に示す。
これらのスラブを、以下の工程で処理した。

【００３６】 １）均熱処理： １１００℃ ２）熱間圧延処理：粗圧延の出側温度 １０３０〜１０５０℃、 仕上圧延 ８８０〜９００℃ 圧延後の板厚：４．００ｍｍ ３）巻取り処理： ６５０℃ ４）酸洗処理： 約１０％ＨＣｌにて、４０〜５０秒 ５）冷間圧延： 圧下率８３％ ６）連続焼鈍処理：８００℃、１００秒間 ７）冷却処理： 焼鈍後室温まで８０℃／秒の冷却速度 ８）伸び率０．８％のスキンパス このようにして得られた、本発明鋼〜と、比較鋼１
〜７を、表２に示す条件下で時効後に引張り試験及び縦
割れ試験を行い、成形性を調査し、更に、表３に示す条
件で直接１回掛けほうろうを行い、ほうろう性を調査し
た。

【００３７】なお、密着指数はＰＥＩ法で求めたもので
あり、爪飛び発生数は１００×２００（ｍｍ）の試験片
での発生数を数えたものであり、また、泡は外観目視に
より判定したものである。その結果は、表４に示す。

【００３８】

【表１】

【００３９】

【表２】

【００４０】

【表３】

【００４１】

【表４】

【００４２】本発明鋼は、いずれも良好な成形性及びほ
うろう性を示した。しかしながら、比較鋼１は、Ｏ量が
多く同時にＢが添加されているため、表面疵が発生して
おり、更に、Ｃ量も多いため時効後の伸び（ＥＬ）が目
標値（４６％以上）を下回っており、泡も発生してい
る。比較鋼２、３はＯ量が少ないため爪飛びが発生して
いる。比較鋼４はＯ量が多く同時にＢが添加されている
ため、表面疵が発生している。比較鋼５は、Ｎｂ量が少
なくＣ、Ｎを固定するのに不十分なため、時効後の伸び
（ＥＬ）が目標値（４６％以上）を下回っている。比較
鋼６は、Ｃｕ／Ｐ値が低いため、酸洗時に表面が過酸洗
され、表面の凹凸が良好でないため密着性が悪い。比較
鋼７は、比較鋼６とは逆に、Ｃｕ／Ｐが高いため、表面
の酸洗が不足しており、表面の凹凸が良好でないため密
着性が悪い。

【００４３】（実施例２：処理工程の影響）表１に示し
た化学組成のスラブを、スラブ加熱温度（均熱処理）、
焼鈍時間、（焼鈍後の）冷却速度を変えながら処理し
て、それらの時効後の鋼板の機械的特性（伸び及び降伏
点）、爪飛び及び縦割れの発生状況に及ぼす影響を調査
した。結果は、表５に示す。

【００４４】

【表５】

【００４５】機械的特性（伸び及び降伏点）、爪飛び及
び縦割れの発生状況に関して、本発明鋼はいずれも良好
であったが、比較鋼は特に爪飛び性及び縦割れ性が悪か
った。

【００４６】（実施例３：処理工程の影響）表１の本発
明鋼の化学組成のスラブを、スラブ加熱温度と冷間圧
延後の焼鈍温度を種々に変えた以外は、実施例１と同様
に処理して鋼板を得、それを表２に示した条件で時効試
験を実施した。得られた、時効後の伸び（ＥＬ）に及ぼ
す冷間圧延後の焼鈍温度とスラブ加熱温度の影響を、図
１ａに示す。

【００４７】表１の本発明鋼と比較鋼６の化学組成の
スラブを、冷間圧延後の焼鈍温度を変えた以外は、実施
例１と同様に処理して鋼板を得、それを表３に示す条件
で直接１回掛けほうろうを行い、耐泡性を調査した。得
られた、耐泡性に及ぼす冷間圧延後の焼鈍温度と鋼中の
Ｎｂ、Ｃ及びＮの含有量との関係の影響を、図１ｂに示
す。

【００４８】（実施例４：処理工程の影響） 表１の本発明鋼の化学組成のスラブを、スラブ加熱温
度と冷間圧延後の焼鈍温度を種々に変えた以外は、実施
例１と同様に処理して鋼板を得、それを爪飛び性との相
関が強い鋼中の水素透過時間を調査すべく、５％Ｈ₂Ｓ
Ｏ₄＋１．４ｇ／Ｌチオ尿素溶液中で５０ｍＡ／ｄｍ²の
電流密度で電流を流した。なお、水素透過時間は、溶液
と鋼板との間で発生した水素が鋼板中を通って鋼板の反
対面に発生するまでの時間であり、長い程耐爪飛び性が
良好となることを示す。結果を図２に示す。本発明の範
囲に含まれる処理をしたものが、外れる処理をしたもの
に比べて、水素透過時間が長かった。

【００４９】以上の実施例から、本発明の連続鋳造スラ
ブの化学組成及び該スラブの処理条件が全て満たされて
初めて良好なほうろう性と成形性とを有するほうろう用
冷延鋼板が得られることが分かる。

【００５０】

【発明の効果】本発明の方法により製造された冷延鋼板
は、従来のほうろう用鋼板に比べて、更に一層ほうろう
性と成形性が優れており、この鋼板を用いて製造したほ
うろう製品は、台所器物や当然ながらシステムキッチン
や家電部品等としても満足できるものである。

【図面の簡単な説明】

【図１】図１ａは、時効後の伸びに及ぼす冷間圧延後の
焼鈍温度とスラブ加熱温度の影響を示す図である。図１
ｂは、耐泡性に、冷間圧延後の焼鈍温度と鋼中のＮｂ、
Ｃ及びＮの含有量との関係の及ぼす影響を示す図であ
る。

【図２】水素透過時間に及ぼす冷間圧延後の焼鈍時間と
スラブ加熱温度，焼鈍温度の影響を示す図である。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平１−275736（ＪＰ，Ａ) 特開 平７−150252（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁷，ＤＢ名) C21D 9/46,8/02 C22C 38/00 - 38/60

Claims (1)

(57)【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】Ｃ：０．０００５〜０．００３５重量％ Ｓｉ：０．２重量％以下 Ｍｎ：０．５重量％以下 Ｓ：０．０２重量％以下 Ａｌ：０．０１重量％以下 Ｎ：０．００４０重量％以下 Ｏ：０．０１５０〜０．０８００重量％ Ｐ：０．００３〜０．０２４重量％ Ｃｕ：０．０１５〜０．０６０重量％ Ｎｂ：０．０１０〜０．０５０重量％ を含み、残部はＦｅおよび不可避的不純物からなり、 関係式 Ｃｕ／Ｐ＝２．５〜５．５ ［式１］ を満足する化学組成の連続鋳造スラブを、 ９５０〜１２００℃で均熱処理し、 熱間圧延し、 ６００〜７００℃で巻取り、 酸洗し、 圧下率７５％以上で冷間圧延し、 ７５０〜８５０℃で最長１２０秒間連続焼鈍し、そして
   焼鈍後室温まで６０〜１２０℃／秒の冷却速度で冷却す
   る工程を含む、ほうろう性と成形性に優れたほうろう用
   冷延鋼板の製造方法。