JPH04236743A - ほうろう用フェライト系ステンレス鋼およびほうろう前処理法 - Google Patents
ほうろう用フェライト系ステンレス鋼およびほうろう前処理法Info
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- JPH04236743A JPH04236743A JP267591A JP267591A JPH04236743A JP H04236743 A JPH04236743 A JP H04236743A JP 267591 A JP267591 A JP 267591A JP 267591 A JP267591 A JP 267591A JP H04236743 A JPH04236743 A JP H04236743A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ほうろう用フェライト
系ステンレス鋼とそのほうろう前処理法に関し、特に、
ブラスト処理やめっき処理なしで十分なほうろう密着性
を与えることができるものである。
系ステンレス鋼とそのほうろう前処理法に関し、特に、
ブラスト処理やめっき処理なしで十分なほうろう密着性
を与えることができるものである。
【０００２】
【従来の技術と発明が解決しようとする課題】近年、ほ
うろう処理されたステンレス鋼鋼板が、浴槽，流し台，
台所製品あるいは内外装建材等の多くの分野で用いられ
るようになっている。ところで、ステンレス鋼の表面処
理は、普通鋼に比べて複雑な工程が必要とされる。ほう
ろう処理においても例外ではなく、ほうろうの密着性を
確保するために予めステンレス鋼面に施されるほうろう
前処理法が、従来から種々提示されてきた。
うろう処理されたステンレス鋼鋼板が、浴槽，流し台，
台所製品あるいは内外装建材等の多くの分野で用いられ
るようになっている。ところで、ステンレス鋼の表面処
理は、普通鋼に比べて複雑な工程が必要とされる。ほう
ろう処理においても例外ではなく、ほうろうの密着性を
確保するために予めステンレス鋼面に施されるほうろう
前処理法が、従来から種々提示されてきた。
【０００３】例えば特開昭５４−８８９２１号，特公昭
５２−１７２９号には、ほうろう処理前に、ブラスト処
理および酸洗処理を施したり、更にＮｉ析出処理を施す
方法が示されている。しかしながら、これらの従来方法
は、複雑な成分組成を有するステンレス鋼において常に
安定したほうろう密着性を確保できるものではない。た
とえブラスト処理条件を強力にすることにより密着性の
改善を図っても、板厚の薄い材料ではブラスト処理によ
って板の歪み等が生じて、最終製品の形状を悪くすると
いう問題点が、なお未解決のままに残されている。
５２−１７２９号には、ほうろう処理前に、ブラスト処
理および酸洗処理を施したり、更にＮｉ析出処理を施す
方法が示されている。しかしながら、これらの従来方法
は、複雑な成分組成を有するステンレス鋼において常に
安定したほうろう密着性を確保できるものではない。た
とえブラスト処理条件を強力にすることにより密着性の
改善を図っても、板厚の薄い材料ではブラスト処理によ
って板の歪み等が生じて、最終製品の形状を悪くすると
いう問題点が、なお未解決のままに残されている。
【０００４】また、普通鋼のほうろう処理技術からの応
用として、例えば特公昭５１−４００８６号や特公昭５
１−４０５８３号には、酸洗処理後にステンレス鋼素地
に対してＮｉその他のめっき処理を施す方法が提案され
ている。しかしこの方法は、処理コストの増大を招くと
いう問題点がある。また、ステンレス鋼の特長を活用す
る方法として、特公昭５５−３０５８８号には、ステン
レス鋼材からなる成形品を酸化性雰囲気中で加熱してそ
の表面に酸化被膜を形成させたうえ、２価のＮｉイオン
を含む水溶液中に浸漬し、次いで乾燥したうえ常法によ
り釉薬をかけて乾燥，焼成するほうろう製品の製造法が
示されている。しかしこの方法では、酸化性雰囲気中で
の加熱処理時にステンレス鋼の表層に脱クロム層が生じ
て素地の耐食性を低下させ易いという問題点と共に、Ｎ
ｉ浸漬の工程を省略できず処理コストが大きくなるとい
う問題点があった。
用として、例えば特公昭５１−４００８６号や特公昭５
１−４０５８３号には、酸洗処理後にステンレス鋼素地
に対してＮｉその他のめっき処理を施す方法が提案され
ている。しかしこの方法は、処理コストの増大を招くと
いう問題点がある。また、ステンレス鋼の特長を活用す
る方法として、特公昭５５−３０５８８号には、ステン
レス鋼材からなる成形品を酸化性雰囲気中で加熱してそ
の表面に酸化被膜を形成させたうえ、２価のＮｉイオン
を含む水溶液中に浸漬し、次いで乾燥したうえ常法によ
り釉薬をかけて乾燥，焼成するほうろう製品の製造法が
示されている。しかしこの方法では、酸化性雰囲気中で
の加熱処理時にステンレス鋼の表層に脱クロム層が生じ
て素地の耐食性を低下させ易いという問題点と共に、Ｎ
ｉ浸漬の工程を省略できず処理コストが大きくなるとい
う問題点があった。
【０００５】そこで本発明は、上記従来の問題点を解決
するためになされたものであり、強力なブラスト処理や
めっき処理等、製品への悪影響や大幅なコストアップを
もたらす工程を省き、しかも市販のほうろう釉薬がその
まま何の問題もなく使用でき、コスト上昇を招くことな
くフェライト系ステンレス鋼のほうろう密着性を向上さ
せることができる、画期的なほうろう用フェライト系ス
テンレス鋼及びそのほうろう前処理法を提供することを
目的とする。
するためになされたものであり、強力なブラスト処理や
めっき処理等、製品への悪影響や大幅なコストアップを
もたらす工程を省き、しかも市販のほうろう釉薬がその
まま何の問題もなく使用でき、コスト上昇を招くことな
くフェライト系ステンレス鋼のほうろう密着性を向上さ
せることができる、画期的なほうろう用フェライト系ス
テンレス鋼及びそのほうろう前処理法を提供することを
目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成する本
発明のほうろう用フェライト系ステンレス鋼は、Ｃ：０
．０２％以下（重量％、以下同じ）、Ｓｉ：０．０５〜
０．５ ％、Ｍｎ：０．０５〜０．７５％、Ｐ：０．０
３％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｎ：０．００３ 〜０
．０２％、Ｔｉ：０．５ ％以下で且つＴｉ／（４８／
１２ Ｃ＋４８／１４ Ｎ＋４８／３２ Ｓ）≧１．５
、Ｃｒ：１１．５〜３０％、Ａｌ：０．０１ 〜０．
３ ％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物より
なることを特徴とする。
発明のほうろう用フェライト系ステンレス鋼は、Ｃ：０
．０２％以下（重量％、以下同じ）、Ｓｉ：０．０５〜
０．５ ％、Ｍｎ：０．０５〜０．７５％、Ｐ：０．０
３％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｎ：０．００３ 〜０
．０２％、Ｔｉ：０．５ ％以下で且つＴｉ／（４８／
１２ Ｃ＋４８／１４ Ｎ＋４８／３２ Ｓ）≧１．５
、Ｃｒ：１１．５〜３０％、Ａｌ：０．０１ 〜０．
３ ％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物より
なることを特徴とする。
【０００７】また、本発明のほうろう用フェライト系ス
テンレス鋼は、上記各成分に加えて更にＮｉ：０．５
〜５ ％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物よ
りなるものとすることができる。本発明のステンレス鋼
のほうろう前処理法は、上記本発明のほうろう用フェラ
イト系ステンレス鋼を、露点（℃）をＹ、熱処理温度（
℃）をＸとするとき、Ｙ≦１／２５Ｘ−４７かつ３００
≦Ｘ≦８００を満足する処理条件で酸化処理することを
特徴とする。
テンレス鋼は、上記各成分に加えて更にＮｉ：０．５
〜５ ％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物よ
りなるものとすることができる。本発明のステンレス鋼
のほうろう前処理法は、上記本発明のほうろう用フェラ
イト系ステンレス鋼を、露点（℃）をＹ、熱処理温度（
℃）をＸとするとき、Ｙ≦１／２５Ｘ−４７かつ３００
≦Ｘ≦８００を満足する処理条件で酸化処理することを
特徴とする。
【０００８】
【作用】本発明者等は、ステンレス鋼とほうろう密着性
との関係について鋭意、実験的に検討した結果、ステン
レス鋼の鋼中成分及びほうろう層形成の前処理として行
うステンレス鋼の酸化処理の条件と、ほうろう密着性と
の間に深い関係のあることを見出し、本発明に至ったも
のである。
との関係について鋭意、実験的に検討した結果、ステン
レス鋼の鋼中成分及びほうろう層形成の前処理として行
うステンレス鋼の酸化処理の条件と、ほうろう密着性と
の間に深い関係のあることを見出し、本発明に至ったも
のである。
【０００９】本発明にあっては、ステンレス鋼中の成分
が、後の酸化処理との関連で重要になる。以下に、本発
明のステンレス鋼の各成分を詳細に説明する。Ｃは、鋼
中に固溶状態で存在すると、機械的特性や耐食性の低下
の原因となる。Ｔｉの添加によりＴｉＣの形で固定し安
定化できるが、Ｃ量が多いと、その分Ｔｉ添加量が増す
。ＴｉＣの増加はほうろう密着性の低下につながる。 そのためＣ量の上限は０．０２％とする。
が、後の酸化処理との関連で重要になる。以下に、本発
明のステンレス鋼の各成分を詳細に説明する。Ｃは、鋼
中に固溶状態で存在すると、機械的特性や耐食性の低下
の原因となる。Ｔｉの添加によりＴｉＣの形で固定し安
定化できるが、Ｃ量が多いと、その分Ｔｉ添加量が増す
。ＴｉＣの増加はほうろう密着性の低下につながる。 そのためＣ量の上限は０．０２％とする。
【００１０】Ｓｉは、その量が０．０５％以上になると
、酸化処理時に被膜中のＳｉＯ２ が濃化し、ほうろう
成分とのなじみが良くなるため、ほうろう密着性を向上
させる。このＳｉ添加の効果は添加量０．５ ％まで増
すが、それを超えるとほうろう密着性は逆に低下する。 また、０．０５％未満ではほうろう密着性向上効果はみ
られない。したがって、Ｓｉ量は０．０５〜０．５ ％
に限定する。
、酸化処理時に被膜中のＳｉＯ２ が濃化し、ほうろう
成分とのなじみが良くなるため、ほうろう密着性を向上
させる。このＳｉ添加の効果は添加量０．５ ％まで増
すが、それを超えるとほうろう密着性は逆に低下する。 また、０．０５％未満ではほうろう密着性向上効果はみ
られない。したがって、Ｓｉ量は０．０５〜０．５ ％
に限定する。
【００１１】Ｍｎは、その量が０．０５％以上になると
、Ｓｉと同様に酸化処理時に被膜中のＭｎ酸化物が濃化
し、ほうろう成分との親和性が良くなるため、ほうろう
密着性を向上させる。このＭｎ添加効果は添加量０．７
５％まで増すが、それを超えるとほうろう密着性は飽和
するようになる。また、０．０５％未満ではほうろう密
着性の向上はみられない。さらにＭｎは、鋼中不純物と
して避けられないＳによる鋼への悪影響、例えば熱間脆
性を防止し、また機械的強度を得るためにも必要である
が、０．７５％を超えて多量になると耐食性の低下にも
つながるから、その含有量を０．０５〜０．７５％に限
定する。
、Ｓｉと同様に酸化処理時に被膜中のＭｎ酸化物が濃化
し、ほうろう成分との親和性が良くなるため、ほうろう
密着性を向上させる。このＭｎ添加効果は添加量０．７
５％まで増すが、それを超えるとほうろう密着性は飽和
するようになる。また、０．０５％未満ではほうろう密
着性の向上はみられない。さらにＭｎは、鋼中不純物と
して避けられないＳによる鋼への悪影響、例えば熱間脆
性を防止し、また機械的強度を得るためにも必要である
が、０．７５％を超えて多量になると耐食性の低下にも
つながるから、その含有量を０．０５〜０．７５％に限
定する。
【００１２】Ｐは、鋼中に不可避的不純物として存在す
るが、その量が０．０３％を超えると、鋼板の成形性を
著しく低下させるので、その含有量の上限を０．０３％
とする。 Ｓは、Ｐと同様に鋼中の不可避的不純物として存在する
。Ｓは鋼の熱間脆性を生じさせると共に、冷延後も耐食
性を低下させるなど有害な元素である。但し、Ｔｉの添
加によってＴｉＳの形で固定することにより、上述の悪
影響を弱めることができる。しかし、Ｓ量が増すと添加
するＴｉ量が多くなるためコストの上昇を招くとともに
、ほうろう密着性も低下するから、Ｓ量の上限を０．０
３％と限定する。
るが、その量が０．０３％を超えると、鋼板の成形性を
著しく低下させるので、その含有量の上限を０．０３％
とする。 Ｓは、Ｐと同様に鋼中の不可避的不純物として存在する
。Ｓは鋼の熱間脆性を生じさせると共に、冷延後も耐食
性を低下させるなど有害な元素である。但し、Ｔｉの添
加によってＴｉＳの形で固定することにより、上述の悪
影響を弱めることができる。しかし、Ｓ量が増すと添加
するＴｉ量が多くなるためコストの上昇を招くとともに
、ほうろう密着性も低下するから、Ｓ量の上限を０．０
３％と限定する。
【００１３】Ｎは、本発明の鋼板においては、ほうろう
特性、特に耐つまとび性を良好にする効果のある元素で
ある。Ｔｉを添加した鋼の中で、ＮはＴｉＮとなって存
在し、耐つまとび性を改善する。これは、ＴｉＮが存在
する場合、冷延時に鋼中にボイドが形成されて、これが
つまとびの原因となる水素を吸蔵するためと考えられる
。このような効果を発現させるには０．００３ ％以上
のＮが必要である。一方、Ｎが多くなり、これをＴｉＮ
として固定するに十分なＴｉを添加すると、鋼板表面性
状を阻害することが多くなる。この傾向はＮが０．０２
％を超えると顕著になる。よってＮ量の範囲を０．００
３ 〜０．０２％と限定する。
特性、特に耐つまとび性を良好にする効果のある元素で
ある。Ｔｉを添加した鋼の中で、ＮはＴｉＮとなって存
在し、耐つまとび性を改善する。これは、ＴｉＮが存在
する場合、冷延時に鋼中にボイドが形成されて、これが
つまとびの原因となる水素を吸蔵するためと考えられる
。このような効果を発現させるには０．００３ ％以上
のＮが必要である。一方、Ｎが多くなり、これをＴｉＮ
として固定するに十分なＴｉを添加すると、鋼板表面性
状を阻害することが多くなる。この傾向はＮが０．０２
％を超えると顕著になる。よってＮ量の範囲を０．００
３ 〜０．０２％と限定する。
【００１４】Ｔｉは、鋼中に添加されることによって、
Ｃ，Ｎ，Ｓを各々ＴｉＣ，ＴｉＮ，ＴｉＳとして固定し
、これらの元素が鋼板の材質に及ぼす悪影響を低減する
ばかりでなく、つまとび等のほうろう欠陥を低減する効
果をも発揮する。このような効果を得るには、Ｃ，Ｎ，
Ｓを固定するに十分な量のＴｉが必要である。本発明者
等の実験的検討によれば、その必要量はＴｉ／（４８／
１２ Ｃ＋４８／１４ Ｎ＋４８／３２ Ｓ）が１．５
以上となる量である。この量は理論的にＣ，Ｎ，Ｓを
固定するだけの量、すなわちＴｉ／（４８／１２ Ｃ＋
４８／１４ Ｎ＋４８／３２ Ｓ）＝１よりも大きいが
、その理由はステンレス鋼では鋼中のＣｒの影響が現れ
ていることによると考えられる。一方、Ｔｉの量が増す
と、鋼の表面性状を悪化させるとともに製鋼工程で連鋳
ノズルのつまりの原因となったり、ほうろう密着性を低
下させることとなる。特にこうした問題はＴｉ量が０．
５ ％を超えると顕在化するので、Ｔｉ量の上限を０．
５ ％と限定する。
Ｃ，Ｎ，Ｓを各々ＴｉＣ，ＴｉＮ，ＴｉＳとして固定し
、これらの元素が鋼板の材質に及ぼす悪影響を低減する
ばかりでなく、つまとび等のほうろう欠陥を低減する効
果をも発揮する。このような効果を得るには、Ｃ，Ｎ，
Ｓを固定するに十分な量のＴｉが必要である。本発明者
等の実験的検討によれば、その必要量はＴｉ／（４８／
１２ Ｃ＋４８／１４ Ｎ＋４８／３２ Ｓ）が１．５
以上となる量である。この量は理論的にＣ，Ｎ，Ｓを
固定するだけの量、すなわちＴｉ／（４８／１２ Ｃ＋
４８／１４ Ｎ＋４８／３２ Ｓ）＝１よりも大きいが
、その理由はステンレス鋼では鋼中のＣｒの影響が現れ
ていることによると考えられる。一方、Ｔｉの量が増す
と、鋼の表面性状を悪化させるとともに製鋼工程で連鋳
ノズルのつまりの原因となったり、ほうろう密着性を低
下させることとなる。特にこうした問題はＴｉ量が０．
５ ％を超えると顕在化するので、Ｔｉ量の上限を０．
５ ％と限定する。
【００１５】Ｃｒは、ステンレス鋼としての基本的元素
であり、耐食性の点からして１１．５％以上でないとス
テンレス鋼としての十分な特性が得られない。一方、Ｃ
ｒが３０％を超えると非常に加工性が低下し、ほうろう
製品の用途に適しなくなる。また、不働態皮膜が安定と
なるため、ほうろう密着性も低下する。このためＣｒ量
の上限を３０％とする。
であり、耐食性の点からして１１．５％以上でないとス
テンレス鋼としての十分な特性が得られない。一方、Ｃ
ｒが３０％を超えると非常に加工性が低下し、ほうろう
製品の用途に適しなくなる。また、不働態皮膜が安定と
なるため、ほうろう密着性も低下する。このためＣｒ量
の上限を３０％とする。
【００１６】Ａｌは、製鋼工程で脱酸剤として添加され
る。Ａｌは鋼中ではＡｌＮを形成し、耐つまとび性を向
上させる効果がある。また、酸化処理時に皮膜中にＡｌ
２Ｏ３ を形成し、ほうろう成分との親和性を増す働き
も有している。このような効果は、０．０１％以上のＡ
ｌ添加によって発現するので、Ａｌ量の下限を０．０１
％とする。 一方、Ａｌが０．３ ％を超えて存在しても上記のほう
ろう密着性向上効果は飽和し、さらなる改良は見られな
いから、Ａｌ量の上限を０．３ ％に限定する。
る。Ａｌは鋼中ではＡｌＮを形成し、耐つまとび性を向
上させる効果がある。また、酸化処理時に皮膜中にＡｌ
２Ｏ３ を形成し、ほうろう成分との親和性を増す働き
も有している。このような効果は、０．０１％以上のＡ
ｌ添加によって発現するので、Ａｌ量の下限を０．０１
％とする。 一方、Ａｌが０．３ ％を超えて存在しても上記のほう
ろう密着性向上効果は飽和し、さらなる改良は見られな
いから、Ａｌ量の上限を０．３ ％に限定する。
【００１７】鋼中のＮｉは、酸化処理によってほうろう
成分とのなじみを良くし、ほうろう密着性を向上させる
効果を有するが、この効果は０．５ ％以上のＮｉ量で
現れる。一方、５ ％を超えると、Ｎｉを添加しても前
記の効果はもはや向上せず、コストアップとなるばかり
である。よって、Ｎｉ量は下限を０．５ ％，上限を５
％とする。
成分とのなじみを良くし、ほうろう密着性を向上させる
効果を有するが、この効果は０．５ ％以上のＮｉ量で
現れる。一方、５ ％を超えると、Ｎｉを添加しても前
記の効果はもはや向上せず、コストアップとなるばかり
である。よって、Ｎｉ量は下限を０．５ ％，上限を５
％とする。
【００１８】なお、以上に述べた以外の成分元素につい
ては、ほうろう密着性に影響しないので限定しないが、
例えばＭｏ等、素材の耐食性を向上する元素は含まれて
良いことはいうまでもない。ところで、上述したような
鋼中成分元素のほうろう密着性向上効果は特定の酸化処
理条件で顕著に発現される。すなわち、酸化処理時の雰
囲気の露点（℃）をＹ、熱処理温度（℃）をＸとする時
、Ｙ≦１／２５Ｘ−４７かつ３００≦Ｘ≦８００の関係
を満足する条件が適性である。これは生成する酸化皮膜
が酸化処理の条件次第で変化し、ほうろう密着性への影
響を及ぼすからである。すなわち、３００℃未満の温度
では酸化皮膜の成長が不十分で、ほうろう密着性を顕著
に改善するに至らないから、下限の温度を３００℃とす
る。一方、８００℃を超える温度で酸化する場合、酸化
皮膜の成長速度が大きく、皮膜直下にＣｒ欠乏層が生じ
て最終的に製品の品質を低下させる場合が生じるから、
上限の温度を８００℃とする。
ては、ほうろう密着性に影響しないので限定しないが、
例えばＭｏ等、素材の耐食性を向上する元素は含まれて
良いことはいうまでもない。ところで、上述したような
鋼中成分元素のほうろう密着性向上効果は特定の酸化処
理条件で顕著に発現される。すなわち、酸化処理時の雰
囲気の露点（℃）をＹ、熱処理温度（℃）をＸとする時
、Ｙ≦１／２５Ｘ−４７かつ３００≦Ｘ≦８００の関係
を満足する条件が適性である。これは生成する酸化皮膜
が酸化処理の条件次第で変化し、ほうろう密着性への影
響を及ぼすからである。すなわち、３００℃未満の温度
では酸化皮膜の成長が不十分で、ほうろう密着性を顕著
に改善するに至らないから、下限の温度を３００℃とす
る。一方、８００℃を超える温度で酸化する場合、酸化
皮膜の成長速度が大きく、皮膜直下にＣｒ欠乏層が生じ
て最終的に製品の品質を低下させる場合が生じるから、
上限の温度を８００℃とする。
【００１９】また、Ｙ≦１／２５Ｘ−４７の関係を超え
て露点Ｙが高くなると、ステンレス鋼中のＦｅやＣｒの
酸化が進み、ほうろう密着性が向上しない。これに対し
、露点Ｙがこの関係以下の場合には酸素ポテンシャルが
小さく、Ｓｉ，Ａｌ，Ｍｎ等のほうろう釉薬と親和性の
強い元素が優先的に酸化されるため、ほうろう密着性が
向上する。
て露点Ｙが高くなると、ステンレス鋼中のＦｅやＣｒの
酸化が進み、ほうろう密着性が向上しない。これに対し
、露点Ｙがこの関係以下の場合には酸素ポテンシャルが
小さく、Ｓｉ，Ａｌ，Ｍｎ等のほうろう釉薬と親和性の
強い元素が優先的に酸化されるため、ほうろう密着性が
向上する。
【００２０】なお、酸化処理の雰囲気ガスは特に限定す
るものではないが、露点と温度との関係を満足するため
には、Ｎ２ ，Ａｒ，Ｈ２ ，ＮＨ３ ，Ｎ２ ＋Ｈ２
等の不活性ガスあるいは還元性ガスが望ましい。なお
また、本発明のほうろう前処理法を用いた後、従来と同
じくブラスト処理を行う方法をとることは、本発明の範
疇にはいることはいうまでもない。
るものではないが、露点と温度との関係を満足するため
には、Ｎ２ ，Ａｒ，Ｈ２ ，ＮＨ３ ，Ｎ２ ＋Ｈ２
等の不活性ガスあるいは還元性ガスが望ましい。なお
また、本発明のほうろう前処理法を用いた後、従来と同
じくブラスト処理を行う方法をとることは、本発明の範
疇にはいることはいうまでもない。
【００２１】以下、本発明の実施例について説明する。
【００２２】
【実施例１】表１に示すような組成を有する１６種の鋼
を溶製した。Ｎｏ．１〜１０ の１０種は本発明鋼、
ａ〜ｆの６種は本発明外の組成の比較鋼である。これら
を各々熱間圧延，冷間圧延の後、板厚０．８ ｍｍの冷
延鋼板を製造した。さらに、これらのフェライト系ステ
ンレス冷延鋼板をＮ２ ガス中で図１に示される領域の
露点，温度で焼鈍し、その後にそのまま市販の釉薬を施
釉し、露点−３５℃，温度８００℃でほうろう焼成した
。こうして得られた被験材料について、ほうろう密着性
を調べた。なお、ほうろう密着性は、Ｐ．Ｅ．Ｉにより
定められた密着試験で測定されるＰ．Ｅ．Ｉほうろう密
着指数を用いた。結果を図２に示す。
を溶製した。Ｎｏ．１〜１０ の１０種は本発明鋼、
ａ〜ｆの６種は本発明外の組成の比較鋼である。これら
を各々熱間圧延，冷間圧延の後、板厚０．８ ｍｍの冷
延鋼板を製造した。さらに、これらのフェライト系ステ
ンレス冷延鋼板をＮ２ ガス中で図１に示される領域の
露点，温度で焼鈍し、その後にそのまま市販の釉薬を施
釉し、露点−３５℃，温度８００℃でほうろう焼成した
。こうして得られた被験材料について、ほうろう密着性
を調べた。なお、ほうろう密着性は、Ｐ．Ｅ．Ｉにより
定められた密着試験で測定されるＰ．Ｅ．Ｉほうろう密
着指数を用いた。結果を図２に示す。
【００２３】図２から明らかなように、本発明鋼はいず
れも８５％以上の優れたほうろう密着性を示したのに対
して、比較鋼の場合は６０％未満のほうろう密着性しか
得られなかった。
れも８５％以上の優れたほうろう密着性を示したのに対
して、比較鋼の場合は６０％未満のほうろう密着性しか
得られなかった。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【実施例２】表２に示すような組成を有する１６種の鋼
を溶製し、これらを各々、実施例１と同様に熱間圧延，
冷間圧延の後、板厚０．５ ｍｍの冷延鋼板を製造した
。これらのフェライト系ステンレス冷延鋼板を、Ｎ２
＋Ｈ２ 混合雰囲気中で、３０秒間酸化処理した。その
酸化処理は、本発明による条件のものと、本発明以外の
条件のものとに分けて行った。その後に、そのまま市販
の釉薬を施釉し、露点−３５℃，温度８００℃でほうろ
う焼成した。こうして得られた被験材料について、実施
例１と同じ方法でほうろう密着性を調べた。表２中のＮ
ｏ．１〜 ７ の７種は本発明鋼を本発明の処理条件
で処理したものである。一方、ａ〜ｉの９種は本発明外
の比較例であり、そのうちのａ〜ｃは酸化処理条件外れ
のもの、ｄ〜ｆは成分外れのもの、ｇ〜ｉは成分，条件
共に外れているものである。結果を図３に示す。
を溶製し、これらを各々、実施例１と同様に熱間圧延，
冷間圧延の後、板厚０．５ ｍｍの冷延鋼板を製造した
。これらのフェライト系ステンレス冷延鋼板を、Ｎ２
＋Ｈ２ 混合雰囲気中で、３０秒間酸化処理した。その
酸化処理は、本発明による条件のものと、本発明以外の
条件のものとに分けて行った。その後に、そのまま市販
の釉薬を施釉し、露点−３５℃，温度８００℃でほうろ
う焼成した。こうして得られた被験材料について、実施
例１と同じ方法でほうろう密着性を調べた。表２中のＮ
ｏ．１〜 ７ の７種は本発明鋼を本発明の処理条件
で処理したものである。一方、ａ〜ｉの９種は本発明外
の比較例であり、そのうちのａ〜ｃは酸化処理条件外れ
のもの、ｄ〜ｆは成分外れのもの、ｇ〜ｉは成分，条件
共に外れているものである。結果を図３に示す。
【００２６】図３から明らかなように、本発明のものは
いずれも９５％以上の優れたほうろう密着性を示したの
に対して、比較例の場合は７０％未満のほうろう密着性
しか得られなかった。
いずれも９５％以上の優れたほうろう密着性を示したの
に対して、比較例の場合は７０％未満のほうろう密着性
しか得られなかった。
【００２７】
【表２】
【００２８】
【発明の効果】以上説明したように、本発明にあっては
、フェライト系ステンレス鋼中の成分を調整すると共に
、ほうろう成分との親和性の良い酸化物を形成できるよ
うな適切な酸化処理条件を設定した。そのため、従来は
ほうろう処理前に必須とされた十分なブラストが省略で
き、またＮｉ処理も不要であり、加熱酸化処理のみで十
分強いほうろう密着性が低コストで得られるという効果
がある。
、フェライト系ステンレス鋼中の成分を調整すると共に
、ほうろう成分との親和性の良い酸化物を形成できるよ
うな適切な酸化処理条件を設定した。そのため、従来は
ほうろう処理前に必須とされた十分なブラストが省略で
き、またＮｉ処理も不要であり、加熱酸化処理のみで十
分強いほうろう密着性が低コストで得られるという効果
がある。
【図１】本発明による適性な酸化処理条件の領域を示す
グラフである。
グラフである。
【図２】実施例１におけるほうろう密着性試験結果を示
すグラフである。
すグラフである。
【図３】実施例２におけるほうろう密着性試験結果を示
すグラフである。
すグラフである。
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｃ：０．０２％以下（重量％、以下同
じ）、Ｓｉ：０．０５〜０．５ ％、Ｍｎ：０．０５〜
０．７５％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０３％以下
、Ｎ：０．００３ 〜０．０２％、Ｔｉ：０．５ ％以
下で且つＴｉ／（４８／１２ Ｃ＋４８／１４ Ｎ＋４
８／３２ Ｓ）≧１．５ 、Ｃｒ：１１．５〜３０％、
Ａｌ：０．０１ 〜０．３ ％を含有し、残部がＦｅお
よび不可避的不純物よりなることを特徴とするほうろう
用フェライト系ステンレス鋼。 - 【請求項２】 Ｃ：０．０２％以下、Ｓｉ：０．０５
〜０．５ ％、Ｍｎ：０．０５〜０．７５％、Ｐ：０．
０３％以下、Ｓ：０．０３％以下、Ｎ：０．００３ 〜
０．０２％、Ｔｉ：０．５ ％以下で且つＴｉ／（４８
／１２ Ｃ＋４８／１４ Ｎ＋４８／３２ Ｓ）≧１．
５ 、Ｃｒ：１１．５〜３０％、Ａｌ：０．０１ 〜０
．３ ％、Ｎｉ：０．５ 〜５ ％を含有し、残部がＦ
ｅおよび不可避的不純物よりなることを特徴とするほう
ろう用フェライト系ステンレス鋼。 - 【請求項３】 請求項１又は請求項２に記載のフェラ
イト系ステンレス鋼を、露点（℃）をＹ、熱処理温度（
℃）をＸとするとき、Ｙ≦１／２５Ｘ−４７かつ３００
≦Ｘ≦８００を満足する処理条件で酸化処理することを
特徴とするフェライト系ステンレス鋼のほうろう前処理
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP267591A JPH04236743A (ja) | 1991-01-14 | 1991-01-14 | ほうろう用フェライト系ステンレス鋼およびほうろう前処理法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP267591A JPH04236743A (ja) | 1991-01-14 | 1991-01-14 | ほうろう用フェライト系ステンレス鋼およびほうろう前処理法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04236743A true JPH04236743A (ja) | 1992-08-25 |
Family
ID=11535885
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP267591A Pending JPH04236743A (ja) | 1991-01-14 | 1991-01-14 | ほうろう用フェライト系ステンレス鋼およびほうろう前処理法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04236743A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106560523A (zh) * | 2015-10-06 | 2017-04-12 | Posco公司 | 搪瓷用冷轧钢板及其制造方法 |
-
1991
- 1991-01-14 JP JP267591A patent/JPH04236743A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106560523A (zh) * | 2015-10-06 | 2017-04-12 | Posco公司 | 搪瓷用冷轧钢板及其制造方法 |
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