JPH0413849A - ほうろう用冷延鋼板およびその製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、耐爪飛性、はうろう密着性および成形性の優
れたほうろう用冷延鋼板およびその製造法に関し、さら
にｒ値の面内異方性も小さい、成形性の優れたほうろう
用冷延鋼板およびその製造法に関する。

（従来の技術） はうろう用冷延鋼板には古くからリムド綱が用いられて
きたが、近年連続鋳造化の比率が高まるとともに、はう
ろう用冷延鋼板においても連続鋳造化が進みつつある。

代表的なほうろう用連続鋳造鋼としては、製鋼段階でＲ
Ｈによる脱ガス処理によってＣ量を０．３０ｐｐｍ未満
程度にまで低減するとともに、酸素を比較的多く残留さ
せてリムド鋼に近い鋼質とした高酸素鋼と、Ｔｉ、　Ｎ
、　Ｓ等を多量に添加し、多くのＴｉ系析出物を析出さ
せたＴｉキルド鋼とがある。

ところで、はうろう製品にとって最も重要な性能は耐爪
飛性である。爪痕は、通常８００〜９００℃といった比
較的高温で行われるほうろうの焼成中に鋼板中に侵入し
た水素が冷却後ガスとなり、該ガスが抜は出し、はうろ
うが破壊されることによって発生する。

そこで、この水素を鋼中に吸蔵させるために、高酸素鋼
では介在物を、Ｔｉキルド鋼ではＴｉ系の析出物をそれ
ぞれ利用した提案が従来より種々行われており、高酸素
鋼は、例えば特公昭５４−３９８０８号公報、同５５−
１２１６４号公報、特開昭６２−１０９９２１号公報に
より、またＴｉキルト鋼は、例えば特公昭５５−１２５
１１７号公報、同６０−１３０２８号公報、同５６９３
５７号公報、さらには同５５−８２７４７号公報により
、それぞれ提案されている。

（発明が解決しようとする課題） このように、代表的なほうろう用連続鋳造鋼としては、
従来より、高酸素鋼とＴｉキルド鋼とが知られている。

しかし、高酸素鋼には、リムド鋼と同等の優れたほうろ
う密着性を有しているものの、固溶Ｃ１Ｎが多く残留す
るため時効劣化を発生しやすいという問題がある。特に
、最近、鍋やケトルなどのほうろう製台所器物は多様化
するニーズに対応するためその形状も複雑になり、また
モデルのサイクルも短くなってきている。一方、成形方
法も従来のヘラ絞りからプレスによる絞りや張り出し成
形に変わってきており、高い成形性を有する材料が望ま
れるようになってきている。このような用途に対して高
酸素鋼では対応できないケースが増えてきている。

一方、Ｔｉキルド鋼は優れた成形性を有しており、前述
したような用途に対応できる材料ではあるが、はうろう
の密着性が劣るという欠点を有している。

そのため、はうろう製品の搬送中や在庫段階での軽い衝
撃により容易にほうろうが剥がれてしまうという問題を
生じている。この密着性の劣化の原因は、明らかではな
いが、はうろうの焼成中にＴｉ系の析出物が分解し固溶
したＴｉやあるいは過剰に添加されたＴｉが焼成段階に
おいて、地鉄とほうろうとの反応を阻害しているためで
はないかと考えられる。

また、鍋やケトルなどは円筒絞りが行われる場合が多く
、ブランク寸法の設定やブランクホルダー圧の調整を容
易にするため、ｒ値の面内異方性の小さい材料も望まれ
ている。しかし、この点においても従来の高酸素鋼やＴ
ｉキルト鋼は十分とは云えなかった。

このように、従来のほうろう用冷延鋼板の製造法では、
成形性およびほうろう密着性に優れ、さらにｒ値の面内
異方性の小さいほうろう用冷延鋼板を提供することはで
きなかったのである。

ここに、本発明の目的は、上記の課題を解決し、成形性
およびほうろう密着性の優れたほうろう用冷延鋼板およ
びその製造法を提供すること、さらには成形性およびほ
うろう密着性のみならずｒ値の面内異方性の小さいほう
ろう用冷延鋼板およびその製造法を提供することにある
。

さらに具体的には、圧延方向と交叉する方向が０°、４
５″および９０°の３方向についてのｒ値の成形性係数
ｔが１．６０以上であって、ＥＰＩ法により測定した密
着指数が６５以上であって、かつほうろう焼成後２週間
経過したときの爪痕発生数が０であるほうろう用冷延鋼
板およびその製造法を得ること、さらにこのようなほう
ろう用冷延鋼板であって、そのｒ値の面内異方性が０．
５０未満であるほうろう用冷延鋼板およびその製造法を
提供することにある。

（課題を解決するための手段） 本発明者らは、上記課題を解決するため、種々検討を重
ねた。

その結果、本発明者らは、 ■はうろう用冷延鋼板の成形性を向上させ、時効劣化を
防止するためには、Ｔ１の代わりにＮｂを微量添加する
こと、 ■はうろう用冷延鋼板として必要不可欠な耐爪飛性を向
上するためには、ＮおよびＢを添加すること、さらに ■はうろうの密着性を向上するためには、ＣＩＩとＰと
の比をコントロールすること が有効であることを知見した。

さらに、上記の条件を満足する冷延鋼板について、熱間
圧延後の巻取り温度をコントロールすることにより、ｒ
値の面内異方性を小さくすることもできることを知見し
て、本発明を完成した。

ここに、本発明の要旨とするところは、重量％で、 Ｃ：　０．００３％以下、　　Ｓｉ：　０．０２％以下
、Ｍｎ：　０．５％以下、　　　Ｐ　：　０．００３〜
０．０３％、Ｓ：０；０２％以下、　　　ＡＱ７０．０
１０〜０．１００％、Ｎ　：　０．００５０〜０．０１
５０％、Ｃｕ：　０．０１５〜０．０６０％、Ｎｂ：　
０．００３〜（９３／１２ＸＣ）％、Ｂ：　０．００３
０〜（Ｎ　＋０．００２０）％、Ｃｕ／Ｐ：　　１．０
〜４．０、 残部Ｆｅおよび不可避的不純物 からなる鋼組成を有するほうろう用冷延鋼板である。

上記の本発明にかかるほうろう用冷延鋼板を得るには、
重量％で、 Ｃ：　０．００３％以下、　　Ｓｉ：　０．０２％以下
、Ｍｎ：　０．５％以下、　　　　Ｐ　：　０．００３
〜０．０３％、Ｓ：０．０２％以下、　　　Ｍ：　０．
０１０〜０．１００％、Ｎ　：　０．００５０〜０．０
１５０％、Ｃｕ：　０．０１５〜０．０６０％、Ｎｂ：
　０．００３〜（９３，Ｑ２　ｘ　ｃ）％、Ｂ　：　０
．００３０〜（Ｎ　＋０．００２０）％、Ｃｕ／Ｐ：　
１．０〜４．０、 残部Ｆｅおよび不可避的不純物 からなる鋼組成を有する鋼片に、熱間圧延、酸洗および
冷間圧延を行い、さらに（再結晶温度〜Ａｒ＋点）の温
度域で焼鈍すればよい。

また、上記の本発明にかかるほうろう用冷延鋼板の製造
法において、前記熱間圧延終了時に、３００〜６００℃
の温度域で巻取りを行うことが、得られる成品のｒ値の
面内異方性を小さくするためには好適である。

（作用） 以下、本発明を作用効果とともに詳述する。なお、本明
細書において、ｒ％」は特にことわりがない限り、「重
量％」を意味するものとする。

本発明は、略述すると、例えば連続鋳造により鋳込んだ
、後述するある特定の組成を有する鋼片を、 という工程により冷延鋼板とし、該冷延鋼板に（再結晶
温度〜Ａｒ、Ｉ点）の温度域で焼鈍を行い、その後に必
要に応じてスキンパスを行うことを特徴とするほうろう
用冷延鋼板の製造法である。

まず、本発明における鋼片について説明する。

この鋼片は、例えば、製鋼段階でＲ１１による脱ガス処
理（成分調整、脱炭）を施し、次いで連続鋳造を行うこ
とにより、製造される。前述のように、はうろう用鋼板
においても連続鋳造化率が高まっており、本発明におけ
る鋼片も連続鋳造により製造されることが望ましいが、
特に連続鋳造により製造された鋼片にのみ限定されるも
のではないことはいうまでもない。

次に、本発明において、この綱片の組成を限定する理由
を説明する。

Ｕ二鮫別３Ｘ以下 Ｃは、成形性の向上を図るためには、少ないほど望まし
い元素である。そして、０．００３％を超えると、成形
性の劣化が著しくなり、また時効劣化も著しい。よって
、Ｃ含有量は、０．００３％以下と限定する。

旦辷仮韓Ｘ共下 Ｓｉは、成形性およびほうろう性に対する影響が小さい
元素であるが、少ないほうが望ましい。そして、０．０
２％を超えて添加されると、成品の表面性状が劣化して
しまう。よって、Ｓｉ含有量は、０゜０２％以下と限定
する。

傾と似しＸ共下 Ｍｎは、成形性およびほうろう性の改善に対する影響が
小さい元素であるが、少ないほうが望ましい。そして、
Ａｌｎが０．５％を超えて添加されると、製品のコスト
アップを無視することができなくなる。よって、Ａｌｎ
含有量は、０．５％以下と限定する。

Ｐ：０．００３〜０．０３’ Ｐは、成形性を劣化させる元素であり、具体的には０．
０３％超添加されると成形性が著しく劣化する。したが
って、その含有量は少ないほうが望ましい元素であるが
、０．００３％未満に低減するには、著しいコストアッ
プを伴うこととなってしまう。

そこで、Ｐ含有量は、０．００３％以上０．０３％以下
と限定する。

５±ＩＪυｑ入下 Ｓは、その含有量が少なければ少ないほど、成形性の向
上に寄与する元素であり、０．０２％超含有されると、
熱間圧延中に割れを引き起こす。これを防止するために
は、Ａｌｎを多量に添加せねばならず、無用なコストア
ップの要因となる。そこで、Ｓ含有量は、０．０２％以
下と限定する。

Ｑ７　０．０１０　〜０．１００　０ Ｍは、Ｎｂ、、Ｂのそれぞれの添加を容易にするための
元素である。すなわち、ＡＱ量が０．０１０％未満では
、製鋼段階におけるＮｂ、　Ｂの歩留りが低下し、一方
０．１００％を超えて添加してもＮｂ、、Ｂの歩留りの
向上はもはや望めず、コストアップを招くだけである。

そこで、ＡＱ含有量は、０．０１０％以上０．１００％
以下と限定する。

Ｎ　：　０．００５０〜０．０１５０’。

Ｎは、爪痕発生を抑制するために添加される。

すなわち、前述のＢと反応して、水素吸蔵源となるＢＮ
を析出させるためである。Ｎ含有量が０．００５０％未
満であると爪痕が発生しやすくなり、一方Ｎ含有量が０
．０１５０％超となると、固溶Ｎが残りやすくなり、時
効劣化をもたらす。そこで、Ｎ含有量は、ｏ、ｏｏｓｏ
％以上０．０１５０％以下と限定する。

Ｃｕ：０．０１５〜０．０６００ Ｃｕは、はうろうの密着性を向上するために添加される
。Ｃｕ含有量が、０．０１５％未満であると、密着性の
向上効果はなくなり、一方０．０６０％超であると、コ
ストアップを生じるとともに成形性の低下をもたらす。

そこで、Ｃｕ含有量は、０．０１５％以上０．０６０％
以下と限定する。

Ｎｂ：　０．００３〜（９３１２ｘ　ｃＮｂは、成形性
の向上および時効劣化の防止に寄与する元素である。Ｎ
ｂ含有量が０．００３％未満では、前記効果を得ること
ができず、また成形性の向上を図るためには、添加量の
上限は、（９３／１２　ｘ　Ｃ）％で十分であり、これ
を超えて添加すると再結晶温度が上昇し、焼鈍が困難に
なる。そこで、Ｎｂ含有量は、０．００３％以上（９３
／１２×Ｃ）％以下と限定する。

Ｂ：０．００３０〜　Ｎ　＋０．００２０）Ｂは、爪痕
の発生を抑制するために添加される。

Ｂ含有量が０．００３０％未満であると、爪痕が発生し
やすい。一方、Ｂ含有量が（Ｎ　＋０．００２０）％超
となると、成形性、特に深絞り性を示す指標であるｒ値
が低下する。そこで、Ｂ添加量は、０．００３０％以上
（Ｎ　＋０．００２０）％以下と限定する。

Ｃｕ／Ｐは、はうろうの密着性の向上に影響する。

Ｃｕ／Ｐが１．０〜４．０の範囲でないと、所望の密着
性は得られない。そこで、Ｃｕ／Ｐを１．０〜４．０と
限定する。

上記以外の組成は、Ｆｅおよび不可避的不純物である。

本発明は、このような鋼組成を有する綱片に、という工
程を施して、冷延鋼板を得る。

これらの工程は、従来から公知のほうろう用鋼板の製造
工程と全く同じであってよく、何ら特別な限定を要する
ものではない。例えば、冷間圧延の圧下率は６０％以上
程度を例示することができる。

また、冷延鋼板の板厚は、０．３〜２．０ｍｍ程度を例
示することができる。

このようにして得た冷延鋼板に対して、本発明において
は、　（再結晶温度〜Ａｒ３点）の温度域で焼鈍を行う
。前記の冷延鋼板に、はうろう用冷延鋼板として必要な
成形性を付与するためである。

焼鈍温度が再結晶温度未満であると、未再結晶組織が残
り、成形性が著しく低下し、一方Ａｒ３点超の温度であ
ると、α→γ変態を生じ、いずれにしても成形性が低下
するからである。なお、再結晶温度は、組成により異な
るが、箱焼鈍の場合はおよそ６００℃、連続焼鈍の場合
はおよそ７２０℃である。

このようにして、重量％で、 Ｃ：０．００３％以下、　　Ｓｉ：　０．０２％以下、
Ｍｎ：　０．５％以下、　　　Ｐ　：　０．００３〜０
．０３％、Ｓ：０．０２％以下、　　　八Ｑ：　０．０
１０〜０．１００％、Ｎ　：　０．００５０〜０．０１
５０％、Ｃｕ：　０．０１５〜０．０６０％、Ｎｂ：　
０．００３〜（９３／１２×Ｃ）％、Ｂ：　０．００３
０〜（Ｎ　＋０．００２０）％、Ｃｕ／Ｐ：　１．０〜
４．０゜ 残部Ｆｅおよび不可避的不純物 からなる鋼組成を有する成形性およびほうろう密着性の
優れた、本発明にかかるほうろう用冷延鋼板を提供する
ことができる。なお、この本発明にかかるほうろう用冷
延鋼板の組成の限定理由は、前述の鋼片の組成の限定理
由と全く同じである。

また、前述した熱間圧延後の巻取り時の温度が３００℃
以上６００℃以下であれば、成形性およびほうろう密着
性のみならず、ｒ値の面内異方性にも優れたほうろう用
冷延鋼板を提供することもできる。

巻取り温度が３００℃未満であると巻取り時の生産性が
著しく低下し、一方６００℃超であると、得られる成品
の面内異方性が大きくなる。したがって、巻取り温度は
、３００“Ｃ以上６００℃以下とすることが望ましい。

なお、前述の焼鈍を行った後、必要に応じて、スキンバ
スを行ってもよい。このスキンバスの圧下率は、０．５
〜１．２％程度を例示することができる。

さらに、本発明を実施例を参照しながら説明するが、こ
れはあくまでも本発明の例示であって、これにより本発
明が限定されるものではない。

実施例１ 転炉出鋼後、Ｒ１＋脱ガス処理により成分調整および脱
炭を行い、さらに連続鋳造を行って、第１表に示す範囲
の組成を有する鋼片を得た。

第１表　　　　　１％ これらの鋼片に、仕上げ温度が９００〜９４０℃となる
熱間圧延を行い、５４０〜６００℃で巻取って、仕上げ
板厚が３．８　ｍｍの熱延鋼板を得た。

これらの熱延鋼板に酸洗および冷圧率が７９％の冷間圧
延を行って、板厚が０．８　ｍｍの冷延鋼板を得た。

この冷延鋼板に、連続焼鈍（均熱：８２０’ＣＸ３０ｓ
ｅｃ）を行い、さらに圧下率が０．６〜１．０％のスキ
ンバスを行って、はうろう用冷延鋼板を得た。

このようにして得たほうろう用冷延鋼板に、前処理とし
て、７５℃の１３％硫酸中で１分間酸洗した後、２回掛
け（下がけぐすりニゲランドコートＨ１上かけぐずり１
５５３Ｇ）を行い、それぞれ２００〜２１０℃、８００
〜８２０℃の範囲で乾燥・焼成を行った。

このようにして、得たほうろうについて、はうろう用鋼
板中のＢ量（ｐｐ＋ｎ）と爪痕数（個／１００　ｘ　２
００ｍｍ）との関係を調べた。結果を第１図にグラフで
示す。

第１図から明らかなように、本発明の範囲内のＢ量であ
れば、爪痕数は著しく低減されることがわかる。すなわ
ち、Ｂ　＜３０ｐｐｍでは、Ｎ含有量を増加しても、Ｂ
ＮＯ量が不足して水素吸蔵量が不十分となるため、爪痕
発生を抑制することが十分でない。

また、第２図には、Ｃｕ／Ｐの値と、密着指数との関係
をグラフで示す。

なお、密着指数は、ＡＳＴＭ　Ｃ３１３−７８によるＰ
［！Ｔ法で測定した。

第２図から明らかなように、Ｃｕ／Ｐが１未満であると
、酸洗後の鋼板表面の凹凸が不均一となり、はうろうと
鋼板との間での有効なアンカー効果が得られず、一方Ｃ
ｕ／Ｐが４超であると、酸洗後の鋼板表面の凹凸が小さ
くなり、同様にアンカー効果が得られなかった。

よって、Ｃｕ／Ｐは、１．０以上４，０以下が好適であ
る。

実施例２ 実施例１と全く同様の工程（ただし、熱間圧延時仕上温
度：９００〜９４０　’Ｃ１巻取温度＝３３０〜６６０
℃の範囲の６水準、仕上げ板厚：３．８ｍｍ、冷間圧延
後板厚：　０．８　ｍｍ、冷圧率ニア９％、焼鈍：連続
焼鈍（均熱８２０℃Ｘ３０ｓｅｃ）、スキンパス圧下率
：０．８％）で、第２表に示す組成を有する鋼片より、
冷延鋼板を得た。

第２表　　　　　１％ これらの各鋼板について、圧延方向と交差する方向がＯ
’、４５°および９０６の３方向について、ＪＩＳ　Ｓ
号引張試験片による引張試験を行い、伸びが１０〜２０
％におけるｒ値を測定した。

結果を第３図にグラフで示す。第３図において、○、Δ
、×は、それぞれ、圧延方向と００．４５６９０°に関
する試験結果を示す。

第３図から明らかなように、巻取温度が６００℃を超え
ると、急激にｒ値の面内異方性が大きくなることがわか
る。この理由は、６００℃超では、熱間圧延後の結晶粒
が粗大化し、（１００）集合組織が発達したためと考え
られる。

そこで、本発明においては、熱間圧延後に３００℃以上
６００℃以下の温度域で巻取ることが好適であることが
わかる。

実施例３ 転炉出鋼後、ＲＨ脱ガス処理および連続鋳造を行って、
第３表に示す組成を有する鋼片を得た。

これらの鋼片から、下記工程で、冷延鋼板を得た。

熱間圧延（仕上げ温度：９００〜９４０℃１板厚：３．
８ｎｕｎ）↓ 巻取　（巻取り温度：５２０〜７２０℃）↓ 酸洗 ↓ 冷間圧延（板厚：０．８ｍ、冷圧率ニア９％）↓ ↓ スキンパス（圧下率＝０．６〜１．０％）このようにし
て得た冷延鋼板について、（ｉ）ＪＩＳ５号引張試験片
を切り出し、引張試験を行って、ＹＰ、　ＴＳ、　ＥＩ
！、、圧延方向と０ａ４５°、９０°交叉する方向につ
いての成形性係数ｔおよび異方性指数Δｒを測定した。

なお、ｒ　＝　ｒ　（０）　＋２ｒ　（４５）　十ｒ　
（９０）　／４Δｒ　＝ｒ（０）　　２ｒ（４５）　＋
ｒ（９０）／２であり、ｒ　（ｎ）は圧延方向とｎ°交
叉する方向についてのｒ値を示す。

（ｉｉ　）前処理として、７５℃の１３％硫酸中で１．
０分間酸洗した後、前述した手法と同様に２回掛けほう
ろうを行って、はうろう性能（密着指数および爪痕数）
を測定した。密着指数は前述した手法のＰＨ１法により
測定し、爪痕数はほうろう焼成後２週間経過した時の爪
痕発生数を測定した。

結果を第３表にあわセて示ず。

（以下余白） 第３表において、本発明の範囲の条件を全て満足する試
料Ｎｏ、　１ないし試料Ｎｏ、　８は、圧延方向と交叉
する方向が０’、４５°および９０°の３方向について
の成形性係数Ｆが１．６０以上であって、ＥＰＩ法によ
り測定した密着指数が６５以上であって、かつほうろう
焼成後２週間経過したときの爪痕発生数が０であり、こ
のうちで特に熱間圧延時の巻取り温度が３００℃以上６
００℃以下の範囲である試料Ｎｏ。

５ないし試料Ｎｏ、　８はそのｒ値の面内異方性Δｒが
０．５０未満である。すなわち、本発明により、成形性
およびほうろう密着性の優れたほうろう用冷延鋼板を提
供すること、さらには成形性およびほうろう密着性のみ
ならずｒ値の面内異方性の小さいほうろう用冷延鋼板を
提供することができたことがわかる。

これに対して、試料Ｎｏ、　９ないし試料Ｎｏ、　１４
は比較例の試料である。

試料Ｎｏ、　９および試料Ｎｏ、１２は、ともにＣｕ／
Ｐが本発明の上限値を越えているため、はうろう密着性
が著しく低下していることがわかる。

試料Ｎｏ、１０および試料Ｎｏ、１１は、ともにＢ含有
量が本発明の範囲の下限値を下まわっているため爪痕の
発生数が増加してしまったことがわかる。

試料Ｎｏ、　１３は、Ｂ含有量が本発明の範囲の上限値
を上回っているため、成形性の指標であるｒ値の低下が
著しいことがわかる。

さらに、試料Ｎｏ、１４は、Ｎ含有量が本発明の範囲の
下限を下回っているため、爪痕の発生を抑制することが
できないことがわかる。

このように、本実施例においても、本発明の範囲を満足
することにより、成形性およびほうろう密着性に優れた
ほうろう用冷延鋼板を提供することが可能となることが
実証された。

（発明の効果） 以上詳述したように、本発明により、Ｔｉキルト鋼にお
けるＴｉに代えて、ＮｂおよびＢを添加し、さらにＣｕ
／Ｐをコントロールすることによって、Ｔｉキルト鋼の
問題であった密着性の低下を改善することができ、さら
にＣ，ＮｂをＮｂＣ５ＢＮさらにＡＱＮの形に固定する
ことによって、時効劣化を防止して、成形性およびほう
ろう密着性に優れたほうろう用冷延鋼板を提供すること
ができた。

さらに、熱間圧延後の巻取り温度を限定することにより
ｒ値の面内異方性を改善することもできた。

このようにして、本発明により、多様化するほうろう製
品に対するニーズに的確に対応することができる。

かかる効果を有する本発明の意義は極めて著しい。

【図面の簡単な説明】

第１図は、Ｂ量が爪痕数に与える影響を示すグラフ； 第２図は、Ｃｕ／Ｐが密着指数に与える影響を示すグラ
フ；および 第３図は、ｒ値と巻取り温度との関係を示すグラフであ
る。

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）重量％で、 Ｃ：０．００３％以下、Ｓｉ：０．０２％以下、Ｍｎ：
   ０．５％以下、Ｐ：０．００３〜０．０３％、Ｓ：０．
   ０２％以下、Ａｌ：０．０１０〜０．１００％、Ｎ：０
   ．００５０〜０．０１５０％、Ｃｕ：０．０１５〜０．
   ０６０％、Ｎｂ：０．００３〜（９３／１２×Ｃ）％、
   Ｂ：０．００３０〜（Ｎ＋０．００２０）％、Ｃｕ／Ｐ
   ：１．０〜４．０、 残部Ｆｅおよび不可避的不純物 からなる鋼組成を有するほうろう用冷延鋼板。
2. （２）重量％で、 Ｃ：０．００３％以下、Ｓｉ：０．０２％以下、Ｍｎ：
   ０．５％以下、Ｐ：０．００３〜０．０３％、Ｓ：０．
   ０２％以下、Ａｌ：０．０１０〜０．１００％、Ｎ：０
   ．００５０〜０．０１５０％、Ｃｕ：０．０１５〜０．
   ０６０％、Ｎｂ：０．００３〜（９３／１２×Ｃ）％、
   Ｂ：０．００３０〜（Ｎ＋０．００２０）％、Ｃｕ／Ｐ
   ：１．０〜４．０、 残部Ｆｅおよび不可避的不純物 からなる鋼組成を有する鋼片に、熱間圧延、酸洗および
   冷間圧延を行い、さらに（再結晶温度〜Ａｒ＿３点）の
   温度域で焼鈍することを特徴とする成形性の優れたほう
   ろう用冷延鋼板の製造法。
3. （３）前記熱間圧延終了後に、３００〜６００℃の温度
   域で巻取りを行う請求項２記載のほうろう用冷延鋼板の
   製造法。