JPS5970891A - 可変容量形ベ−ンポンプ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

本発明は、可変容量形ベーンポンプに関するものて、特
にロータの回転数が変化しても負荷装置１こ供給する流
量を所定の流量に保つべく、ロータの回転数に対応する
所定の位置に迅速にか一つ確実に制御する様にした可変
容量形ベーンポンプに関するものである。 従来より、この種の可変容量形ベーンポンプとして、そ
の代表的な装置を餡１図を用いて説明すると、この可変
容置形ベーンポンプは、先ず）＼ウジングＨＡは中空円
筒部利から成り、ハウジング１（’　Ａ内に複数枚のベ
ーンＶＡを有するロータＲＴを回動自在に軸支しハウジ
ングＩＩＡ内１こあってこ或 のロータＲＴと成る偏心量を以ってこれを囲むカムリン
グＣＲを有し、ハウリングＨＡの図中右方の凹部に装置
されたスプリングＳＲｔこよってこのカムリングＣＲが
前記ロータｌ（Ｔに対して最大偏心位置を販る様１こは
ね力を作用させている。また。 ハウジングＨＡ　内）こは内壁の上下ｔこスプリングＳ
Ｒのパオ力作用方向と平行に案内面ｌが列内して形成さ
れており、カムリングＣＲはこのハウジングの案内面ｌ
に於いて摺動させることによりロータＲＴとの偏心量を
ロータの回転数の増減１こ伴って変化する様１こ形成さ
れている。 また、ハウジングＨＡの左方内壁とカムリングＣＲの左
方外壁とによって囲まれる箇所ｔこは第１チヤンバＣＢ
Ｉが、ハウジングＨＡの右方内壁とカムリングＣＲの右
方外壁とｔこよって囲まれた箇所には第２チヤンバＣＢ
２がそれぞれ密閉状態１こ形成されていて、カムリング
ＣＲの左右の摺動に伴ってそれぞれの内部容積が変化す
る様に成っている。 また、前記ハウジングＨＡには負荷装置ＥＣへ通じる吐
出通路ＯＬに連通ずる吐出ボー）ＯＰ及び流体貯留槽Ｆ
Ｔに連通ずる吸込ボー）ＩＰを有しており前記吐出流路
ＯＬには第１オリフイヌ２が設けられると共１こ、この
第１オリフイス２の前後に於いてそれぞれ分岐流路８，
４が設けられている。そして、第１オリフイヌ２の上流
側の分岐流路８は第１４−ヤンパＣＢＩに連通して該第
１チャンバＣＢＩＩに吐出圧力を供給しており、同Ｔ流
側の分岐流路４は第２オリフイス５を介して直接第２チ
ヤンバＣＢ２に連通している。 然しなから、この従来の可変容量形ベーンポンプでは、
負荷装置へ所定の流量を供給すべくポンプの吐出流量を
所定の流量に制御するためにロータＲＴの回転数の増減
に応じてカムリングＣＲの偏心量を減じる或いは増す方
向に移動させなければならないが、この従来の可変容量
形ベーンポンプでは、吐出流量を所定の流量に保つべく
ロータの回転数の変化に見合うだけのカムリングの位置
制御は、吐出流路ｔこ設けられた第１オリフイヌ（及び
第２オリフイス）を経た後の圧力を第２チヤンバに供給
して第１チマンバと第２チヤンバとの圧力差と第２チヤ
ンバ内のスプリングのばね力との力関係により行なって
いる。従−て、第２ｆｗンパ内には吐出圧力から第１オ
リフイス（及び第２オリフイス）の通過によりドロップ
した圧力を差し引いた圧力が導かれているので、ローイ
′の回転数の変化等による吐出流量の変化を第１オリフ
イス（及び第２オリフイス）前後の圧力差ｔこ置き換え
て第２チヤンバに圧力変化として伝えても。 その圧力差は小さくカムリングをロータの回転数に応じ
た所定の位置ｔこ移動させるための制御力として十分の
ものと言えず１カムリング２ハウジング内壁との間に生
じる摩擦等により応答の遅ねを生じたり或いは所定の位
置ｔこ移動しない等その制御精度は悪い。即ち、オリフ
ィスを経た後の流体圧力を直接第２チヤンバに導いてい
る点が問題であった。また、カムリングとハウジングの
案内面との間に生じる摺動摩擦によってカムリングの動
ぎが不連続的に成り吐出流量の大きな変動に発展する。 そして、これは、スプリングＳＲのはね力に対して摺動
面で生じる摩擦力の割合が高く成る程制御精度が悪くな
り、吐出流量の大きなばらつきとなる。若し仮に、この
制御精度の向上を目的として、スプリングのはね力を大
とすると共に第１オリフィス前後の差圧を大とすべく、
吐出圧力を負荷装置に供給する所定の流体圧力に比して
高くすると、確かに第１オリフィス前後の圧力差が大２
なり、摺動摩擦に対抗する力が大きく成るので制御精度
は向上するが、圧力差分だけの動力損失の割合が大とな
り、消費動力の増加に伴う運転経費の増加、ポンプの耐
久性が悪く成る等のデイメリッ［が生じ、また、制御精
度も期待稈のものが得ら才１ない。 そこで１本発明者は、上述の如き従来技術の開明点に鑑
み、これを解決すべく各種の系統的実験及び理論解析を
重ねた結早、木発明を成ずｔこ至−たのである。 本発明の目的は、ロータの回転数が変化し、でも負荷装
置に供給する流量を所定の流量に保つべく。 ロータの回転数ｔこ対応する所定の位置ｔこ迅速にかつ
確実に制御できる可変容弊形ベーンポンプを提供するこ
とにある。 即ち、流体貯留槽に連通する吸込流路に接続さオ］た吸
込ボートと負荷装置に連通する吐出流路に接続さ才また
吐出ボートを有するハウジングと、該ハウジング内に摺
動可能に介挿したカムリングと。 該カムリング内に複数のページを有するロータを回動自
在に介挿され前記ハウジング１こ軸支さオ］たロータと
、ハウジングの内壁とカムリングの外壁給 との間に吐出ボートと連節して形成した第１チヤンバと
、該第１チヤンバと対向した箇所に形成した第２チヤン
バと、カムリングを第１チヤンバ。 第２イーヤンバの何れかの方向に押圧する様に配設した
スプリングとから成り、第１チヤンバおよび第２４ヤン
パｔこ供給さ第１る流体の圧力とスプリングの作用？こ
より力五リングの偏心量を制御できる１羊番こした可変
容量形ベーンポンプに於いて、吐出流路中１こ第１ｉリ
フイヌを設け、前記第２チヤンバ［こ通し及び前記第１
オリフイスの前後の吐出流路に通し、前記第１　ｎ　１
１７４７前後の流体圧力を検知してその圧）Ｊ差に応じ
て第２チヤンバ内に吐出圧力、吸込圧力または大気圧力
を選択的に導き。 第２チヤンバ内の圧力を制御するコントロールバルブを
陥設して、前記第１吋リフイス前後の圧力差を一定にす
る様１こカムリングの位置制御を行なうことにより負荷
装置に供給する流体圧ポンプの吐出流量を迅速ｔこ制御
する様１こ−したことを特徴とするものである。 以上の構成１こよる可変容量形ベーンポンプは。 コントロールパルプを配設し、吐出流路に設けられた第
１メリフイヌ前後の圧力を検知して、コン−口・−ルバ
ルプＥよって第２チヤンバへの圧力ヲ必要に応じで切換
え゛〔吐出圧力、吸込圧カ戟いは大気ＥＥ力を供給する
様瞥こしたので、ロータの回転数の変化による単位時間
当りの吐出流量の変化を第１メリフイク６前後の圧力差
の変化としで鳴動して、コントロールバルブの作動によ
り吐出圧力から大気圧力または吸込圧力までの圧力流体
を第１オリフｔ　、７．　ｌｊｌ後の圧力差に応じて適
宜に第２チヤンバｔこｆル給することしこより、第１オ
リフィス前後の圧力差の変化を大きな制御力に変えてカ
ムリングを・ロータの回転数及び時間当りの吐出流量に
対応した所定の位置に迅速に制御することかでき。 応答性のよいカムリングの位置制御Ｆこより流量の制御
ｖ４度を向上さセることができる。 また９本発明のｉ′ｉＴＫ容凰形ベーンポンプは、コン
トロールパルプを配設し、吐出流路に設けられた第１オ
リフィス前後の圧力をコントロールバルブにフィードバ
ックし予め設定した第１１リフイス前後の差圧との偏差
を増幅して第２チヤンバに伝える様にしたので、カムリ
ングの位置制御に必要な力を容易に得ることかで＃７従
ってカムリングの移動を所定の位置にスムーズに行うこ
とができ、流量特性のよいカムリングの位置制御により
流量の制御精度を向上させることができる。 以下に本発明の第１実施例の可変容量形ベーンポンプを
第２図ないし第４図を用いて説明する。 本第１実施例の可変容量形ベーンポンプは、パワーステ
アリングシステムに本発明の可変容Ｊｌ　形ベーンポン
プを適用した実施例で、流体圧ポンプはカムリングが摺
動タイプの可変容量形ベーンボンデ、コントロールバル
ブはスプール摺動タイプで、流体圧ポンプはＶベルトを
介してエンジンｔこよって駆動される。 以下に本第１実施例の可変容量形ベーンポンプの構成と
作用効果ｔこついて詳述する。 本第１実施例の可変容量形ベーンポンプは、流体圧ポン
プＰと、コントロールバルブＣｖ、リリーフバルブＲＶ
、負荷装置としての動力舵取装置ｌＯ及び流体貯留槽Ｆ
Ｔと、それらを連結する流路及び流路に設けられたオリ
フィスとから成る。 流体圧ポンプＰは、ハウジングＨＡとカムリングＣＲ，
ｒＩ−タＲＴ、ペーｙＶＡ、吸込ボートＩＰ、吐出ポー
１−ＯＰ、第１チャンバＣＢ１．第２チヤンバＣＢ２及
びヌプリングＳＲとから成る。 先ず、ハウジングＨＡは中空部材からなり、該ハウジン
グＨＡはリヤーハウジング１１とフロントハウジング１
２及びガイドプレー）−１８とからなる。フロントハウ
ジング１２は、平軸受１４を有し、フロントハウジング
１２内に打ち込まオ］た平軸受１４によって回転可能に
駆動軸１５が軸支されている。ガイドプレート１８は、
その上下の内面［こ平行な二平面の案内面を形成して中
空部を有し、その内部にロータＲＴとベーンＶ人及びカ
ムリングＣＲ等を有し、カムリングＣＲはガイドプレー
ト１３の案内面１６を摺動することにより所定の吐出流
量に応じた位置に制御される。 カムリングＣＲの中心部には１回動自在に軸支さ第１た
駆動軸１５と一体構造のロータＲＴを配し。 そのロータＲＴの外周部には等間隔で放射状に複数個の
ベーンＶＡが配設され、こ第１らベーンＶＡの底部には
吐出圧力流体が導か第１ており、常時ベーンＶＡの先端
部がカムリングＣＲの内周面に接して摺動し、ロータＲ
Ｔと共トこ回転する。 流体圧ボンデＰの軸方向には、ガイドプレート１８とカ
ムリングＣＲ，ロータＲＴおよびベーンＶＡを挾み込む
様にフロントハウジング１２及びリアハウジング１１が
配列され、カムリングＯＲとロータＲＴ及びベーンＶＡ
の軸方向幅はガイドプレーｌ・１８幅に対して側部摺動
面に均一でしす゛シ所定の油膜を形成する様に若干小さ
めの幅寸法に成っている。また、フロントハウジング１
２およびリヤハウジングＩＩには流体貯留槽ＦＴｔこ連
通する吸込ボーｔ−ＩＰおよび動力舵取Ｒ１ｕｌＯと接
続する吐出流路ＯＬに連通する吐出ボーｌＯＰがそれぞ
れ１つずつ設けられている。 隣り合う２枚のベーンｖＡｋロータＢＴ外Ｒ＃カムリン
グＣ，Ｒ内局面、フロントハウジング１２側面及びリア
ハウジング１１側面で囲まれた部屋即ちベーン室の流体
容積は、ロータＲＴが１回転する毎に容積増加と容積減
少を１度ずつ行なう。 ロータＲＴ１回転当りの流体圧力ポンプＰ吐出量は容積
の最大と最小の差が基準になっており、ロータＲＴに対
するカムリングＣＲの偏心量が小さく成る程、即ちカム
リングＣＲが図、中右方に位置移動する程その容積差は
偏心量に比例して減少する。また、このベーン室の流体
容積が増加する領域ではベーン室と吸込ボー）ＩＰが連
通して流体をベーン室に吸込み、容積が減少する領域で
はベーン室と吐出ボー）ＯＰが連通してベーン室の流体
を吐出ボー）ＯＰへ押し出す。吐出ボー）ＯＰを経て流
体圧ポンプＰから吐出された流体は動力舵取装ｆｆｔｌ
ｏへ吐出流路ＯＬを介して供給され。 流体の持つ全流体エネルギが舵取タイヤを接地抵抗に対
抗して動かすのに消費される。そ′して、その後、その
流体は流体貯留槽ＦＴへ流路１７を介して戻され、再び
吸込流路ＩＬを経て流体圧ボンデＰに吸込まれる。 ハウジングＨＡのガイドプレート１８内局面とカッ・リ
ングＣＲ外周面との間に形成゛さｆする部屋の。 スプリングＳＲのばね力作用方向に対向する箇所に第１
チヤンバＣＤＩを形成し７て、この第１φヤンバＣＢＩ
には吐出流路ＯＬに設けられたｔ′ＩＳ１メリフィス１
８の吐出ボー１−　ＯＰ側の該流路ＯＬに分岐流路１ｇ
を設けて第１千〜ンパＣＢＩに連通させ吐出流体を導き
、！１′だ第１４−ヤンバＣＢＩ）対向する該部屋の箇
所ｔこは鴫２チャンバＣＢ２を形成スる。杭２チャンバ
ＣＵＰ内１こはスプリングＳＲが配設され、このスプリ
ングＳＲはカムリングＣＲをロータＲ１こ対して最大偏
心位置であるヌトッパ部２０へ接する様に付勢している
ウコントロールパルプＣｖは、ハウジング）ＩＡと一体
で円筒中空林のシリンダ２１を介するノ（ルブボデイ、
２つの大径部２２および２８と小径部を有し、シリンダ
２１内を移動自在Ｉこ収納されたヌプー／Ｉ／２４＋そ
してスプール２４をシリンダ２１の左方端面に押し付は
第２−／−ヤンパＣＢ２に吐出圧力流体を導く様な位置
に保持するスゲ１１ンク゛２５からなり、シリンダ面に
は吐出流路ＯＬ力菖ら分岐した流路２６と連通ずる環状
溝９７．吸込流路ＩＬに圧力流体を放出する流路２８＃
こ連通するシ１１ンダ孔２９が設けられ、コントロール
ノ（ルプＣ■内はヌプー／Ｌ／２４の２つの大径部２２
および９８１こよって分離され、吐出流路ＯＬ力為ら分
岐した流路３０により吐出圧力が導かねてν・る流体室
Ａ８１゜常に第２チヤンバＣＢ！ｌ！に圧力を導く流路
８２と連通している圧力流体切換室８３．そしてヌフ”
１］ング２５を有し第１オリフイス１８下流９１１の圧
力が流路３４によって導かれた流体室１３８５の３つの
部屋が形成される。 圧力流体切換室８Ｂには、スラブ一／Ｉ／２４にイ乍用
する第１オリフイス１８の差圧による流体力カースプリ
ング２５のバネ力に打ち勝つと、流路２６と連通ずる環
状溝２７との導通状態がスプールの大径部２２によって
中断され、その代わりにシ１」ンダ孔２９との導通が得
られる。 リリーフバルブＲＶは、ポール８７とスブＩＪング８８
．流路８９及び流路４０力藁らなり、　ＩＩ　ＩＩ　−
フパルブ機能はこのリリーフノ（ルフーＲＶと第２オリ
フイス４１ｔこよって働き、流路８９１よ途中１こ第２
オリフイヌ４１を有する流路３４力１ら分Ｕしてリリー
フバルブＲＶのボール８７上

【酎に連通して。 詰ボー／Ｌ／８７）こはコンｌ−ロールノ（ルブＣｖの
流体室８５の圧力が常１こ作用し、スブ°ＩＪンク゛８
−８　ｆよボー／し８７に作用する流体室Ｂ８５の圧力
１こ対抗している。 １ｌｉｔＥ路４　ｏは、コントロールノくルフ゛ＣＶの
シＩ」ンゲ：ｌｌ、２９と吸込流路ＩＬを導通する流＄
３２８　ｔこ連通している。 ここで２本実施例の可変容量形ベーンポンプ°の流銀制
御の方法について詳しく説明する。 ハウジング内の第１チヤンｚ＜ｃｎｌｔこＩよ′帛に吐
出圧力流体が吐出流路ＯＬから分岐した流路１９を介し
て導かれ、ｙ、ブリ）・グＳＲを有する第２ブマンパＣ
Ｂ２には吐出圧力から大気圧力また番よ吸込圧力までの
範囲に於いてコントローｐノ（ルプＣＶにより制御され
た流体圧力カ；導カー４１てしする。 カムリングＣＲは、第１チヤンバＣＢｌ及び第２チヤン
バＣＢ２の両チャンバ内の流体圧力の圧力差による流体
力がスプリングＳＲのはね力及びカムリングＣＲの摺動
面に生じるＷｉ擦力に拐ち勝っことｔこより偏心量を減
じる方向に或いは最大偏心置市で増す方向に移動する。 そこで、第２ザヤンパＣＢ２の圧力制御の仕組みを説明
すると次の様である。第】オリフィス１８前後の流体圧
力が分岐流路８０．８４によってスプール２４の両端部
ｔこ形成さオ］た流体室Ａ３１及び流体室Ｂ３５に導か
れ、第１メリフイヌ１８前後の圧力差１こよる流体力が
スプリング２５を圧縮する方向に作用する。 いま、力ｊ　ｌングＣＲの位置即ち単位時間当りの吐出
流量、が成るバランスされた状態にある時にエンジンの
回転数即ちロータＲＴの回転数が増加した場合、カムリ
ングＣＲの位置がそのままであれは吐出流量の増加によ
−て第１オリフイヌ１８前後の差圧が増加し、ｙ−プリ
ング２５の中立たわみ荷重で設定さ第１た設定端（殿下
、設定値という）を超えると、スプール２４はその越え
た酊即ち偏差量に比例して第２図ｔこ図示するノ（ラン
スさ第１た状態の位置より更に右方に移動し、シＩ］ン
タ゛孔２９がスプール大径部ｚ８による閉鎖状態力・ら
圧ブ１流体切換室８８側へ適度な開度で開口さｉｔ流路
８２は圧力流体切換室８８およびシリンタ′孔２９を介
して吸込流路ＩＬに連通してし・る流路２８と適度な状
態で導通され第２チヤン／＜ＣＢ２内のか６体の圧力は
低下する。その際、スプール大径部２２によってシリン
ダ環状溝２７が閉ざさｇて流路２６と流路８９は導通し
ていなし・。従って、第２チヤンバＣＢ２内の圧力は、
第１チヤンノ＜ＣＢ　１　ト第２チャンバＣＢ９の流体
圧力の差圧力ｔこよる流体力がスプリングＳＲのばね力
及びカム＋１ングＣＲの摺動面４２の摩擦力等の抵抗力
＃乙打ち勝ってカムリングＣＲを始動させるまで減圧さ
第１．カム１１ングＣＲの位置移動によって吐出流量力
覧減じ第１オリフィス１８前後の流体圧力差ｔこよる流
体力力

【スプリング２５のばね力の設定値まで低下する
と。 スプー／Ｌ’！？！４は第２図ｔこ図示される位置まで
戻される。そして、第１オリフィス１８前後の流体圧力
差がスプリング２５ばね力の設定端以下に下がり過ぎた
場合には、スプール２４がスプリング２５によって左方
に押し戻されてシリンダ孔２９が閉じ、シリンダ環状溝
２７と圧力流体切換室８３がｔト 導通し、結局、流路２６ン疏礪８２はシリンダ環状溝２
７封よび圧力流体切換室８８を介して導通し第２チヤン
バＣＢ２に吐出圧油が導かれ、その結果カムリングＣＲ
に作用する流体力を減じる様をこ第２チヤンバＣＢＢ内
の流体圧力が上昇し１両チャンバの流体圧力差による流
体力とカムリングＣＲの摺動面に生じる摩擦力の和がス
プリングＳＲのばね力以下に成るとカムリングＣＲは偏
心量を増加させる方向に第１オリフイヌ１Ｂの流体圧力
差が設定値に回復するまで動かされる。 また、カムリングＣＲの位置即ち単位時間当りの吐出流
量が成るバランスさ第１た状態にあつてエンジンの回転
数即ちロータｉｔ　’ｒの回転数が減少した場合、カム
リングＣＲの位置がそのままであると吐出流量の減少に
よって第１オリフイヌ１８前後の流体圧力差が設定値よ
り小さくなりスプール２４に作用する右方向への流体圧
力即ち流体室Ａ８１と流体室Ｂ８５との流体圧力差が減
少してスデーＩＬ／２４を左方へスプリング２５のはね
力で押し戻す。そｉｔによりスプール２４の大径部２２
によって閉鎖されていた環状溝２７と流体圧力切換室８
８が導通して吐出流路ＯＬから分岐した流路２６と第２
チヤンバＣＢＢｔこ連通する流路８２は第１オリフィス
１８前後の流体圧力差の設定値からの偏差量に比例した
開度で連通され、従って第２チヤンバＣＢ２に吐出圧油
が導かれ、第２チヤンバＣＢ２の圧力は第１＋＊ンパＣ
Ｂ１の圧力と同じ吐出圧力１こ近づく。その結果、カム
リングＣＲＪこ作用する流体力即ち第１チヤンパＣＤＩ
と第２チヤンバＣＢ２の圧力差が減少して余力かでたス
プリングＳＲのばね力によりそ１１才でのバランス状態
よりも最大偏心位置方向にカムリングＣＲ力士卯力する
。 また、動力舵取装置ｌＯの負荷例えはｆｉ？“取タイヤ
と路面間の抵抗が異常な大きさの場合には、リリーフバ
ルブＲＶの作動によりコントロールパルブＣＶが流体圧
ポンプＰの吐出流量を減少させるように働き、カムリン
グＣＲのロータＲＴとの偏心量を小さくする様に作動し
吐出圧力が許容圧力以下トこ保持される。その結果、流
体圧力ポンプＰおよび吐出流路ＯＬ等を破壊或いは損傷
から保護する。 即ち、流路８９と流路４０との間に設けら第１ているリ
リーフバルブＲＶは、そのボー／ｌ／８７の上面ｔこは
ｍ路３４を介してコントロールパルプＣＶの流体室Ｂ８
５の圧力が導かれ作用しており、またそのボー／Ｉ／８
７の下面にはスプリング３８ｔこよるばね力がボール８
７上面に作用する流体力ｔこ対向する形で作用しており
、吐出圧力と略等し、いコントロールパルプの流体室Ｂ
８５の圧力がリリーフバルブＲＶの開弁圧つまりスプリ
ング８８のばね力の初期設定荷重よりも高くなると、流
体室Ｂ８６の高圧流体はスプリング８８に打ち勝ってポ
ール８７を座面から引き離し、圧力流体を流路４０によ
り流路２８へ放出する。その結果、リリーフバルブＲＶ
を介して流路４０へ流出した流量に比例して第２オリフ
ィ７．４１に於ける圧力降下が発生し、そしてコントロ
ールパルプＣｖが第２オリフイス４１に放ける圧力降下
に相当した流体圧力差と第１オリフイヌ１８前後の流体
圧力差との和を一定にする様に作動するため、ｆｉｒ、
】オリフィス１８前後の流体圧力差が第２メリフイス４
１前後の流体圧力差だけ減少して吐出流量を所定の制御
流量以下に減ら１−１吐出圧力が設定圧力以上に成るこ
ｋを規制している。従って、この状ＩＪＩこ於いては、
動力舵取装ｆｉｆｔｏへ供給する流ルが減少することに
成るが、第１オリフイス１８と第２オリフイヌ４１の全
流体圧力差を一定に制御することｔこより吐出流路の最
高圧力を制御して、吐出領域に於ける流体圧ボンデＰや
吐出流路等を破壊或いは損傷からｇｌ護するもの７であ
る。 以−ヒの様にして１本発明の第１寮施例の可変容爪形ベ
ーンボンデは、上述の様にコントロールパルプＣＶを配
設し、吐出流路ＯＬに設けられた第１オリフイス１８の
前後の流体圧力を検出して。 コントロールパルプＣｖによつて第２チヤンバＣＢ２へ
の圧力を必要に応じて切換えて吐出圧力。 吸込圧力或いは大気圧力を供給する様にしたので・第１
オリフィス１８前後の流体圧力差が設定圧に対して微か
に差が生じた場合でも第１オリフイス１８で検出した微
かな差をコントロー／Ｉ／バＩレプＣｖの流量の切換作
用により増幅して従来装置に比べ大きな作動力を作用さ
せることにより、エンジンの回転数の変化による単位時
間当りの吐出流量の変化を素〒、くカムリングＣＲの位
置制御へとつなげ、カムリングＣＲを所定の位置かこ迅
速に応答性よくしかも流量特性よく制御でき、流量制御
を精度、ｌ：＜行なうこと、ができる・また、温情制御
の精度向−りにより、ノ飄ンドル操作時の運転者ｔこ対
する反力が安定して、カーブ道走行或いは進路変更時の
ハンドルの切り過ぎ及び切り損いといったことで起こる
運転操作ミスによる交通事故を低減することができる。 １ジ、下１本発明の第２実施例の可変容量形ベーンポン
プを第５図を用いて説明する。 本第２実施例の可変容量形ベーンポンプは、流体圧ポン
プはカムリングが支点ビンを中心に揺動する揺動タイプ
の可変客員形ベーンポンプ、コントロールパルプは＋１
１１−フバルブが一体的に組ミ込まねたスプーＡ／慴動
タイプである。 以下ｔこ９本第２実施例の可変容量形ベーンポンプの構
成と作用効果について前述した第１実施例との相違点を
中心に詳述する。 本第２実施例の可変容を形ベーンポンプは、流体圧ボン
デＰと、リリーフバルブＲＶが一体化されているコント
ロールパルプｃｖ、ｆｓ［装ｆｉＥｃ及びｍ体貯留槽Ｆ
Ｔ、、そ第１らを連結する流路及び流路に設けられたオ
リフィスとから成る。 流体圧ポンプＰは、ハウジングＨＡとカムリングＣＲ，
ロータＲＴ、ベーンＶＡ、吸込ボー）ＩＰＩ吐出ボー）
　ＯＰ　＋支点ビン４５．シールベーン４６゜第１チヤ
ンバＣＢＩ及び第２チヤンバＣＢ２から成る。カムリン
グＣＲは＋　／ＸウジングＨＡ上部の支点ビン４５によ
り揺動可能をこ取り付けら釘ている。また、ハウジング
ｉ（Ａ内壁とカムリングＣＲ外壁との間に形成される部
屋は、ハウジングＨＡ上部の支点ビン４５とシールベー
ン４６により分離さね、スプリングＳＲのばね力作用方
向に対向する箇所ｔこ第１チヤンバＣＤＩを形成し、吐
出流路ＯＬｔこ設けらオ

【た第１ｎリフイス４７の吐出
ポートＯＰ側の該流路ＯＬに分岐流路４　Ｂを設けて第
１チヤンバＣＤＩに連通させ吐出流体を導き。 また第１チヤンバＣＤＩと対向する該部屋の箇所Ｉこは
第２チヤンバＣＢ２を形成する。第９　’１−　ｒソバ
ＣＢ２内の下部凹部４９にはスプリングＳ　Ｒがｆ’ｌ
さ１．このスプ°リングＳＲはカムリングＣＲをローフ
ＲＴに対して倦入偏心位置であるヌトノバ部５０へ接す
るようｔこ付勢し′Ｃいる９、また、シールペ・−ン４
６は、カムリングＣＲの中心点から放射駄にカムリング
ＣＲに設けてなるベーン溝５１に配設さオ１．ベーン溝
５１底部には第１チヤンバＣＤＩＩこ連通する通路芒眸
デゼ〒守により吐出圧力が導か第１．シールベーン４６
はハウジングＨＡ摺動面に密接する様に組み込まｔｌて
おり、カムリングｃＲの偏心に際してもシールベーン４
６のハウジング）ＩＡ摺動面に沿う様に摺動して第１チ
ヤンバＣＢＩと第２チ〜ンパＣＢ２とが導通しない様ｌ
こシーμさｆｌている。 コントロールバルブＣｖは、リリーフバルブＲＶが一体
化された構造で、コントロールバルブ部とリリーフバル
ブ部からなり、コントロールバルブ部は円筒中空のシリ
ンダを有するバルブボディ５４とシリンダ内に軸方向に
移動自在に収納さ第１た段付棒部材よりなるスプー／１
１５５１シリンダ内をスプールの大径部５６．５７．５
８によつて４つの部屋Ｅこ分割された流体室Ａ５９．低
圧室６０．高圧室６１．流体室Ｂ６２．該流体常Ｂ６２
内にあってスプール５５に作用するスプリングｆｌ　８
　＋　シリンダ環状ｆｉ６４．流路６５〜６９からなる
。リリーフバルブ部はスプリング７０．ポール７１゜ス
プリング室７９９通路７８．リリーフ排出ロア４とから
なり、リリーフ機能はこれらのリリーフバルブ部と分岐
流路６７の途中に設けられた第２オリフイヌ７５の働き
によって成し遂げられる。吐出流路ＯＬに設けられた第
１オリフイス４７の上流の流体圧力は、流路６５により
流体室Ａ５９に導か第１スプール大径部５６に、下流の
流体圧力は流路６７により流体室Ｂ６ｇに導かねスプー
ル大径部５８に作用している。 また、吐出流路ＯＬの第１オリフイヌ４７の上流ｔこは
流路６６が分岐し常に高圧室６１と連通しており、低圧
室６０は吸込流路ＩＬに流路６８を介して常時連通して
いる。第２チヤンバＣＢ２に通じる流路６９は、シリン
ダ環状溝６４を介してスデー／Ｌ’５５の移動により低
圧室６０または高圧室６】と連通して第２チヤンバＣＢ
２に吸込圧力または吐出圧力を導くように切り換わる。 このコントロールバルブＣｖの作ａｌＪｉ’［理につい
ては、基本的には前述した第１実施例と同じであり、第
５図に示すヌブー／ｌ１５５の位置は、流体圧リングＰ
から吐出される流量により生じた第１オリフイヌ４７前
後の流体圧力差が設定Ｉｌｔこある場合の状態である。 ここで、第１オリフィス４７前後の流体圧力差が設定値
に達していない場合には。 ヌプー／ｌ１５５はスプリング６８のばね力によって左
方向に移動し、吐出圧力が吐出流路ＯＬから流路６６、
高圧室６１．流路６９を経て第２チヤンバＣＢ２に導か
れる。また、逆に、第１オリフイヌ４７前後の流体圧力
差が設定値を超えた場合には、スプール５５に作用する
流体室Ａ５９およびＢｆ１２間の圧力差による流体力に
よってスプリング６３を圧縮する様に７プール５５が右
方向に移動し、第５図に示す状態よりも更に右方に移動
して流路６９が低圧室６０を介して吸込圧力である流路
６８に導通して第２チヤンバＣＢ９の圧力流体は吸込流
路ＩＬへ流出し第２チヤンバＣＢ２内の圧力が低下する
。 以上の様にして、本発明の第２実施例の可変容量形ベー
ンポンプは、」二連の第１実施例、の効果を奏するほか
、上述の様にリリーフバルブを一体化したフン１０−ル
パ〜ブＣＶを配設することにより、構造がコンパクトに
なり軽量化することができる。 また、吐出流路ＯＬに設けた第１オリフイヌ４７の前後
の流体の圧力差に微かな偏差が生じても本実施例のコン
トロールバルブＣｖによりより迅速Ｆこかつ応答よくロ
ータＲＴに対するカムリングＣＲの偏心量を支点ピン４
５を中心に回転制御できるので流体圧ポンプＰからの吐
出流量の制御精度が向りし、無駄な動力消費及び流量の
渦不足を防ぐ二ンができる。 以下１本発明の第８実施例の可変客員形ベーンポンプを
第６図ないし勇８図を用いて説明する。 本第３実施例の可変容量形ベーンポンプは、バワースデ
アリングシステムｔこ本発明の可ｒ　容ｔ　形ベーンポ
ンプを適用したｗｍ例で、流体圧ポンプはカムリングが
摺動タイプの可変容量形ベーンポンプ、コントロールパ
ルプはヌプー／Ｌ／Ｍ動タイプ。 吐出ボートと負荷装置としての動力舵取装置Ｎ、とを連
結する吐出流路ｔこ般ける第１オリフイヌは開口面積が
変化する可変オリプ、Ｃス、！！′た吐出流路から第１
チヤンバへの流路にオリフィスを設けたもので、流体圧
ポンプはエンジンＥこより駆動される。 尚、動力舵取装置はハン］゛ルを操舵する時の反力がト
ーシッンバーのねじれ角に比例するトーン１ソバー反方
方式であり、トーシ冒ンバーのネジ第１角に対応して絞
り開度が増減し、供給流量に比例した圧力を発生させて
パワーアシストを行なっている゛。即ち、流体圧ポンプ
からの吐出流量が多い程小さな反力で大きなパワーアシ
ストができる。 ここで９本第３実施例のｉ＝Ｊ変容骨形ベーンポンプは
、＠ｌ実施例の可変容量形ベーンポンプの第１　第１１
フイスを開口面積一定タイブのオリフィスから可変オリ
フィスにかえ、吐出流路からＩＩＦ−ヤンパへの分岐流
路導こオリフィスを付加しタモノであるので２本実施例
の可変容４鰻形ベーンボンデの構成と作用効果について
その相違点を中心に詳述する。 吐出ボー）ＯＰと動力舵取装置８０との間の吐出＃を路
ＯＬに設けられた第１オリフイス８１は。 カッ・リングＣＲのロータＲＴＩこ対する偏心量によっ
て開口面積が変化する可変オリフィスである。 この第１メリフイス８１は、カムリングＣＲの第１絞り
孔８２及び第ｇ絞り孔８８とり゛ｒハウジングにＶ叶だ
吐出流路ＯＬの位置により第８図の様な開口面積変化を
する。第８図に図示するＡ、ＢＣ，Ｄの各セクシ鰹ンは
、第１絞り孔と＠２絞り孔及び吐出流路との位置関係に
より以下の様ｔこ分類したものである。Ａセクシ四ンは
、第１絞り孔と第２絞り孔が吐出流路ＯＬに全開状ＩＩ
、Ｂセクシｌンは第１絞り孔と吐出流路が部分的な導通
状態かつ第２絞り孔と吐出流路が完全な導通状態。 Ｃセクシ１ンは第１絞り孔が全閉、第２絞り孔が吐出流
路と全開状顔、Ｄセクシーンは＠ｌ絞り孔が全閉第２絞
り孔と吐出流路が部分的導通状態にある場合である。 また、吐出流路から分岐し第１チヤンバ内に吐出圧力を
導く流路の途中にはオリフィス８４を設けである。 本実施例に於いて９作動流体の主な流れは、フロントハ
ウジング側の吐出ボートＯＰから流路８５へ、そして流
路８５からカムリングＣＲに設けらねた導流孔８６へ、
更に第１オリフイス８１の構成要素である第１絞り孔８
２及び第２絞り孔８８から動力舵取装置８０＃こ連通ず
る吐出流路ＯＬへ流出する。 以上の様に９本発明の第８実施例の可変容量形ベーンポ
ンプは、第１オリフイヌ８１をカムリングＣＲのロータ
ＲＴ＃こ対する偏心量により開口面積が変化する可変オ
リフィスで構成し、吐出流路ＯＬからの分岐流路にオリ
フィスを設けたので。 本第１実施例の場合と同様の効果を有する上に１更ｔこ
次の様な効果を有する。 即ち、第１オリフィス前後の流体圧力差をコントロール
バルブｔこよって常妃一定に制御することにより偏心量
の小さい高速回転領域例えは自動車が中・高速度で走行
する様な場合のボンデからの吐出流量は第１オリフイス
の開口面積に比例して少なくなるので、動力舵取装置８
０のパワーアシスト比が下ってハンドルに感じる操舵抵
抗を増し。 中・高速度走行時、特に高速度走行時に見られるタイヤ
と路面間の接地抵抗の減少に伴うハンドルのふらつきを
防止することができる。 また、第１オリフイスの第１絞り孔が全閉、蛤２絞り孔
と吐出流路が部分的導通状態の第８図におけるＤセクシ
目ンの場合の様）こ更に超高速度で走行を強いられた場
合には、一層パワーアシヌト比が低（なり、ハンドルｔ
こ感じる操舵抵抗を増し。 安定した走行を可能にすることができる。これにより、
高速道路での長時間運転に際して左程疲労を感じること
がない。 更に、第８図の様なパターンでエンジン回転数に応じて
第１オリフイヌの開口面積を増減させることにより、消
費動力が一層減少し、高速度走行時における運行燃費を
向上することができる。 また９第１チヤンバ１こ通じる流路に第８オＩＪフイス
を設けたので、カムリングの偏心方向に発生する振動を
迅速に減衰でき、安定した制御をする以下５本発明の第
４実施例の可変容量形ベーンポンプを第９図及び第１０
図を用いて説明する。 本第４実施例の可変容量形ベーンポンプは、第２実施例
装置のスプール摺動タイプのコントロールバルブに於い
て、スプール中央大径部の両側にテーバ形のランド部を
設けた点に特徴がおる。 以下に２本第４実施例の可変容量形ベーンポンプの構成
と作用効果について前述した第２実施例との相違点全中
・Ｕに詳述する。 本第４実施例の可変容量形ベーンポンプのコントロール
バルブは、リリーフバルブが一体化された構造のスグー
ル摺動タイグのコントロールノくルブｃｖｆ＋コントロ
ールバルブ部、！＝　ＩＪ　ＩＪ−フッくルブ部（図示
せず）とから成る。第２実施例の可変容址形ベーンポン
プとの相違点は、コントロールバルブ部ヌグールのラン
ド部形状であるので、核部を中、ｂに詳述すると、第９
図および第１０図に図示する様に、スプール９１のラン
ド部９２形状は、吐圧室９６と高圧室９４とを分離する
スプール大径部９５を中央にそしてその両端に円錐ラン
ド部９６を設けてなり、そのスプール大径部９５の軸方
向の幅はＷｊ２実施例装置のスプール形状に比べてシリ
ンダの中央部に設けた環状溝９７の幅より若干広く、そ
して円錐ランド部９６の勾配は軸方向から２ないし１５
度程度である。 旬上の様にして１本第４実施例の可変容量形ベーンポン
プは、摺動タイプのコントロールバルブのスプール形状
を上述の様に構成したので、第２実施例の可変容量形ベ
ーンポンプの作用効果を奏し流量制御を精度よく迅速に
行なうことができるほか、以下の様な作用効果をも有す
る。 本第４実施例の可変容量形ベーンポンプは、スプール９
１の移動の際にスプール９１の移動量に対する環状溝縁
９’７１Ｌ、９７Ａとヌブール大径部縁９５α、９５ｂ
或いは円錐ランド部面９６ｒＬ。 ９６Ａにより形成される環状絞り部の開口面積変化をゆ
るやかにすることにより流量制御系の連成振動の発生を
防止することができ制御の安定を図ることができる。 また９本第４実施例の可変容量形ベーンポンプは、スプ
ールの大径部形状を−」こ述の様に１１４成したので、
環状絞り部の開口面積変化が緩やかとなり。 スプールの中立状態（第９１ｇ２１　ｔｌ）Ｉｌ１口面
積零の範囲）の不感帯を広く取ることによって生じるス
プールの速い動きに対し開口面積のゆるやかな変化によ
ってカムリングとスプールかもなる制御系の連成振動を
起こりにくくすることができる。これにより、スプール
大径部９５の幅が環状溝の幅より大きくとることができ
、スプール９１が中立状態即ち流路９８が流路９９及び
流路１００と導通しない状態（例えば第９図及び第１０
図の位置）にある場合、凹圧室９３及び高圧室９４と環
状ｉＭ　９７との間に長い流体密旧都が形成され、吐出
圧力状態にある高圧室９４の圧力流体が環状渦９７を介
して【汲込流路に連通ずる低圧室９５へ湘Ｊしるのを防
止することができ、可父容Ｊｉｋ形ベーンポンプのボン
ゾ効率の低下を防止することができる。これより、無駄
な消費動力を減少させることができる。 以「１本発明の第５実施例の可託容敏形ベーンポンプを
第１１図ないし第１３図を用いて説明する。 本第５実施例の可変＃偕形ベーンボングは、パワーステ
アリングシステムに本発明の可変容量形べ一ンポンフヲ
適用した実施例で、流体圧ポンプはカムリンクが摺動タ
イツの可変容量形ベーンボンン、コントロールバルブは
電気制御タイプで流体圧ポンプはエンジンにより駆動さ
れる。 以下に９本第５実施例の可変容量形ベーンポンプの構成
と作用効果について前述した第１実施例との相違点を中
心に詳述する。 本第５実施例の可変容量形ベーンポンプは、第１１図に
図示する様に、流体圧ポンプＰ、コントロールバルブと
しての電気油圧ｉ換ハルフ１０１１リリーフバルブＲＶ
、コントローラ１０２．差圧センサ１０’３．車Ｊセン
ザ１０４．セレクトスウィッチ１０５．負荷装置として
の動力舵取装置１０６及び流体貯留ＪｉＦＴと、それら
を連通する流路または′電気回路及び流路に設りられた
第１オリフイス１０７及び第２オリフイス１０８とから
成る。 コントロールバルブＣＶとしての電気油圧変換バルブ１
０１は、第１２図に図示する様に、バルブボディー０９
．スプール１１ｏ、ソレノイドコイル１１１およびスフ
リンク１１２等から成り。 １ＭＪ気油圧変換バルブ１０１１ｄ、コン）ｏ−ラ１０
２から出力された供給電流を゛電磁力に変え、その電磁
力とスプリング１１２のばね力とのバランスする位置に
スプール１１０が保持される。第１２図に図示するスプ
ール１１０の中立状態から供給電流の増加により電磁力
が大きくなるとスプール１１０はスプリング１１２を圧
縮する方向に移動し流路１１３と流路１１４が導通状態
となり、第２チヤンドＯＥ２の圧力を下げカムリングＣ
Ｒのし 偏心量を減ける。また、電磁力が中立状態よシ小さくな
ると、スプール１１０はスプリング１１２のばね力に押
されて流路１１３と流路１１４が遮断されて流路１１３
と流路１１５が環状溝１１６を介して導通状態となυ、
第２チャンドＣＢ２へ吐出圧力流体を供給して圧力を上
け、カムリングＯＲは偏＋［）量を増す方向に移動する
。 コントローラーロ２は、記憶機能、演算機能な電気制御
回路の概略は第１３図に図示する様であり、予めハンド
ルの車さの好みを運転者がセレクトスウィッチ１０５に
よシ３段階のセレクト電圧のうち１つを選択してコント
ローラーｏ２に入力する。一方、車速センサ１０４がら
入力された車速信号の入力電圧Ｅ’ｉＶをパターン信号
ＫＰに変換Ｅθ し、そのパターン信号電圧ＥＰをセレクト電圧すに符号
反転して加算し、基準電圧Ｅ、とする一方。 第１オリフイヌ１０７および第２オリフイヌ１０８の全
差圧を検知する差圧セ、ンサ１０３がらのフィードバッ
ク電圧Ｅｆ　ｆ：符号反転して基準電圧に加算しその偏
差を求める。偏差零の時のバイアス電流に対して偏差に
比例した増減電流蒐１をパワー瑠幅部１１９で作り、電
気油圧変換バルブ１０１に人力する。 セレクトスウィッチ１０５は運転者が選択することがで
き１例えば設定電圧の高いレンジが女性や老人等に通し
たハンドルの車さに、設定電圧の低いレンジがハードな
ドライブを好む若者に向いたハンドルの屯さに設定され
る。セレクト電圧イＯ ッチ１０５によって設定された設定′電圧翳〒−と車速
セフす１０４からの信−”ｔ　’Ｙｌ圧Ｅｖ’％−コン
トローラ１０２に入力し、車速センサ１０４からの信号
電圧はコントローラ１０２の演算処理機能によっ器を介
して加算器で加算されて基準電圧Ｅ１を得る。また、差
圧センサ１０３は、第１オリフイヌ１０７の差圧を常に
監視しており、この差圧センサ１０３からのフィードバ
ック信号′電圧Ｋｆにより設定差圧との偏差が零になる
様に電気油圧変換バルブ１０１は制御される。即ち、流
体圧ポンプＰの吐出流量は、エンジン回転数の増減に対
してカムリンクＯＲが迅速に応答し、基準′電圧に比例
した流量に制御される。そして、車速センサ１０４は車
速に、差圧センサ１０６は第１オリフイス１０７と第２
オリフイヌ１０８の全差圧に比例したｔ［Ｉ−Ｅを発生
する。 Ｕ−ヒの様にして９本第５実施例の可斐容量形ベーンポ
ンプは、流体圧ポンプＰのカムリングＣＲの制御ｔｉ気
制御タイプのコントロールバルブである電気油圧便換バ
ルブで行なうので、より一層迅速な応答と極めて精度の
旨い流量制御特性を得ることができる。 また１本第５実施例の可変容量形ベーンポンプ。 は、上述の様にパワーステアリングシステムを最大限に
活用することにより９例えば運転者の年令。 性別等により異なる）・ンドリングの重さ加減を自由に
選択でき、或いは舵取力が高速になるほど小さくなりハ
ンドルのふらつき現象を車速の検出によりａ確に防止で
き何れの車速でも快適なノ・ンドリングが提供できる等
木目の削かい制御を行なうことがで与る。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来の可父容量形ベーンポンプの横断面図及び
流体回路図、第２図ないし第４図は本発明の第１実施例
機械を示す図で、第２図はその横断面図及び流体回路図
、第６図は流体圧ポンプの縦断面図、第４図は、ロータ
、カムリングおよびガイドプレートの横断面図、第５図
は本発明の第２実施例機械の横断面図及び流体回路図、
り’Ｃ６図ないし第８図は本発明の第３実施例機械を示
す図で第６図はコントロールバルブ部と可変オリフィヌ
部伺近の縦断面図及び流体回路図、第７図は流体圧ポン
プの横断面図、第８図はカムリングの偏心重と第１オリ
フイスの開口面積の関係を示す線図、第９図および第１
０図は本発明の第４実施例機械を示す図で第９図はコン
トロールバルブのコ　　　　・ントロールバルブ部及び
そのイτ１近の縦断面図、第１０図は第９図に於けるＨ
部の拡大図、第１１図ないし第１６図は本発明の第５実
施例得械を示す図で、第１１図はその横断面図、流体回
路図及び′＠Ｌ気回路図、第１２図は電気油圧変換バル
ブの縦断面図、第１３図は電気料ω（１部の回路図であ
る。 図中、Ｐは流体圧ポンプ、ＨＡはハウジング。 ＣＲはカムリング、ＢＴはロータ、ｖＡはベーン。 ＳＲはスプリング、ＯＢｌは第１チヤンノ＜、ＯＬ２は
第２チヤンバ、ｏｐは吐出ボート、ＩＰは啜込ボート。 ｃｖ４，１コントロールバルフ、ＲＶはリリーフノ（ル
ブ１円Ｃは負荷装置、１０，８０，１０６は負荷装置と
しての動力舵取装置、ＦＴは流体貯留槽。 ＯＬは吐出流路、工りは吸込流路、２．１８．４７゜８
１．１０７は第１オリフィヌ、５，４１，７５゜１０８
は第２オリフィヌ、８４は第３オリフイス全それぞれ示
す。 特許出ν自人 株式会社　豊田中央研究所 ＩＬ 第２し１ 第３１；１ ＯＰ −門 イ＃ＩＬＮ’％　ｅ　　（ｍｍ） 第１１１，１”、８１Ｊｌ ”１’ｌＯＩンＪ ｈ氏゛ 手続補正書（□） ＃許庁ｉ官澱若杉和夫殿 １、事件の表示　　　昭和５７年特Ｎｆｒ願第　　１８
１５４９　　号２、発明の名称　　可変容量形ベーンボ
ンデ８、補正をする者 事件との関係　　　特許出願人 愛知県愛知郡長久手町大字長淋字横道４１番地の１（８
６０）株式会社豊田中火研究所 代表取締役　小　　松　　　登 ４代理人 愛知県愛知郡長久手町大字長尾字横道４１番地の１５　
補正命令のＩ−］　ｆ＋１　　　　昭和５８年２月２日
７　補正の内容 図面の第６図および第９図を別紙に朱書した様に補正す
る。 ８　添付書類の目録 補正箇所を示した図面（第６図、第９図）１通 以上 第６図 第９図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 ＋１１　　流体貯留槽に連通する吸込流路に接続された
   吸込ボートと負荷装置に連通ずる吐出流路に接続された
   吐出ボートを有するハウジング＝、該ハウジング内ｔこ
   摺動可能に介挿したカムリング２゜該カムリング内に複
   数のベーンを有するロータを回動自在に介挿され前記ハ
   ウジングに軸支されたロータと、ハウジングの内壁とカ
   ムリングの外壁との間に吐出ポートと連絡して形成した
   栴ｌチャンバと、該第１チヤンバと対向した箇所に形成
   した第２チヤンバと、カムリングを第１チヤンバ。 第２チヤンバの何れかの方向に押圧する様に配設したス
   プリングとから成り、第１チヤンバおよび第２チヤンバ
   に供給される流体の圧力とスプリングの作用１こよりカ
   ムリングの偏心量を制御できる様にした可変容量形ベー
   ンポンプに於いて、吐出流路中に第１オリフイスを設け
   、前記第２チヤンバに通じ及び前記第１オリフイヌの前
   後の吐出流路ｔこ通し、前記第１オリフィス前後の流体
   圧力を検知してその圧力差に応じて第２チヤンバ内に吐
   出圧力、吸込圧力または大征圧力を選択的に導き。 第２チヤンバ内の圧力を割判するコントロールパルプを
   配設して、前記第１オリフィス前後の圧力差を一定にす
   る様にカムリングの位置制御を行なうこ２により負荷装
   置に供給する流体圧ポンプの吐出流量を迅速１こ制御す
   る様１７−シたことを特徴とする可変容量形ベーンポン
   プ。 （！ｌ！１第１オリフィスの負荷装置（［１１１のコン
   トロールパルプに通ずる分岐流路に第２オリフイヌを設
   ケ、更に分岐してコントロールパルプからポンプ吸込ポ
   ートに連通子る流路へ通ずる分岐流路の途中にｑ５１−
   フバルグを設け、前記第２オリフイスのコントロールパ
   ルプ１％＋の流体圧力がリリーフパルプの設定圧以上の
   圧力上昇を規制すべくコントロールパルプが作動する様
   にしたことを特徴とする特許請求の範囲第（１）項記載
   の可変容量形ベーン、Ｉｐンプ。 （３）　　ｆ８ＩｒＪｓオリフィスは、ロータに対する
   カムリングの偏心量に対応してオリフィスの開口面積が
   変化する可変１リフイスであることを特徴とする特許請
   求の笥囲煮（１１項記載のＦｌ＋変容量形ベーンボズー
   持ｐル求４Ｈ昏朋１１丑９■引鴫イ￥可潰」１真」Ｖペ
   ーくＬ（４）第１チヤンバ又は第２チヤンバに連通ずる
   通路にオリフィスを設けることを特徴とする特許請求の
   範囲第ｆ１１項記載の可変容量形ベーンボンデ。 ＋５１　　コントロールバルブは、コイル電磁力により
   バルブの開度を胛部する！気制御タイプの電気油田変換
   バルブから成り、セレクトヌウイッチＰごて選択された
   基準電圧をコントローラに入力する一方、車速を検出す
   る車速−ｈンリとイ’＋１オリフイヌ前後の田力差を検
   知する差圧センサとからの信号をコントローラに入力し
   、該コントローラｔこ於いて前記入力信号を処理し電気
   油圧変換バルブに出力１−　、核？［気油正変換バルブ
   に於いてコントローワから出力された供給電流を’ｉ電
   磁力変えそのＷｃＥｎ　力とスプリングのはね力とのパ
   ワンスする位置１こヌプールを保持仕しめ第２チヤンバ
   内に吐出圧力、吸込圧力または大気圧力を導いて第２チ
   ヤンバ内圧力を制御することを特徴とする特許請求の範
   囲第ｆｉ＋項記載の可変容量形ベーンボンデ。