JPS596166B2 - 硬質水砕スラグの製造装置 - Google Patents
硬質水砕スラグの製造装置Info
- Publication number
- JPS596166B2 JPS596166B2 JP11693380A JP11693380A JPS596166B2 JP S596166 B2 JPS596166 B2 JP S596166B2 JP 11693380 A JP11693380 A JP 11693380A JP 11693380 A JP11693380 A JP 11693380A JP S596166 B2 JPS596166 B2 JP S596166B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slag
- molten slag
- cooling
- pair
- drums
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
- Furnace Details (AREA)
- Glanulating (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、改良された硬質水砕スラグの製造装置に関
するものである。
するものである。
高炉スラグ等の溶融スラグを急冷して硬質水砕スラグを
製造するに際して、問題となるのは、いかにして効率よ
くスラグ温度を低下させるかということである。
製造するに際して、問題となるのは、いかにして効率よ
くスラグ温度を低下させるかということである。
第１図には、急冷開始時の溶融スラグ温度と、これから
得られた硬質水砕スラグの単位容積重量（単量）との関
係の一例が示してあり、この図から、スラグ温度が低い
と硬質水砕スラグの単量は増加することがわかる。
得られた硬質水砕スラグの単位容積重量（単量）との関
係の一例が示してあり、この図から、スラグ温度が低い
と硬質水砕スラグの単量は増加することがわかる。
才た、得られた硬質水砕スラグは、単量が増加すると、
吸水率が低下しく第２図）、しかも絶乾比重が増加する
（第３図）。
吸水率が低下しく第２図）、しかも絶乾比重が増加する
（第３図）。
なお、ＪＩＳ原案に示されている硬質水砕スラグの条件
は、表１に示す通りであり、ＪＩＳ原案を満足する硬質
水砕スラグを得るためには、急冷開始時の溶融スラグ温
度を１４００℃付近にしなければならない。
は、表１に示す通りであり、ＪＩＳ原案を満足する硬質
水砕スラグを得るためには、急冷開始時の溶融スラグ温
度を１４００℃付近にしなければならない。
表１には、急冷開始温度を１４００℃にした高炉溶融ス
ラグから得られた硬質水砕スラグ（破砕前および後）、
および大井用産の砂についての測定結果を合せて示しで
ある。
ラグから得られた硬質水砕スラグ（破砕前および後）、
および大井用産の砂についての測定結果を合せて示しで
ある。
このように、ＪＩＳ原案を満足する急冷開始温度は、１
４００℃付近が好ましいが、例えば、高炉大樋付近での
溶融スラグ温度は、約１５００°Ｃであるので高融高炉
スラグを急冷するまではこれを約１００℃温度低下させ
なければならない。
４００℃付近が好ましいが、例えば、高炉大樋付近での
溶融スラグ温度は、約１５００°Ｃであるので高融高炉
スラグを急冷するまではこれを約１００℃温度低下させ
なければならない。
従来、溶融スラグ温度を低下させて硬質水砕スラグを製
造する方法として、以下の方法が知られている。
造する方法として、以下の方法が知られている。
即ち、第４図に示されるように、溶融スラグ１は、スラ
グ樋２から回転中の水冷ドラム３の上端部においてその
表面に流し込まれ、水冷ドラム３によって冷却され、つ
いで水炊製ノズル４から噴出された水流に接触して硬質
水砕スラグとなる。
グ樋２から回転中の水冷ドラム３の上端部においてその
表面に流し込まれ、水冷ドラム３によって冷却され、つ
いで水炊製ノズル４から噴出された水流に接触して硬質
水砕スラグとなる。
なお、図中、５は水冷ドラム３の表面を水冷するための
散水ノズル、６は吹製ノズル４からの水流を形成するた
めのスラグシュート、７は水冷ドラム３をベルトを介し
て回転させるための駆動モータである。
散水ノズル、６は吹製ノズル４からの水流を形成するた
めのスラグシュート、７は水冷ドラム３をベルトを介し
て回転させるための駆動モータである。
しかしながらこの方法においては、■、冷却効果を増す
ために、溶融スラグ１を均一に水冷ドラム３の表面に供
給するための、スラグ分配装置又はタンディシュがなけ
ればならない、◎、水冷ドラム３への溶融スラグ１の供
給が一定していないことから、水冷ドラム３による冷却
が不均一となり、得られた硬質水砕スラグの品質を一定
にすることができない、○、熱回収が困難である、とい
う問題がある。
ために、溶融スラグ１を均一に水冷ドラム３の表面に供
給するための、スラグ分配装置又はタンディシュがなけ
ればならない、◎、水冷ドラム３への溶融スラグ１の供
給が一定していないことから、水冷ドラム３による冷却
が不均一となり、得られた硬質水砕スラグの品質を一定
にすることができない、○、熱回収が困難である、とい
う問題がある。
また、溶融スラグ中に、バラス、転炉スラグ、砂等の固
形物を添加することによって溶融スラグ温度を低下させ
る方法も知られており、この方法においては、１％（重
量で）添加によって１０〜２０℃温度を下げることがで
きるが、例えば、日量１万トンを出銑する高炉から排出
される溶融高炉スラグは約３０００１−ンであるから、
その温度を１００℃低下させるには、固形物を５〜１０
％添加しなければならず、その量は１．５０〜３００ト
ン（こ相当するので極めて炉前作業等が緊雑になるなど
の問題がある。
形物を添加することによって溶融スラグ温度を低下させ
る方法も知られており、この方法においては、１％（重
量で）添加によって１０〜２０℃温度を下げることがで
きるが、例えば、日量１万トンを出銑する高炉から排出
される溶融高炉スラグは約３０００１−ンであるから、
その温度を１００℃低下させるには、固形物を５〜１０
％添加しなければならず、その量は１．５０〜３００ト
ン（こ相当するので極めて炉前作業等が緊雑になるなど
の問題がある。
そこでこの発明は以上のような問題を解消すべくなされ
たもので、 互いに接触した、同一軸方向の、溶融スラグを冷却する
ための、その内部（こ冷却媒体として高所１点媒体が循
環する、一対の回転ドラムと、前記一対の回転ドラムを
、その接触部に対してその表面が下方から上方に通過す
るように駆動するため（鴎４動装置と、 前記一対の回転ドラムの接触部と、前記接触部より上方
の、回転に伴なって表面が相対的に上昇する位置の表面
との間の空間に、その上方から、溶融スラグを供給する
ための、溶融スラグ供給装置と、 前記一対の回転ドラムのうちのいずれか一方の回転ドラ
ムの両端部に設けた、前記空間の両端を形成するための
環状の鍔と、 前記一対の回転ドラム表面から剥離した所定温度の板状
スラグに散水することによってこれを硬質水砕化するた
めの散水ノズルと、 前記溶融スラグを冷却することによって発生した、前記
高沸点媒体の蒸気から、熱を回収するための回収装置と
を備えた硬質水砕スラグの製造装置としたことに特徴を
有する。
たもので、 互いに接触した、同一軸方向の、溶融スラグを冷却する
ための、その内部（こ冷却媒体として高所１点媒体が循
環する、一対の回転ドラムと、前記一対の回転ドラムを
、その接触部に対してその表面が下方から上方に通過す
るように駆動するため（鴎４動装置と、 前記一対の回転ドラムの接触部と、前記接触部より上方
の、回転に伴なって表面が相対的に上昇する位置の表面
との間の空間に、その上方から、溶融スラグを供給する
ための、溶融スラグ供給装置と、 前記一対の回転ドラムのうちのいずれか一方の回転ドラ
ムの両端部に設けた、前記空間の両端を形成するための
環状の鍔と、 前記一対の回転ドラム表面から剥離した所定温度の板状
スラグに散水することによってこれを硬質水砕化するた
めの散水ノズルと、 前記溶融スラグを冷却することによって発生した、前記
高沸点媒体の蒸気から、熱を回収するための回収装置と
を備えた硬質水砕スラグの製造装置としたことに特徴を
有する。
以下この発明を図面を参照しながら説明する。
第５図はこの発明にかかる硬質水砕スラグの製造装置の
概略構成図である。
概略構成図である。
図示するように、ホッパ８内には、一対のドラム９．９
’が水平に設けられている。
’が水平に設けられている。
ドラム９，９′は同長、同径であり、そして軸方向にそ
って接している。
って接している。
才だ、ドラム９．９′の接触部をその下方から上方に向
って、その表面が通過するように、図示しない、駆動装
置の、駆動によってドラム９９ｇは回転する（回転方向
を図中ａ 、 ａ’で示す）。
って、その表面が通過するように、図示しない、駆動装
置の、駆動によってドラム９９ｇは回転する（回転方向
を図中ａ 、 ａ’で示す）。
さらにドラム９，９′は、その内部に熱回収用の高沸点
媒体（例えば商品名→カーム５９００）が循環流通する
ことによって冷却される。
媒体（例えば商品名→カーム５９００）が循環流通する
ことによって冷却される。
一方のドラム９′の両端部には、両ドラム９，９′の接
触部と、前記接触部より上方の、回転に伴なって表面が
相対的に上昇する位置の表面との間の窒間の両端を形成
するための環状の鍔（図では一方のみ示しである）１０
が設けられている。
触部と、前記接触部より上方の、回転に伴なって表面が
相対的に上昇する位置の表面との間の窒間の両端を形成
するための環状の鍔（図では一方のみ示しである）１０
が設けられている。
ホッパ８の上部開口部８ａにはスラグ樋１１の排出端部
が配置されており、スラグ樋１１から排出された溶融ス
ラグ１は、ドラム９，９′の接触部と、ドラム９，９゛
の表面と、鍔１０とによって形成された窒間に流し込才
ねて溶＾す］スラグ浴１ａが形成され、該浴に接触した
回転中のドラム９，９′の表面には、所定ＪＩ（”みの
スラグがその回転に伴なって付イｊする。
が配置されており、スラグ樋１１から排出された溶融ス
ラグ１は、ドラム９，９′の接触部と、ドラム９，９゛
の表面と、鍔１０とによって形成された窒間に流し込才
ねて溶＾す］スラグ浴１ａが形成され、該浴に接触した
回転中のドラム９，９′の表面には、所定ＪＩ（”みの
スラグがその回転に伴なって付イｊする。
このように、ドラム９，９′の表面が、溶融スラグ浴１
ａに直接接触し、しかも該浴１ａから相対的に上方に移
動することによって、ドラム９．９′の表面ｆこは、溶
融スラグ１が、その軸方向および周方向に均一に付危−
する。
ａに直接接触し、しかも該浴１ａから相対的に上方に移
動することによって、ドラム９．９′の表面ｆこは、溶
融スラグ１が、その軸方向および周方向に均一に付危−
する。
かくし７てドラム９．９′の表面に付Ｘトシた溶融スラ
グ１は、ドラム９．９′によって高品ηの硬質水砕スラ
グの得られる所定温度になるまで冷却され、ドラム９，
９′の接触部からほぼ１８０°回転した位置において、
板状スラグとなってドラム９，９′の表面から剥離して
ホッパ８の下部に向って下降し、ホッパ８内下部に設け
られた散水ノズル１２からの散水と接触し急冷されて硬
質水砕スラグとなってホッパ８の最下部に落下する。
グ１は、ドラム９．９′によって高品ηの硬質水砕スラ
グの得られる所定温度になるまで冷却され、ドラム９，
９′の接触部からほぼ１８０°回転した位置において、
板状スラグとなってドラム９，９′の表面から剥離して
ホッパ８の下部に向って下降し、ホッパ８内下部に設け
られた散水ノズル１２からの散水と接触し急冷されて硬
質水砕スラグとなってホッパ８の最下部に落下する。
ホッパ８の最下部に散水ノズル１２からの水と共に堆積
した硬質水砕スラグは、ポンプサクション１３から、ス
ラリーポンプ１４によって脱水槽１５に搬送され、この
脱水槽１５において脱水される。
した硬質水砕スラグは、ポンプサクション１３から、ス
ラリーポンプ１４によって脱水槽１５に搬送され、この
脱水槽１５において脱水される。
ドラム９，９′内を流通する高沸点媒体は、溶融高炉ス
ラグによって高温となるが、その熱は熱交換器（ホイラ
）１６によって回収される。
ラグによって高温となるが、その熱は熱交換器（ホイラ
）１６によって回収される。
１７は熱交換器１６により発生した高圧蒸気によって、
駆動されるタービン、１８（オタービン１γにより駆動
される発電機、１９はタービン１７に接続される凝縮器
、２０は凝縮器１９の冷却水用の冷却塔である。
駆動されるタービン、１８（オタービン１γにより駆動
される発電機、１９はタービン１７に接続される凝縮器
、２０は凝縮器１９の冷却水用の冷却塔である。
ドラム９，９′の表面に付着するスラグの厚さは、その
回転数の多少およびドラム径の大小にかかわらす、２．
０〜３．０ｍｍとほぼ一定であるが、第６図に示すよう
に、ドラム９，９′の回転数が低下するに従って溶融ス
ラグ温度は低下する（ドラム径は４００關φ）。
回転数の多少およびドラム径の大小にかかわらす、２．
０〜３．０ｍｍとほぼ一定であるが、第６図に示すよう
に、ドラム９，９′の回転数が低下するに従って溶融ス
ラグ温度は低下する（ドラム径は４００關φ）。
なお、第５図に示す構造の製造装置によって、高炉溶融
スラグを約１４００℃の温度にし急冷して硬質水砕スラ
グを製造したところ、表１に示すような天然砂とほぼ同
等の品質のものが得られた。
スラグを約１４００℃の温度にし急冷して硬質水砕スラ
グを製造したところ、表１に示すような天然砂とほぼ同
等の品質のものが得られた。
以上説明したように、この発明において１才、溶融スラ
グ安定供給のためのクンティシュ等の設イＭ」を必要と
せず、極めて高品質の硬費水砕スラグをムラなく安定に
製造することができ、また、冷却媒体として高訓点媒体
を使用したので、溶融スラグの熱を効率良く回収できる
。
グ安定供給のためのクンティシュ等の設イＭ」を必要と
せず、極めて高品質の硬費水砕スラグをムラなく安定に
製造することができ、また、冷却媒体として高訓点媒体
を使用したので、溶融スラグの熱を効率良く回収できる
。
第１図は急冷開始時の溶融スラグ温度と、これから得ら
れた硬質水砕スラグの単位容積重量との関係の一例を示
す図、第２図は単位容積重量と吸水率との関係を示す図
、第３図は単位容積重量と絶乾比重との関係を示す図、
第４図は従来の硬質水砕スラグの製造装置の概略構成図
、第５図はこの発明にかかる硬質水砕スラグの製造装置
の概略構成図、第６図はドラムの回転数とスラグ温度と
の関係を示す図である。 １・・・・・・溶融スラグ、２．１１・・・・・・スラ
グ樋、３・・・・・・水冷ドラム、４・・・・・・水炊
製ノズル、５．１２・・・・・・散水ノズル、６・・・
・・・スラグシュート、７・・・・・・駆動モータ、８
・・・・・・ホッパ、９、９’・・・・・・ドラム、１
０・・・・・・鍔、１３・・・・・・ポンプサクション
、１４・・・・・・スラリーポンプ、１５・・・・・・
脱水槽、１６・・・・・・熱交換器、１７・・・・・・
タービン、１８・・・・・・発電機、１９・・・・・・
凝縮器、２０・・・・・・冷却塔。
れた硬質水砕スラグの単位容積重量との関係の一例を示
す図、第２図は単位容積重量と吸水率との関係を示す図
、第３図は単位容積重量と絶乾比重との関係を示す図、
第４図は従来の硬質水砕スラグの製造装置の概略構成図
、第５図はこの発明にかかる硬質水砕スラグの製造装置
の概略構成図、第６図はドラムの回転数とスラグ温度と
の関係を示す図である。 １・・・・・・溶融スラグ、２．１１・・・・・・スラ
グ樋、３・・・・・・水冷ドラム、４・・・・・・水炊
製ノズル、５．１２・・・・・・散水ノズル、６・・・
・・・スラグシュート、７・・・・・・駆動モータ、８
・・・・・・ホッパ、９、９’・・・・・・ドラム、１
０・・・・・・鍔、１３・・・・・・ポンプサクション
、１４・・・・・・スラリーポンプ、１５・・・・・・
脱水槽、１６・・・・・・熱交換器、１７・・・・・・
タービン、１８・・・・・・発電機、１９・・・・・・
凝縮器、２０・・・・・・冷却塔。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 互いに接触した、同一軸方向の、溶融スラグを冷却
するための、その内部に冷却媒体として高沸点媒体が循
環する、一対の回転ドラムと、前記一対の回転ドラムを
、その接触部に対してその表面が下方から上方に通過す
るように駆動するための駆動装置と、 前記一対の回転ドラムの接触部と、前記接触部より上方
の、回転に伴なって表面が相対的に上昇する位置の表面
との間の空間に、その上方から、溶融スラグを供給する
ための、溶融スラグ供給装置と、 前記一対の回転ドラムのうちのいずれか一方の回転ドラ
ムの両端部に設けた、前記空間の両端を形成するための
環状の鍔と、 前記一対の回転ドラム表面から剥離した所定温度の板状
スラグに散水することによってこれを硬質水砕化するた
めの散水ノズルと、 前記溶融スラグを冷却することによって発生した、前記
高沸点媒体の蒸気から、熱を回収するための回収装置と
を備えたことを特徴とする硬質水砕スラグの製造装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11693380A JPS596166B2 (ja) | 1980-08-27 | 1980-08-27 | 硬質水砕スラグの製造装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11693380A JPS596166B2 (ja) | 1980-08-27 | 1980-08-27 | 硬質水砕スラグの製造装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5742327A JPS5742327A (en) | 1982-03-09 |
| JPS596166B2 true JPS596166B2 (ja) | 1984-02-09 |
Family
ID=14699283
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11693380A Expired JPS596166B2 (ja) | 1980-08-27 | 1980-08-27 | 硬質水砕スラグの製造装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS596166B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63194084A (ja) * | 1987-02-03 | 1988-08-11 | 東京建築金物工業協同組合 | 太陽電池を利用したドア−ロツク解除システム |
| JPH0236574U (ja) * | 1988-04-13 | 1990-03-09 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN112301176B (zh) * | 2020-10-12 | 2021-07-27 | 福建鼎盛钢铁有限公司 | 一种冶炼钢渣余热能源再利用方法 |
| CN113617485B (zh) * | 2021-08-11 | 2022-12-02 | 安徽工业大学 | 一种冷热双混高炉液态渣切割破碎装置 |
-
1980
- 1980-08-27 JP JP11693380A patent/JPS596166B2/ja not_active Expired
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63194084A (ja) * | 1987-02-03 | 1988-08-11 | 東京建築金物工業協同組合 | 太陽電池を利用したドア−ロツク解除システム |
| JPH0236574U (ja) * | 1988-04-13 | 1990-03-09 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5742327A (en) | 1982-03-09 |
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