JPS5913673A - 溶射用耐火材料 - Google Patents
溶射用耐火材料Info
- Publication number
- JPS5913673A JPS5913673A JP57120665A JP12066582A JPS5913673A JP S5913673 A JPS5913673 A JP S5913673A JP 57120665 A JP57120665 A JP 57120665A JP 12066582 A JP12066582 A JP 12066582A JP S5913673 A JPS5913673 A JP S5913673A
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- Japan
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- slag
- refractory material
- flame
- refractory
- spraying
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- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
せて発生した高温の火炎中へ耐火物の粉末を供給し溶融
状態にして吹付け、炉壁などへ融着させる溶射用耐火材
料に関し、特に剛大物造粒物の表面をスラグなとで被覆
し、溶融しやすくすることによって均質な溶射層を形成
できかつ溶射効率を向上させる溶射用耐火材料を提供す
ることを目的とするものである。
状態にして吹付け、炉壁などへ融着させる溶射用耐火材
料に関し、特に剛大物造粒物の表面をスラグなとで被覆
し、溶融しやすくすることによって均質な溶射層を形成
できかつ溶射効率を向上させる溶射用耐火材料を提供す
ることを目的とするものである。
従来から転炉内張りの損傷部に対しては耐火物粉末に水
を／！−２０重量％添加して吹付ける、乾式あるいは湿
式の吹付補修法が実施されていたが、それに替って最近
溶射用劇火材料（以下、単に溶射材料という）を連続的
に、例えば酸素一プロパン炎中に供給し、高速で噴射し
て損傷部に融着させる火炎溶射法が実施されるようにな
り実績をあげはしめている。この補修法は従来の乾式あ
るいは湿式の吹付補修法に比べ”Ｃ単位時間当りの補修
能力は劣るが、形成される溶射層は従来の付着層より格
段に緻密な組織を有し、かつ強暦および接着強度が高く
、耐用性も優れている上に水を全く使用しないので、損
傷部に熱スポーリングによる割れを発生することが非常
に少ないという利点がある。
を／！−２０重量％添加して吹付ける、乾式あるいは湿
式の吹付補修法が実施されていたが、それに替って最近
溶射用劇火材料（以下、単に溶射材料という）を連続的
に、例えば酸素一プロパン炎中に供給し、高速で噴射し
て損傷部に融着させる火炎溶射法が実施されるようにな
り実績をあげはしめている。この補修法は従来の乾式あ
るいは湿式の吹付補修法に比べ”Ｃ単位時間当りの補修
能力は劣るが、形成される溶射層は従来の付着層より格
段に緻密な組織を有し、かつ強暦および接着強度が高く
、耐用性も優れている上に水を全く使用しないので、損
傷部に熱スポーリングによる割れを発生することが非常
に少ないという利点がある。
然しなから、また実用面では色々な問題があり、広くｎ
用化されるまでには種々の研究改良が必要であるが、そ
の中のーっに溶射材料が火炎中を．曲過するｌ／１０ｏ
秒程度の短時間によく溶融しないと不均質な溶射層が形
成され、それが補修後再び加熱された鳴合更に溶融が進
行するので１１ｙ縮亀裂が発生し、局部的に剥離すると
いった間ｊ塊や溶射効率が低い問題があった。
用化されるまでには種々の研究改良が必要であるが、そ
の中のーっに溶射材料が火炎中を．曲過するｌ／１０ｏ
秒程度の短時間によく溶融しないと不均質な溶射層が形
成され、それが補修後再び加熱された鳴合更に溶融が進
行するので１１ｙ縮亀裂が発生し、局部的に剥離すると
いった間ｊ塊や溶射効率が低い問題があった。
その対果として例えば特許出願公表昭Ｓｔ−ＳＯθ３Ｊ
Ｓ公＋１４記載の、いずれも約９０重量％がｏ、ｏ’ｑ
ｍｍ、残部がｏ、ｉｍｒｎのコークス、２．０〜．３０
重量％、高炉スラグ３〜１０重量％、残部が石灰からな
る組成物である「転炉内張りの火炎溶射用混合物」など
の公知の溶射材料を再度篩分けして均一な粒度構成に調
整するこさによって溶融しやすくしたものを使用する方
法があるが、手間がかかる上に不要になった部分が無駄
になるので補修費がコスト高となる欠点がある。また、
特開昭ｋＡ−にクユ７Ａ号公報記載のように、転炉など
の補修しようとする炉の内張りと同様な化学成分を有す
る耐火材原料（粒径／朋以下）１０ＯｉＪｉ部に対して
補修対象炉のスラグをｌ〜ＳＯＺ量部と、コークスなど
の炭素固体燃料１ｏ−ｔｏ重量部（いずれも０．５門以
下）とを配合した「金属精錬炉の清射吹＋ｊ補修材」が
あるが、粒度分布に大きい巾があってスラグが均等Ｉこ
混ざりにくいので、やはり前記のように溶射層が不均質
になり同様に剥離し、また溶射効率の低い欠点がある。
Ｓ公＋１４記載の、いずれも約９０重量％がｏ、ｏ’ｑ
ｍｍ、残部がｏ、ｉｍｒｎのコークス、２．０〜．３０
重量％、高炉スラグ３〜１０重量％、残部が石灰からな
る組成物である「転炉内張りの火炎溶射用混合物」など
の公知の溶射材料を再度篩分けして均一な粒度構成に調
整するこさによって溶融しやすくしたものを使用する方
法があるが、手間がかかる上に不要になった部分が無駄
になるので補修費がコスト高となる欠点がある。また、
特開昭ｋＡ−にクユ７Ａ号公報記載のように、転炉など
の補修しようとする炉の内張りと同様な化学成分を有す
る耐火材原料（粒径／朋以下）１０ＯｉＪｉ部に対して
補修対象炉のスラグをｌ〜ＳＯＺ量部と、コークスなど
の炭素固体燃料１ｏ−ｔｏ重量部（いずれも０．５門以
下）とを配合した「金属精錬炉の清射吹＋ｊ補修材」が
あるが、粒度分布に大きい巾があってスラグが均等Ｉこ
混ざりにくいので、やはり前記のように溶射層が不均質
になり同様に剥離し、また溶射効率の低い欠点がある。
このような状況において本発明者らはこれらの先行技術
の問題を解決するために種々研究した結果、マグネシア
質などの周知の耐火材料からなる粒径がそろった造粒物
の表面を微粉状のスラグで薄く被覆し、融点を低くして
おけばトーチ（バーブ−）の火炎中で耐火材料の表面を
完全に溶融し、均質な溶射層を形成できることを知見し
本発明を完成した。
の問題を解決するために種々研究した結果、マグネシア
質などの周知の耐火材料からなる粒径がそろった造粒物
の表面を微粉状のスラグで薄く被覆し、融点を低くして
おけばトーチ（バーブ−）の火炎中で耐火材料の表面を
完全に溶融し、均質な溶射層を形成できることを知見し
本発明を完成した。
本発明は耐火性造粒物の表面をスラグで被覆することを
特徴とする溶射用耐火材料にある。
特徴とする溶射用耐火材料にある。
以下に本発明の耐火材料の実施例を示す図に基いて本発
明の詳細な説明する。
明の詳細な説明する。
本発明の溶射材料はその切断面を図に拡大して模式的に
示すように粒径θ、Ｊ ｌＡ１ｆｔ −／、０１ＲＭ、
の周知の酬大材料からなる耐火性造粒物／（以下、雫に
造粒物という）の表面を微粉状のスラグ層λでコーチン
グして厚さ０．／ｖｔ〜Ｏ，コ朋のコーヂンク層を設け
てなる、外径ｏ、ｒ朋〜／、グ１ｎｒＬのいわゆる複合
タイプの材料である。
示すように粒径θ、Ｊ ｌＡ１ｆｔ −／、０１ＲＭ、
の周知の酬大材料からなる耐火性造粒物／（以下、雫に
造粒物という）の表面を微粉状のスラグ層λでコーチン
グして厚さ０．／ｖｔ〜Ｏ，コ朋のコーヂンク層を設け
てなる、外径ｏ、ｒ朋〜／、グ１ｎｒＬのいわゆる複合
タイプの材料である。
本発明の溶射材料の中心を占める造粒物／は従来の水を
添加する吹付法に使用されていた吹付材と同様の耐火材
料、例えばマグネシア質、珪酸質、ムライト質、アルミ
ナ質、ジルコン質などの耐火材料の中から任意に一種ま
たはそれ以上を選んで、粗粒（１０００〜２９’７ｔＬ
ｍ ）約ｕ。
添加する吹付法に使用されていた吹付材と同様の耐火材
料、例えばマグネシア質、珪酸質、ムライト質、アルミ
ナ質、ジルコン質などの耐火材料の中から任意に一種ま
たはそれ以上を選んで、粗粒（１０００〜２９’７ｔＬ
ｍ ）約ｕ。
〜７０重景％、例えば惰ｓｇ；、コ重量％、及び微粉（
コックμ以下）、３Ｏ−４０重量％、例えば４／ ／、
ｇ重欧％に粉砕及び粒度調整したものを常法１こよって
直径Ｑ、Ｊｍｍ〜／、Ｏｍｙｔに造粒したものである。
コックμ以下）、３Ｏ−４０重量％、例えば４／ ／、
ｇ重欧％に粉砕及び粒度調整したものを常法１こよって
直径Ｑ、Ｊｍｍ〜／、Ｏｍｙｔに造粒したものである。
造粒物／の粒度が０．３ｍＮ未満ではクズ１１番こ付着
、閉塞することがあるから好ましくなく、／、θ朋を越
える粒径では火炎通過中に内部まで完全に溶融されない
ので、上述の範囲が選ｘｉ １する。
、閉塞することがあるから好ましくなく、／、θ朋を越
える粒径では火炎通過中に内部まで完全に溶融されない
ので、上述の範囲が選ｘｉ １する。
このような耐火材料を造粒するに番ま′諧法ｌこよって
行うことができるが、微粒で且つ処理量力３多い点から
一般には周知の遠心流動型造粒装置、あるいは攪拌−混
合型造粒装置力３使ｙ月さ１１．る。
行うことができるが、微粒で且つ処理量力３多い点から
一般には周知の遠心流動型造粒装置、あるいは攪拌−混
合型造粒装置力３使ｙ月さ１１．る。
前者の装置ではあらかじめ前記の粒１矩及び害１ｊ合に
調整したマグネシア質の耐火材＊耳をコーン型のロータ
ーを備えたステーター（容器）内１こ少量ずつ供給し、
そのローターをｉｏｏ〜！ｒ００ ｒｐｍで回転させな
がら上方の自動スジ１／−カンから１１１Ｒ，ｒｆマク
不シウムなどのバインダー液を噴射し、サラにローター
吉ステーターの間のスリットから約、２００ ’Ｃの熱
風を上方に向けて吹込むことによって流Ｊ仙乾燥さぜる
と連続的にθ、３ｍｍ〜７．０？ｎπの大きさの造ｐｌ
物／が得られる。
調整したマグネシア質の耐火材＊耳をコーン型のロータ
ーを備えたステーター（容器）内１こ少量ずつ供給し、
そのローターをｉｏｏ〜！ｒ００ ｒｐｍで回転させな
がら上方の自動スジ１／−カンから１１１Ｒ，ｒｆマク
不シウムなどのバインダー液を噴射し、サラにローター
吉ステーターの間のスリットから約、２００ ’Ｃの熱
風を上方に向けて吹込むことによって流Ｊ仙乾燥さぜる
と連続的にθ、３ｍｍ〜７．０？ｎπの大きさの造ｐｌ
物／が得られる。
こ・うし７：１ケた造粒物／をコーチングするスラグ材
料としては７１／μｍ以下の微粉状の転炉スラグが使用
されるが、必要に応じて高炉スラグ、屯／、６を炉スラ
ク、取鍋スラグなども使用できる。
料としては７１／μｍ以下の微粉状の転炉スラグが使用
されるが、必要に応じて高炉スラグ、屯／、６を炉スラ
ク、取鍋スラグなども使用できる。
一般にバインダーとして知られているスーパーへキサメ
タリン１伎ソータ（（ＮａＰＯ，）、、）も同様の効果
があるので、必要に応じて使用することもできる。微粉
状転炉スラグの成分例を示せば（ｊａ、ｏ ＜／ 、２
．７ ／ 、９６、Ｆｅ、０．２３．３ｇ％、 ＦＥｉ
０２／ ／、 ｕ ８％、Ｌ、ｉｎＯ、’；、、？ ８
％が使用されるが、これに限定されるものでｔ、１いこ
とは明らかである。
タリン１伎ソータ（（ＮａＰＯ，）、、）も同様の効果
があるので、必要に応じて使用することもできる。微粉
状転炉スラグの成分例を示せば（ｊａ、ｏ ＜／ 、２
．７ ／ 、９６、Ｆｅ、０．２３．３ｇ％、 ＦＥｉ
０２／ ／、 ｕ ８％、Ｌ、ｉｎＯ、’；、、？ ８
％が使用されるが、これに限定されるものでｔ、１いこ
とは明らかである。
造粒物／に−１−、Ｊのスラグ層ユをコーチングするに
は周知の１（′：意の手段を使用できるが、例えは前記
Ｊ心６ｔｊ動型造粒装置をきれいに掃除した後、その中
に予め微粉状のスラグを所定量投入しておき、ローター
を回転させながらその上に造粒物ｌを徐々に投入し、同
様にバインダー流を噴射すれば短時間で所要の厚さの被
覆層を形成させることができる。溶射時の爆裂防止のた
めさらに得られた複合粒子を連続式加熱電気炉などでス
ラグが溶融しないｇｏｏ℃程度の温度に加熱し、添加水
及び結晶水を完全に除去することが望ましい。
は周知の１（′：意の手段を使用できるが、例えは前記
Ｊ心６ｔｊ動型造粒装置をきれいに掃除した後、その中
に予め微粉状のスラグを所定量投入しておき、ローター
を回転させながらその上に造粒物ｌを徐々に投入し、同
様にバインダー流を噴射すれば短時間で所要の厚さの被
覆層を形成させることができる。溶射時の爆裂防止のた
めさらに得られた複合粒子を連続式加熱電気炉などでス
ラグが溶融しないｇｏｏ℃程度の温度に加熱し、添加水
及び結晶水を完全に除去することが望ましい。
なお、上述の造粒及びコーチンク工程についてはコ基の
遠心流動型造粒装置を使用し、造粒とコーチングとを連
続的に行ってもよい。
遠心流動型造粒装置を使用し、造粒とコーチングとを連
続的に行ってもよい。
溶射材料の粒度は火炎からの熱伝達速度を上げるために
はできるだけ小さい方がよいが、余り細かいと製造しに
くいし、反対に大きすぎると溶融しにくいので、外径は
Ｑ、３ｍｍ〜／、ｌ／、ｍｍが適当である。また前述の
ように造粒物の外径は前記のようにＱｏ、３ｍｍ〜／、
Ｏｍｍの範囲が望ましいので、結局コーチング層の厚さ
は０．／ｒａｍ〜０．２朋が好ましいことになる。火炎
の温ＩＷにより若干１）ｉ径が−Ｊ’：、 ４１１．範
囲外にあってもよい。
はできるだけ小さい方がよいが、余り細かいと製造しに
くいし、反対に大きすぎると溶融しにくいので、外径は
Ｑ、３ｍｍ〜／、ｌ／、ｍｍが適当である。また前述の
ように造粒物の外径は前記のようにＱｏ、３ｍｍ〜／、
Ｏｍｍの範囲が望ましいので、結局コーチング層の厚さ
は０．／ｒａｍ〜０．２朋が好ましいことになる。火炎
の温ＩＷにより若干１）ｉ径が−Ｊ’：、 ４１１．範
囲外にあってもよい。
このような溶射材料を周知の酸素−プロパン用ト−Ｌ（
火炎温度、２６θ００Ｑ −２ｔ ００ ”Ｃ）に供給
すると、その中を通過する’／１０ｏ秒程度の間に表面
のスラグが溶融し、さらに中心部の造粒物／に浸透する
と、それを構成している耐火材料の融点（ＭｇＯの場合
２ｇ００℃）が低下するので、火炎中で表向が均等に溶
融したものが高床で損傷部に衝突し融着する。従って溶
射材料を５０θ〜６００１Ｉｇ／時間の割合で供給し、
トーチを１０００ｍｍ１分程度の速度で移動させると、
その後に厚さＪ Ｏｍｙａ〜ｑＯ酊の強固な溶射層を形
］Ｊ見１′ることかできる。
火炎温度、２６θ００Ｑ −２ｔ ００ ”Ｃ）に供給
すると、その中を通過する’／１０ｏ秒程度の間に表面
のスラグが溶融し、さらに中心部の造粒物／に浸透する
と、それを構成している耐火材料の融点（ＭｇＯの場合
２ｇ００℃）が低下するので、火炎中で表向が均等に溶
融したものが高床で損傷部に衝突し融着する。従って溶
射材料を５０θ〜６００１Ｉｇ／時間の割合で供給し、
トーチを１０００ｍｍ１分程度の速度で移動させると、
その後に厚さＪ Ｏｍｙａ〜ｑＯ酊の強固な溶射層を形
］Ｊ見１′ることかできる。
本発明の溶射拐料の特性を下記の第１表に表示−するニ
ー＼−
溶射相打１こスラブを添加することは前述のように従来
実施されてきたことであるが、その効果としては耐火材
料の溶融温度を下げてトーチの火炎中でその表面が均等
に溶融するようにし、リバウンドロスを低下させるため
である。しかし第１表に示すように付着率は約７０％程
度である。また坪に微粉状のスラグを添加するだけでは
耐火材料と均等に混合されにくいので、いわゆる溶射む
らができる難があった。
実施されてきたことであるが、その効果としては耐火材
料の溶融温度を下げてトーチの火炎中でその表面が均等
に溶融するようにし、リバウンドロスを低下させるため
である。しかし第１表に示すように付着率は約７０％程
度である。また坪に微粉状のスラグを添加するだけでは
耐火材料と均等に混合されにくいので、いわゆる溶射む
らができる難があった。
これに対して本発明の溶射材料は次の利点を有する；
（１） 比較的低い温度で耐火材料の表面が溶融するの
で溶射効率が上昇し、燃焼ガスの消費量を約ｇ−／ ｋ
％程度減少でき省エネルギーに役立つ。
で溶射効率が上昇し、燃焼ガスの消費量を約ｇ−／ ｋ
％程度減少でき省エネルギーに役立つ。
（２） 耐火材料の表面か均等に溶融しているために
濡れ性が良好で、従来材料より付着率が７Ｓ％−，２，
５′％向上すると共に、能率がよく目、つ均″ノ１な溶
射層を形成でき、剥落が全く発生しない。
濡れ性が良好で、従来材料より付着率が７Ｓ％−，２，
５′％向上すると共に、能率がよく目、つ均″ノ１な溶
射層を形成でき、剥落が全く発生しない。
（３）造粒物の材質や粒度及びスラグの品質を任意に変
えることによって補修部に形成する溶射層の物性（見掛
気孔率）を最適のものに調整できるので、耐用性がコｔ
ｃｈ程度になり、従来の溶射補修に比して、２〜３倍に
延びる。
えることによって補修部に形成する溶射層の物性（見掛
気孔率）を最適のものに調整できるので、耐用性がコｔ
ｃｈ程度になり、従来の溶射補修に比して、２〜３倍に
延びる。
以上詳記したように本発明の溶射材料は周知の造粒物の
表面を常法によってスラグで薄くコーチングしたもので
、特に均質で剥離のない溶射層を形成し、その耐用性が
向上すると共に燃料の節減にも役立つなど優れた利点を
有するものである。
表面を常法によってスラグで薄くコーチングしたもので
、特に均質で剥離のない溶射層を形成し、その耐用性が
向上すると共に燃料の節減にも役立つなど優れた利点を
有するものである。
図は本発明の溶射材料粒子の断面の模式図である。図中
： ／・・耐火性造粒物、コ・・スラグ層 特許出願人 日本酸素株式会社 同 上 品川白煉瓦株式会社 同 上 日本酸素株式会社
： ／・・耐火性造粒物、コ・・スラグ層 特許出願人 日本酸素株式会社 同 上 品川白煉瓦株式会社 同 上 日本酸素株式会社
Claims (1)
- 耐火性造粒物の表面をスラグで被覆するこ七を特徴とす
る溶射用耐火材料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57120665A JPS6046062B2 (ja) | 1982-07-13 | 1982-07-13 | 溶射用耐火材料 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57120665A JPS6046062B2 (ja) | 1982-07-13 | 1982-07-13 | 溶射用耐火材料 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5913673A true JPS5913673A (ja) | 1984-01-24 |
| JPS6046062B2 JPS6046062B2 (ja) | 1985-10-14 |
Family
ID=14791871
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57120665A Expired JPS6046062B2 (ja) | 1982-07-13 | 1982-07-13 | 溶射用耐火材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6046062B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62110777A (ja) * | 1985-11-07 | 1987-05-21 | Tokyo Met Gov Koutaku Kakoshi Kyodo Kumiai | 水性ラミネ−ト化工機における基材の乾燥方法並びにその装置 |
| JPH02103692U (ja) * | 1989-02-06 | 1990-08-17 | ||
| JPH03142000A (ja) * | 1989-10-30 | 1991-06-17 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 衣類乾燥機 |
-
1982
- 1982-07-13 JP JP57120665A patent/JPS6046062B2/ja not_active Expired
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62110777A (ja) * | 1985-11-07 | 1987-05-21 | Tokyo Met Gov Koutaku Kakoshi Kyodo Kumiai | 水性ラミネ−ト化工機における基材の乾燥方法並びにその装置 |
| JPH02103692U (ja) * | 1989-02-06 | 1990-08-17 | ||
| JPH03142000A (ja) * | 1989-10-30 | 1991-06-17 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 衣類乾燥機 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6046062B2 (ja) | 1985-10-14 |
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