JPS5959832A - 連続焼鈍による軟質冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
連続焼鈍による軟質冷延鋼板の製造方法Info
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- JPS5959832A JPS5959832A JP17065282A JP17065282A JPS5959832A JP S5959832 A JPS5959832 A JP S5959832A JP 17065282 A JP17065282 A JP 17065282A JP 17065282 A JP17065282 A JP 17065282A JP S5959832 A JPS5959832 A JP S5959832A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は連続焼鈍による軟質冷延鋼板の製造方法に係り
、鋼中炭化物の析出形態を適切圧制御せしめ、延性や耐
時効性において優れた軟質冷延鋼板を的確に製造するこ
とのできる方法を提供しようとするものである。
、鋼中炭化物の析出形態を適切圧制御せしめ、延性や耐
時効性において優れた軟質冷延鋼板を的確に製造するこ
とのできる方法を提供しようとするものである。
連続焼鈍によって箱焼鈍に匹敵した過時効・軟質高延性
の絞り用冷延鋼板を製造することについては従来から種
々の提案がなされているが、プロセス上連続焼鈍の最も
重要かつ基本となる工程は焼鈍、均熱後の冷却方法およ
び冷却速度とそれ罠続く過時効処理条件である。然して
この連続焼鈍における上記冷却速度に関しては、■特公
和49−1969号公報、■特公昭51−5335号公
報などがあるが、必ずしも好ましいものとなし得ない。
の絞り用冷延鋼板を製造することについては従来から種
々の提案がなされているが、プロセス上連続焼鈍の最も
重要かつ基本となる工程は焼鈍、均熱後の冷却方法およ
び冷却速度とそれ罠続く過時効処理条件である。然して
この連続焼鈍における上記冷却速度に関しては、■特公
和49−1969号公報、■特公昭51−5335号公
報などがあるが、必ずしも好ましいものとなし得ない。
即ち■のものは焼鈍後熱るべき温度から噴流水中に銅帯
を焼入れて一旦鋼中固溶Cを高過飽和状態とした後、所
定の温度(過時効温度)まで再加熱、均熱することによ
り固溶Cの過飽和度を駆動力としてCの短時間析出を図
ろうとするものであって、このプロセスは噴流水中への
冷却速度が1000C/秒以上と、非常に速いため、冷
却開始時点でのフエライ1・中固溶C−を冷却過程で析
出させることなく冷媒の温度才で持ち来すことが可能で
あり、従って過時効開始時点で非常圧大きな固溶Cの過
飽和度を得ることができる。これは、−=K(C−Co
) t K:定数 C:過時効開始時点の過飽和固溶c預・Co:過時効温
度での平衡固溶Ci に示すところの時効析出の速度論に基〈一般的な解釈か
ら析出速度の増大を意味し、プロセス的には短時間での
過時効を可能忙する技術であるが、金属組織学的見地が
らすれば高過t)シ和固溶状態からのC析出であるため
過時効過程でフェライト粒内に微細な炭化物としてCが
析出することになり、そのC析出サイトの微細分散によ
りC析出のためのMeanfree pathが短くな
り短時間の過時効処理で固溶Cを析出させることができ
るが、その反面において製品材質観点からは微細炭化物
が延性、特に加工硬化特性を劣化させることが指摘享れ
ており、絞り用軟′質鋼板としては必ずしも好ましいも
のでない。これに対し■は連続焼鈍プロセスで焼鈍後、
ガスジェット冷却で所定の過時効温度まで冷却した後、
その温度で均熱することに工り固溶Cの析出を図ろうと
するものであって、焼鈍温度からの冷却が極めて緩漫で
あるため冷却途中での固溶Cの析出を回避することがで
きず、過時効開始時点での固溶Cの過飽和度が低く、前
記した式から判断して■に述べたプロセスより過時効時
間を長くする8璧があるが、又■のプロセスに比し1次
冷却速度が緩漫であることから冷却を過時効開始温度で
ストップすることがハード面から容易で、しかも■のプ
ロセスが水温から過時効温度までの再加熱が8硬である
ことと比較するとエネルギーコスト上有利であるけれど
も、1次冷却過程での粒界への炭化物析出が支配的で、
過時効過程ではフェライト粒内に炭化物が析出する程の
固溶C過飽和度はない。従ってミクロ組織的には粒内の
微細炭化物は認められないことになり、■の場合上は逆
の不利がある。なおこのよりなα)■の基本的fr7セ
スに加えて冷却W体を温水とする方法やアルコールとす
る方法、水冷したロールに接触させる方法、ガスと水の
混合状態であるミストとする方法なども提案これ℃いる
が、基本的には上記した■■の方法における金属組織的
な損失、つまり短時間過時効処理を可能にする固溶Cの
過飽和度の増加を図17ながら微#111炭化物は析出
させないという両方法の中間的な1次冷却条件を指向し
ているもので過飽和固溶状態からの固溶Cの析出に関し
こその析出形態に基く基本的概念に立脚した真の1次冷
却条件に関し’−C:iM切な解明がなされるに到って
おらず、このため延性や耐時効性などが充分に改善をれ
るに到っていない。
を焼入れて一旦鋼中固溶Cを高過飽和状態とした後、所
定の温度(過時効温度)まで再加熱、均熱することによ
り固溶Cの過飽和度を駆動力としてCの短時間析出を図
ろうとするものであって、このプロセスは噴流水中への
冷却速度が1000C/秒以上と、非常に速いため、冷
却開始時点でのフエライ1・中固溶C−を冷却過程で析
出させることなく冷媒の温度才で持ち来すことが可能で
あり、従って過時効開始時点で非常圧大きな固溶Cの過
飽和度を得ることができる。これは、−=K(C−Co
) t K:定数 C:過時効開始時点の過飽和固溶c預・Co:過時効温
度での平衡固溶Ci に示すところの時効析出の速度論に基〈一般的な解釈か
ら析出速度の増大を意味し、プロセス的には短時間での
過時効を可能忙する技術であるが、金属組織学的見地が
らすれば高過t)シ和固溶状態からのC析出であるため
過時効過程でフェライト粒内に微細な炭化物としてCが
析出することになり、そのC析出サイトの微細分散によ
りC析出のためのMeanfree pathが短くな
り短時間の過時効処理で固溶Cを析出させることができ
るが、その反面において製品材質観点からは微細炭化物
が延性、特に加工硬化特性を劣化させることが指摘享れ
ており、絞り用軟′質鋼板としては必ずしも好ましいも
のでない。これに対し■は連続焼鈍プロセスで焼鈍後、
ガスジェット冷却で所定の過時効温度まで冷却した後、
その温度で均熱することに工り固溶Cの析出を図ろうと
するものであって、焼鈍温度からの冷却が極めて緩漫で
あるため冷却途中での固溶Cの析出を回避することがで
きず、過時効開始時点での固溶Cの過飽和度が低く、前
記した式から判断して■に述べたプロセスより過時効時
間を長くする8璧があるが、又■のプロセスに比し1次
冷却速度が緩漫であることから冷却を過時効開始温度で
ストップすることがハード面から容易で、しかも■のプ
ロセスが水温から過時効温度までの再加熱が8硬である
ことと比較するとエネルギーコスト上有利であるけれど
も、1次冷却過程での粒界への炭化物析出が支配的で、
過時効過程ではフェライト粒内に炭化物が析出する程の
固溶C過飽和度はない。従ってミクロ組織的には粒内の
微細炭化物は認められないことになり、■の場合上は逆
の不利がある。なおこのよりなα)■の基本的fr7セ
スに加えて冷却W体を温水とする方法やアルコールとす
る方法、水冷したロールに接触させる方法、ガスと水の
混合状態であるミストとする方法なども提案これ℃いる
が、基本的には上記した■■の方法における金属組織的
な損失、つまり短時間過時効処理を可能にする固溶Cの
過飽和度の増加を図17ながら微#111炭化物は析出
させないという両方法の中間的な1次冷却条件を指向し
ているもので過飽和固溶状態からの固溶Cの析出に関し
こその析出形態に基く基本的概念に立脚した真の1次冷
却条件に関し’−C:iM切な解明がなされるに到って
おらず、このため延性や耐時効性などが充分に改善をれ
るに到っていない。
本発明は上記したような実情に鑑み検討を重ねて創案さ
れたものであって、焼鈍均熱温度からの1次冷却条件を
、金属組織学的に最も好ましい炭化物の析出形態に関す
る本質的な研究結果を裏づけとして最適化したものであ
って、C:0.015〜0.045%を含有した通常鋼
成分の低炭素鋼板を加熱帯、均熱帯、1次冷却帯、過時
効処理帯および最終冷却帯の一連の工程からなる連続焼
鈍プロセスで処理するに当り、1次冷却帯における平均
冷却速度(vI l と過時効処理温度(ToA)を
次の1.2の条件を満足するように制御することを提案
するものである。
れたものであって、焼鈍均熱温度からの1次冷却条件を
、金属組織学的に最も好ましい炭化物の析出形態に関す
る本質的な研究結果を裏づけとして最適化したものであ
って、C:0.015〜0.045%を含有した通常鋼
成分の低炭素鋼板を加熱帯、均熱帯、1次冷却帯、過時
効処理帯および最終冷却帯の一連の工程からなる連続焼
鈍プロセスで処理するに当り、1次冷却帯における平均
冷却速度(vI l と過時効処理温度(ToA)を
次の1.2の条件を満足するように制御することを提案
するものである。
(1,) 2801n vx −1310/ToA−
428(11n vI−890(2,) 131n
vI+240/T6.A、pff13tn vl +:
3’7゜但し、vIは07秒で、ToAはC 上記したような本発明について更に説明すると、本発明
者等は先ず連続焼鈍材の材質を支配する鋼中Cの析出状
態に着目し、該析出状態と材質の本質的な関係について
明確にした上で、材質上好ましいCの析出状態を具現化
するための連続焼鈍条件について検討1−だ。
428(11n vI−890(2,) 131n
vI+240/T6.A、pff13tn vl +:
3’7゜但し、vIは07秒で、ToAはC 上記したような本発明について更に説明すると、本発明
者等は先ず連続焼鈍材の材質を支配する鋼中Cの析出状
態に着目し、該析出状態と材質の本質的な関係について
明確にした上で、材質上好ましいCの析出状態を具現化
するための連続焼鈍条件について検討1−だ。
即ち連続焼鈍過程で析出する鋼中Cの析出状態およびそ
のサイズと材質の関係について検討すべく、C:0.0
19係、St : 0.01チ、Mn:0.06%、P
:0.0109!i、S:0.003チ、nol、Al
: 0.(] 34 Ll)、N : 0.0021係
の鋼を厚さ0.8 mmまで冷間圧延してから第1図に
示すような一連の熱処理を行った。この第1図の処理は
基本的には以下の条件を変えることを目標としたもので
ある。
のサイズと材質の関係について検討すべく、C:0.0
19係、St : 0.01チ、Mn:0.06%、P
:0.0109!i、S:0.003チ、nol、Al
: 0.(] 34 Ll)、N : 0.0021係
の鋼を厚さ0.8 mmまで冷間圧延してから第1図に
示すような一連の熱処理を行った。この第1図の処理は
基本的には以下の条件を変えることを目標としたもので
ある。
1 処理(1)は焼鈍温度での鋼中Cの固溶と、冷却過
程の中間温度で保持することに工りCの析出量、冷却後
の固溶Cの過飽和度を変えるものである。
程の中間温度で保持することに工りCの析出量、冷却後
の固溶Cの過飽和度を変えるものである。
11 処理(11)は過時効処理による固溶Cの析出
処理である。
処理である。
m 処理(II)は残留固溶Cの析出処理である。
さて、第1図に示すサイクルは一般に知られている連続
焼鈍プロセスとは必ずしも一致するものでは々い。この
ことは鋼中Cの析出ザ1ズを意識的に変えることを目的
とするもので、実際のプロセスにおいては焼鈍温度から
の1次冷却速度と過時効温度などが析出物サイズを決定
する。また第2図は、’7001:’から水焼き入れ及
び空冷した場合と、中間温度の500Cと300Cで1
0秒及び3分保持した後に水焼き入れを行った場合につ
いて前述した処理(1) tで行った後の析出炭化物の
サイズの分布を示すものであって、何れも残留固溶C量
は5ppm 以下でありCはほぼ全量析出している。
焼鈍プロセスとは必ずしも一致するものでは々い。この
ことは鋼中Cの析出ザ1ズを意識的に変えることを目的
とするもので、実際のプロセスにおいては焼鈍温度から
の1次冷却速度と過時効温度などが析出物サイズを決定
する。また第2図は、’7001:’から水焼き入れ及
び空冷した場合と、中間温度の500Cと300Cで1
0秒及び3分保持した後に水焼き入れを行った場合につ
いて前述した処理(1) tで行った後の析出炭化物の
サイズの分布を示すものであって、何れも残留固溶C量
は5ppm 以下でありCはほぼ全量析出している。
然して、こうした炭化物サイズと材質の関係については
第3図に示す通りであり、何れも炭化物の本質的な影響
について明らかにするために残留固溶C量は5 ppm
以下であり、時効指数に関しては処理(U)の状態
とした。
第3図に示す通りであり、何れも炭化物の本質的な影響
について明らかにするために残留固溶C量は5 ppm
以下であり、時効指数に関しては処理(U)の状態
とした。
ところでこの第3図より、連続焼鈍材の諸材料特性値は
平均析出炭化物粒径(d)に対して次の様な依存性が認
められる。
平均析出炭化物粒径(d)に対して次の様な依存性が認
められる。
降伏強度:成形性が要求される軟質鋼板においては降伏
強度は低い方が望ましい。降伏強度はdが小をくなるに
つれて増大する傾向にあるが、その変化が特に顕著にな
るのはd < 0.5 il mである。従ってd\0
.5 tt mであることが降伏強度に対しては好まし
い。
強度は低い方が望ましい。降伏強度はdが小をくなるに
つれて増大する傾向にあるが、その変化が特に顕著にな
るのはd < 0.5 il mである。従ってd\0
.5 tt mであることが降伏強度に対しては好まし
い。
均−伸び及びn値:均−伸びおよびn値が大きいことは
、張り出し成形に対して好ましいことが知られている。
、張り出し成形に対して好ましいことが知られている。
これらの特性値はdが小さくなるにつれて低下する傾向
があり、絞り用鋼板の材質としてdの小さいことは好ま
しくない。然し、d<0.5μmで著しい劣化が認めら
れることを除けば、夫々のd依存性は比較的小烙いと言
うことができる。
があり、絞り用鋼板の材質としてdの小さいことは好ま
しくない。然し、d<0.5μmで著しい劣化が認めら
れることを除けば、夫々のd依存性は比較的小烙いと言
うことができる。
局部伸び二局部延性能が大であることは、成形時に括れ
が発生し難いことを意味し、伸び7ランノ成形などに対
しては好ましい傾向である。第3図では局部伸びを評価
するノeラメータとして破断部の断面減少率を示したが
均−伸びとは逆にdが小きくなるに連れて局部延性は増
大する。特にj≧1.0μmでは局部延性の劣化が大で
あるから、dに1.0μmであることが好ましい。
が発生し難いことを意味し、伸び7ランノ成形などに対
しては好ましい傾向である。第3図では局部伸びを評価
するノeラメータとして破断部の断面減少率を示したが
均−伸びとは逆にdが小きくなるに連れて局部延性は増
大する。特にj≧1.0μmでは局部延性の劣化が大で
あるから、dに1.0μmであることが好ましい。
全伸び:全量びは本来均−伸びと局部伸びの和であって
、この全伸びはdの幅広い範囲でほぼ一定に近いが、0
,5.<d、;1.0μmの領域で若干高めの値となる
。
、この全伸びはdの幅広い範囲でほぼ一定に近いが、0
,5.<d、;1.0μmの領域で若干高めの値となる
。
時効指数:絞り用鋼板においては、歪時効性は他の材料
特性値と共に非常に重要な問題であって、一般に歪時効
性の評価に時効指数という・(ラメータが用いられ、時
効指数の低い方が好ましい。第3図ではd41゜0μm
で時効指数が3.5以下となるが、これは粒内に析出し
た微細な炭化物がCの析出サイトとして有効に作用する
ため、短時間の過時効処理で残留固溶Cが減少すること
による。従って、時効指数に対しては;il、0μmで
あることが好ましい、、闇、この時効指数に関しては処
理(II)後で評価したもので、これは過時効処理での
残留固溶C量に及ぼすdの影響′を観察するためである
。
特性値と共に非常に重要な問題であって、一般に歪時効
性の評価に時効指数という・(ラメータが用いられ、時
効指数の低い方が好ましい。第3図ではd41゜0μm
で時効指数が3.5以下となるが、これは粒内に析出し
た微細な炭化物がCの析出サイトとして有効に作用する
ため、短時間の過時効処理で残留固溶Cが減少すること
による。従って、時効指数に対しては;il、0μmで
あることが好ましい、、闇、この時効指数に関しては処
理(II)後で評価したもので、これは過時効処理での
残留固溶C量に及ぼすdの影響′を観察するためである
。
以上の結果から判断して、連続焼鈍材においては過時効
後の平均析出炭化物粒径(d)が0.5μm、jd、4
1.Qμm である場合に、最も好ましい材質バランス
が得られる。斯うした結果は、従来全く明らかにされな
かった内容であり、これは析出炭化物のサイズ別定量技
術の確立によって初めて明らかにされたものである。
後の平均析出炭化物粒径(d)が0.5μm、jd、4
1.Qμm である場合に、最も好ましい材質バランス
が得られる。斯うした結果は、従来全く明らかにされな
かった内容であり、これは析出炭化物のサイズ別定量技
術の確立によって初めて明らかにされたものである。
そこで本発明者等は、上記した基礎検討結果を基として
実際の連続焼鈍グロセスで平均析出炭化物粒径(d)を
0.5 ztmZd、jl、Ofim とするための
熱サイクル上の制約条件について検討を行った。即ち第
4図は第3図におけると同じ鋼−1について冷間圧延後
700 Gで焼鈍を行い、平均1次冷却速度を400/
秒から〜1500C/秒(水焼き入れ)として250
Cから50 A冷却し、その温度で2分過時効処理を行
い、空冷した(平均1次°冷却速度Σ500tl:’/
秒の条件については室温迄冷却後再加熱・保持した)と
きの平均炭化物粒径と時効指数に及ぼす1次冷却速度と
過時効温度の影響を示し、たものである。この第4図か
らIjJiらかな様に、1次冷却速度が速い程、又過時
効温度が低い程析出粒径は小さくなる。その結果、第3
図に示した最適平均炭化物粒径(0,5μm、<dZl
、Ogm l が得られる条件は斜線で示した領域で、
1次冷却速度と過時効温度の関係について見れば、以下
の2式を満足する領域であると言える。
実際の連続焼鈍グロセスで平均析出炭化物粒径(d)を
0.5 ztmZd、jl、Ofim とするための
熱サイクル上の制約条件について検討を行った。即ち第
4図は第3図におけると同じ鋼−1について冷間圧延後
700 Gで焼鈍を行い、平均1次冷却速度を400/
秒から〜1500C/秒(水焼き入れ)として250
Cから50 A冷却し、その温度で2分過時効処理を行
い、空冷した(平均1次°冷却速度Σ500tl:’/
秒の条件については室温迄冷却後再加熱・保持した)と
きの平均炭化物粒径と時効指数に及ぼす1次冷却速度と
過時効温度の影響を示し、たものである。この第4図か
らIjJiらかな様に、1次冷却速度が速い程、又過時
効温度が低い程析出粒径は小さくなる。その結果、第3
図に示した最適平均炭化物粒径(0,5μm、<dZl
、Ogm l が得られる条件は斜線で示した領域で、
1次冷却速度と過時効温度の関係について見れば、以下
の2式を満足する領域であると言える。
11280 tn vl −1310/−’I’oA!
280 in V 1−8902) 137n
vs +240−<ToA−< 13 ノn
Vl + 370但しここでvに11次冷却速(t
、’/秒)、ToA:過時効温度(C) ところで上記領域は時効指数も考慮して規定したもので
TOA< 13tn Vl 4−240’は過飽和固溶
Cの析出が不十分な領域であり、TOA<13tnvI
+370は高温であるため平衡固溶C量が多く、過時効
処理後の冷却で、固溶Cが残留する領域である。
280 in V 1−8902) 137n
vs +240−<ToA−< 13 ノn
Vl + 370但しここでvに11次冷却速(t
、’/秒)、ToA:過時効温度(C) ところで上記領域は時効指数も考慮して規定したもので
TOA< 13tn Vl 4−240’は過飽和固溶
Cの析出が不十分な領域であり、TOA<13tnvI
+370は高温であるため平衡固溶C量が多く、過時効
処理後の冷却で、固溶Cが残留する領域である。
さらに、ToA>2807n vl −890ハ+ul
R間の過時効処理で固溶Cが十分析出し得るだけの過時
効前における固溶Cの過飽和度が得られない領域で、過
時効処理で十分固溶Cを析出きせるだけのエネルギーを
持たない状態である。ToA<280 An vl −
1310ハ、固溶Cが短時間で析出するだけの固溶Cの
過飽和度は得られるが、この領域ではd > 0.5μ
mとすることがかなり高温で過時効をしない限り難しく
なる。
R間の過時効処理で固溶Cが十分析出し得るだけの過時
効前における固溶Cの過飽和度が得られない領域で、過
時効処理で十分固溶Cを析出きせるだけのエネルギーを
持たない状態である。ToA<280 An vl −
1310ハ、固溶Cが短時間で析出するだけの固溶Cの
過飽和度は得られるが、この領域ではd > 0.5μ
mとすることがかなり高温で過時効をしない限り難しく
なる。
さて、第4図に示す過時効処理温度上昇による炭化物析
出粒径の増大は炭1ヒ物の各温度でのオストワルド成長
によるものであるが、その初期粒径は1次冷却速度に裏
って決まるもの鷲あり、これはいうまでもなく過時効前
の過飽和固溶C[の変化を反映したものであると言い得
る。
出粒径の増大は炭1ヒ物の各温度でのオストワルド成長
によるものであるが、その初期粒径は1次冷却速度に裏
って決まるもの鷲あり、これはいうまでもなく過時効前
の過飽和固溶C[の変化を反映したものであると言い得
る。
第5図には次の第1表における鋼−1,2,3に2いて
70 (l Cで焼鈍後に種々の1次冷却速度で室温ま
で冷却した後、鋼中Ciを内部摩擦で測定した結果を示
すが3鋼種ともほぼ同一の傾向が認められる。即ち0.
015wt%l Cl O,045wt% (D鋼テハ
1 次冷却速Wが決まれば過時効前の過飽和固溶量がほ
ぼ同量になることが分かり、第4図に規定した領域は、
0.015 w t %fCfO,045vi t %
CL’ベベル鋼に適用し得ることは明らかである。
70 (l Cで焼鈍後に種々の1次冷却速度で室温ま
で冷却した後、鋼中Ciを内部摩擦で測定した結果を示
すが3鋼種ともほぼ同一の傾向が認められる。即ち0.
015wt%l Cl O,045wt% (D鋼テハ
1 次冷却速Wが決まれば過時効前の過飽和固溶量がほ
ぼ同量になることが分かり、第4図に規定した領域は、
0.015 w t %fCfO,045vi t %
CL’ベベル鋼に適用し得ることは明らかである。
本発明は、他の成分に関してはとくに規定するものでは
ない。何故ならば本発明が鋼中固溶Cの析出状態を根拠
になされたものであり、他の成分としては鋼中Cの拡散
を著I〜〈阻害する程の量を含有するものでなければ特
(C問題はないからである。ただし、絞り用冷延鋼板を
製造するという前提に立てば軟質化を図る上で鋼中固溶
元素はある程度の規制を受けねばならず、SL< 0.
1 wt%、Mn< 0.5 w t %、P<0.0
5wt1 であることが好ましい。又、Mは鋼中Nを
熱延高温捲き取り時に固定して、NKよる時効を抑制す
る必要があり、0.02wtチ4Ml O,07w t
% の範囲で添加するのが好ましい。
ない。何故ならば本発明が鋼中固溶Cの析出状態を根拠
になされたものであり、他の成分としては鋼中Cの拡散
を著I〜〈阻害する程の量を含有するものでなければ特
(C問題はないからである。ただし、絞り用冷延鋼板を
製造するという前提に立てば軟質化を図る上で鋼中固溶
元素はある程度の規制を受けねばならず、SL< 0.
1 wt%、Mn< 0.5 w t %、P<0.0
5wt1 であることが好ましい。又、Mは鋼中Nを
熱延高温捲き取り時に固定して、NKよる時効を抑制す
る必要があり、0.02wtチ4Ml O,07w t
% の範囲で添加するのが好ましい。
本発明によるものの具体的な実施例について説明すると
以Fの通りである。
以Fの通りである。
前記した第1表中の鋼−1,3について、通常の工程で
スラブとした後熱延を行い、700Cで捲き取った2、
8目厚の銅帯を0.8鴫まで冷延して、1次冷却速度を
毎秒40C1100C,300C,1500Gとし、過
時効条件は250C,350C,450t:?で各2分
とした各条件で連続焼鈍をシュミレートし7た時に得ら
れる材料特性値を示したのが次の第2表である。
スラブとした後熱延を行い、700Cで捲き取った2、
8目厚の銅帯を0.8鴫まで冷延して、1次冷却速度を
毎秒40C1100C,300C,1500Gとし、過
時効条件は250C,350C,450t:?で各2分
とした各条件で連続焼鈍をシュミレートし7た時に得ら
れる材料特性値を示したのが次の第2表である。
即ち第2表から明らかなように、本発明で規制した1次
冷却速度と過時効処理温度の組み合せの条件下で0.5
、: d 、< 1.0μmとなり、しかも軟質高延
性と遅時効を同時に具備した冷延鋼板が的確に製造し得
ることは明らかである。
冷却速度と過時効処理温度の組み合せの条件下で0.5
、: d 、< 1.0μmとなり、しかも軟質高延
性と遅時効を同時に具備した冷延鋼板が的確に製造し得
ることは明らかである。
以上説明したように、本発明によるものは連続焼延材の
軟質高延性化及び遅時効化を、鋼中に析出する炭化物粒
径の最適化と首う全く新規の発想に基いて実現し、1次
冷却速度と過時効温度の最適な組み合せで好ましい軟質
冷延鋼板を適切に製造し得るものであるから工業的にそ
の効果の大きい発明である。
軟質高延性化及び遅時効化を、鋼中に析出する炭化物粒
径の最適化と首う全く新規の発想に基いて実現し、1次
冷却速度と過時効温度の最適な組み合せで好ましい軟質
冷延鋼板を適切に製造し得るものであるから工業的にそ
の効果の大きい発明である。
図面は本発明の技術的内容を示すものであって、第1図
は連続焼鈍過程で析出する鋼中Cの析出状態およびその
サイズと材質の関係を検討するために冷間圧延後に行っ
た熱処理の態様を要約して示した図表、第2図は7()
OCから水焼入れおよび空冷した場合と中間温度の50
0Cメ300Cで10秒および3分保持した後水焼入れ
した場合について第1図の処理■まで行った後の析出炭
化物のサイズを示した図表、第3図は上記のような炭化
物サイズと材質の関係を示す図表、第4図は平均炭化物
粒径と時効指数に及ぼす1次冷却速度と過時効温度の影
響を示した図表、第5図は700Cで焼鈍後に種々の1
次冷却速度で室温まで冷却した後、鋼中C−9を測定し
た結果を示す図表である。 特許出 願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 下 村 隆 良同
大 沢 紘 −同
小 林 英 男同
細 谷 佳 弘第 / 国 第 2 圓 第 ♂ k1
は連続焼鈍過程で析出する鋼中Cの析出状態およびその
サイズと材質の関係を検討するために冷間圧延後に行っ
た熱処理の態様を要約して示した図表、第2図は7()
OCから水焼入れおよび空冷した場合と中間温度の50
0Cメ300Cで10秒および3分保持した後水焼入れ
した場合について第1図の処理■まで行った後の析出炭
化物のサイズを示した図表、第3図は上記のような炭化
物サイズと材質の関係を示す図表、第4図は平均炭化物
粒径と時効指数に及ぼす1次冷却速度と過時効温度の影
響を示した図表、第5図は700Cで焼鈍後に種々の1
次冷却速度で室温まで冷却した後、鋼中C−9を測定し
た結果を示す図表である。 特許出 願人 日本鋼管株式会社 発 明 者 下 村 隆 良同
大 沢 紘 −同
小 林 英 男同
細 谷 佳 弘第 / 国 第 2 圓 第 ♂ k1
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 C: 0.015〜0.045%を含有した通常鋼成分
の低炭素鋼板を加熱帯、均熱帯、1次冷却帯、過時効処
理帯および最終冷却帯の一連の工程からなる連続焼鈍プ
ロセスで処理するに当り、1次冷却帯における平均冷却
速度(vt ) と過時効処理温度(ToA lを次
の1゜2の条件を満足するように制御することを特徴と
する連続焼鈍による軟質冷延鋼板の製造方法。 ]、、 280tn vl−1310jToA−42
80jnv18902、 137n vl +2404
ToA! 131n vI+370但し、vlは07秒
で、ToAはC
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17065282A JPS5959832A (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | 連続焼鈍による軟質冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17065282A JPS5959832A (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | 連続焼鈍による軟質冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5959832A true JPS5959832A (ja) | 1984-04-05 |
JPS6259169B2 JPS6259169B2 (ja) | 1987-12-09 |
Family
ID=15908845
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP17065282A Granted JPS5959832A (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | 連続焼鈍による軟質冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5959832A (ja) |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS55104431A (en) * | 1979-02-02 | 1980-08-09 | Nippon Steel Corp | Production of cold rolled steel plate for deep drawing by short-time continuous annealing |
JPS5629620A (en) * | 1979-08-13 | 1981-03-25 | Nippon Steel Corp | Continuous annealing of cold-rolled steel strip in short time |
-
1982
- 1982-09-29 JP JP17065282A patent/JPS5959832A/ja active Granted
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS55104431A (en) * | 1979-02-02 | 1980-08-09 | Nippon Steel Corp | Production of cold rolled steel plate for deep drawing by short-time continuous annealing |
JPS5629620A (en) * | 1979-08-13 | 1981-03-25 | Nippon Steel Corp | Continuous annealing of cold-rolled steel strip in short time |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6259169B2 (ja) | 1987-12-09 |
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