JPS5956515A - 鋼の真空インジエクシヨン二次精錬方法 - Google Patents
鋼の真空インジエクシヨン二次精錬方法Info
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- JPS5956515A JPS5956515A JP16689382A JP16689382A JPS5956515A JP S5956515 A JPS5956515 A JP S5956515A JP 16689382 A JP16689382 A JP 16689382A JP 16689382 A JP16689382 A JP 16689382A JP S5956515 A JPS5956515 A JP S5956515A
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/10—Handling in a vacuum
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はＣ−の真空インジエク／ヨン二次精錬方法に関
するものである。
するものである。
近年、鋼拐特件の向上ニーズから、取鍋ｆｆ諌の強化が
１すられＺ）様になり、真りと脱ガス、パウダーインジ
ェクション、Ｃａ除加が広〈実施され高純度鋼の製造が
実施される様になって来た。
１すられＺ）様になり、真りと脱ガス、パウダーインジ
ェクション、Ｃａ除加が広〈実施され高純度鋼の製造が
実施される様になって来た。
ところが真空脱ガスの高速処理が最もやりやすいことか
ら広く普及している所謂ＲＩＩ法、ＤＨ法（以下ＲＩＩ
法、Ｄ ＩＩ法という）では装置上粉体イノジエクンヨ
ンが困難である点から例えば次の如き精練プロセスを取
らざるを得ないのが実状である。
ら広く普及している所謂ＲＩＩ法、ＤＨ法（以下ＲＩＩ
法、Ｄ ＩＩ法という）では装置上粉体イノジエクンヨ
ンが困難である点から例えば次の如き精練プロセスを取
らざるを得ないのが実状である。
例１としては、粉体インジェクション設備におけるＣａ
Ｏ系フラックス処理後ＲＨ，ＤＨ法の脱ガス処理し、再
び粉体インジェクション設備でＣａ添加を行う。
Ｏ系フラックス処理後ＲＨ，ＤＨ法の脱ガス処理し、再
び粉体インジェクション設備でＣａ添加を行う。
例２としてはＲＨ，ＤＩ（法の脱ガス処理し、真空槽（
二ＣａＯ系フラックス添加によるフシックス精練後粉体
インジェクンヨン設備でＣａ添加を行う。
二ＣａＯ系フラックス添加によるフシックス精練後粉体
インジェクンヨン設備でＣａ添加を行う。
例１のケースでは取鍋がインジェクション設ｆｌｆｆｉ
と脱ガス設備をかね合せる事から、処理時間の延長、温
度低下と言う問題があり、又Ｃａインジエク／ヨンでは
、大気中からｌｌ２ｆ、ｆ：ピックアップすると言う問
題があり、極低ＨＹ、（目的にするケースでは、１月度
脱ガス処理が必要である。
と脱ガス設備をかね合せる事から、処理時間の延長、温
度低下と言う問題があり、又Ｃａインジエク／ヨンでは
、大気中からｌｌ２ｆ、ｆ：ピックアップすると言う問
題があり、極低ＨＹ、（目的にするケースでは、１月度
脱ガス処理が必要である。
父、例２ではインジェクションの・代用としてＶ〔空槽
内にフラックス全添加するが、インジェクションに比較
して、精錬効率が悪いため長時間多量の７ラツクスを添
加する必要があり、耐火物屏損外経済性の点から極めて
困ｐ（Ｗな方法である。
内にフラックス全添加するが、インジェクションに比較
して、精錬効率が悪いため長時間多量の７ラツクスを添
加する必要があり、耐火物屏損外経済性の点から極めて
困ｐ（Ｗな方法である。
この様な点から高速真空処理かり能であるＲＨ法、Ｄｌ
ｌ法真空脱ガス装置において脱ガス処理と粉体インジェ
クションが同時（二実施出米、例１、例２の如き欠陥全
除去し２、脱ガス−粉体インジェクションを効率的に同
時処理Ｊ−る方法が切望されているのが現状で′ある。
ｌ法真空脱ガス装置において脱ガス処理と粉体インジェ
クションが同時（二実施出米、例１、例２の如き欠陥全
除去し２、脱ガス−粉体インジェクションを効率的に同
時処理Ｊ−る方法が切望されているのが現状で′ある。
従来例えば溶ト紳金属の真空脱ガス装置を設はグミ取鍋
にランス全配置して、溶鋼上層管直下に前記ランス全没
αｆして、細粒添加物を吹込む装置が！持分１１（（４
４−７８（、） ５号公報、特公昭４Ｇ−２１８１８号
公報に提起されている。又特公昭／１４−１２２４６号
公報に＝ｔｏいては、容器底部に設ける開孔から合金成
分粉粒を溶湯に均等添加する方法か公知Ｃある。
にランス全配置して、溶鋼上層管直下に前記ランス全没
αｆして、細粒添加物を吹込む装置が！持分１１（（４
４−７８（、） ５号公報、特公昭４Ｇ−２１８１８号
公報に提起されている。又特公昭／１４−１２２４６号
公報に＝ｔｏいては、容器底部に設ける開孔から合金成
分粉粒を溶湯に均等添加する方法か公知Ｃある。
本発明はこλしら従来法を改良しで、溶鋼の真空脱ガス
精錬と粉体インジェクション精練全同時に行う高速真空
精錬法を提供するものである。
精錬と粉体インジェクション精練全同時に行う高速真空
精錬法を提供するものである。
以下に本発明ケ図面について詳述する。
本発明は取、＠」二部（二股ガス装置ケ配し、脱ガス処
理ケ実施する際に、取鍋底部よりガス体又は粉体をガス
により供給し、そのガス又は粉体の大半が脱ガス槽に溶
鋼と共に上昇していき、溶鋼とのスラグ精λ、）１ｆ反
応と脱ガス反応を脱ガス槽内で同時Ｃ二実施させようと
するものである。
理ケ実施する際に、取鍋底部よりガス体又は粉体をガス
により供給し、そのガス又は粉体の大半が脱ガス槽に溶
鋼と共に上昇していき、溶鋼とのスラグ精λ、）１ｆ反
応と脱ガス反応を脱ガス槽内で同時Ｃ二実施させようと
するものである。
第１図は本発明の一実施例の説明図Ｃあるが、溶鋼が取
鍋１０ｉ−収容され、真空脱ガス室１１（以下真空槽と
いう）が配置される。取鍋１０は流体ノズル１３がガス
＋粉体偉人管１２に４７通する。真空ｉｉ、ＩＱ Ｉ
Ｉは１．゛（学系■・］と導通し、イＪｌｌＩｔ管１Ｇ
、上昇管１７全有し、必要により環流ガス管１５が設け
られる。本発明にｔ６いては流体ノズルＩ３は上Ｅ管１
７の投影面上のＩＮ鍋底部に設けられる。
鍋１０ｉ−収容され、真空脱ガス室１１（以下真空槽と
いう）が配置される。取鍋１０は流体ノズル１３がガス
＋粉体偉人管１２に４７通する。真空ｉｉ、ＩＱ Ｉ
Ｉは１．゛（学系■・］と導通し、イＪｌｌＩｔ管１Ｇ
、上昇管１７全有し、必要により環流ガス管１５が設け
られる。本発明にｔ６いては流体ノズルＩ３は上Ｅ管１
７の投影面上のＩＮ鍋底部に設けられる。
更に本発明においては、上昇管内径断面積（Ｓ）と流体
ノズル内径；断面積（ｒ＋ｌとの関係及び取鍋底部から
上昇前人［］迄の高さくｔ＋と流体吹込圧（Ｐｌとの関
係が次式によって規制されるものとする。
ノズル内径；断面積（ｒ＋ｌとの関係及び取鍋底部から
上昇前人［］迄の高さくｔ＋と流体吹込圧（Ｐｌとの関
係が次式によって規制されるものとする。
Ｓ（ｃＴｎ） ／ Ｓ（ｃｍ −５００１５０００！−
（ｍ ）／ Ｐ （’＜ｑ／ｃｔｎ ） −０，０５１
，０第１図に示す様に上昇管溶鋼と同時に真空槽内に導
入さｈる様取鍋底部より粉体な吹き込めば、インジエク
／ヨン突出孔→真空槽→下降管→取鍋内イ容鋼の径路の
中で、粉体は溶鋼と充分指押接触する時間があるので、
粉体、フラックスと溶（１１句の精錬反応は充分進む。
（ｍ ）／ Ｐ （’＜ｑ／ｃｔｎ ） −０，０５１
，０第１図に示す様に上昇管溶鋼と同時に真空槽内に導
入さｈる様取鍋底部より粉体な吹き込めば、インジエク
／ヨン突出孔→真空槽→下降管→取鍋内イ容鋼の径路の
中で、粉体は溶鋼と充分指押接触する時間があるので、
粉体、フラックスと溶（１１句の精錬反応は充分進む。
むしろ大気中で１５接粉体、フラックスをインジェクシ
ョンするｌｊ ｔ＜ （例えばＴ Ｎ法等）より、溶鋼
、粉体フラックスの混合状態の時間が長いので、反応効
率としては本発明がずくれた結果を示している。
ョンするｌｊ ｔ＜ （例えばＴ Ｎ法等）より、溶鋼
、粉体フラックスの混合状態の時間が長いので、反応効
率としては本発明がずくれた結果を示している。
第２図（二実験結果全図表に示す。第２図は本発明と従
来法（１゛Ｎ法）とについて、処ｔ！１！後溶鋼ｓ％と
Ｃａ ＯＣａ Ｆ ２原車位ｋｆ／ ｉ； （ＣａＯ：
ＣａＦ２＝ ９ ： ｌ ）どの図表である。
来法（１゛Ｎ法）とについて、処ｔ！１！後溶鋼ｓ％と
Ｃａ ＯＣａ Ｆ ２原車位ｋｆ／ ｉ； （ＣａＯ：
ＣａＦ２＝ ９ ： ｌ ）どの図表である。
ところで本発明Ｃ二おける反応機構は次の様になる。イ
ンジェクション（二使用する粉体としてはＯ）脱ｓｌ主
目的とするケースではＣａｂ−ＣａＦ２系のフラックス
、■脱介在物を主目的とするケースではＣａＯＳｉＯ□
系のウオレステナイト系フラックス、■脱Ｐを主目的と
するケースはＣａＯ２＋Ｃ；ＩＦ、、系、ＣａＯ−Ｎａ
２０−ＦｃＯ系フラックス、（う）介在物形態制御とす
るケースはＣａ、 Ｃ，＋系合金、Ｌａ、Ｔ−ａ系合金
、Ｃｅ、Ｃｅ系合金等の粉体がある。
ンジェクション（二使用する粉体としてはＯ）脱ｓｌ主
目的とするケースではＣａｂ−ＣａＦ２系のフラックス
、■脱介在物を主目的とするケースではＣａＯＳｉＯ□
系のウオレステナイト系フラックス、■脱Ｐを主目的と
するケースはＣａＯ２＋Ｃ；ＩＦ、、系、ＣａＯ−Ｎａ
２０−ＦｃＯ系フラックス、（う）介在物形態制御とす
るケースはＣａ、 Ｃ，＋系合金、Ｌａ、Ｔ−ａ系合金
、Ｃｅ、Ｃｅ系合金等の粉体がある。
いずれの粉体でも大気中湿分全幾分か吸収しており、父
大気中取鍋でインジェクションすると、大気と溶鋼の反
応から大気中水分を吸湿して、〔Ｉ］〕が１〜：うｌ’
ｌｐＨ１上昇すること（−なる。
大気中取鍋でインジェクションすると、大気と溶鋼の反
応から大気中水分を吸湿して、〔Ｉ］〕が１〜：うｌ’
ｌｐＨ１上昇すること（−なる。
一方〔ＩＩ〕に一ついてであるが、フラックス、粉体の
湿分からの溶鋼へのＣＴＩ ）吸収は極めて短時間で起
るので、フラックス、粉体と溶鋼の混合状態のものが、
」二詔管全通って真空槽に入って来た１１１ｊは、溶鋼
〔Ｉ（〕レベルはすてに高い状態となつＣいるが、真
空と言う条件及び底部から吹込仝だガスによる槽内攪打
が大きい事から、真空槽内できめて効率的（−説ガスＣ
Ｉ−Ｄ反応が進行する。
湿分からの溶鋼へのＣＴＩ ）吸収は極めて短時間で起
るので、フラックス、粉体と溶鋼の混合状態のものが、
」二詔管全通って真空槽に入って来た１１１ｊは、溶鋼
〔Ｉ（〕レベルはすてに高い状態となつＣいるが、真
空と言う条件及び底部から吹込仝だガスによる槽内攪打
が大きい事から、真空槽内できめて効率的（−説ガスＣ
Ｉ−Ｄ反応が進行する。
本発明者らは上述の２つの機構により、粉体、フラック
スインジェクションと脱ガス処理の同時反応を極めて効
率的（二実施出来ることを見つけ出した。
スインジェクションと脱ガス処理の同時反応を極めて効
率的（二実施出来ることを見つけ出した。
−１−記の方法全実施する場合、最も問題となるのはイ
ンジェクションの位置と、上眉管の位置との対応関係で
ある。本発明者らは４５０ ＋ｎｍ内僅の［（法上昇管
金使用して、インジェクションの［立置の効果孕調査【
７た結果第３図の様な結果を得た。図はＣａ Ｏ／ Ｃ
ａＦ ２ンラツクス：４ｋｐ／ｌ。
ンジェクションの位置と、上眉管の位置との対応関係で
ある。本発明者らは４５０ ＋ｎｍ内僅の［（法上昇管
金使用して、インジェクションの［立置の効果孕調査【
７た結果第３図の様な結果を得た。図はＣａ Ｏ／ Ｃ
ａＦ ２ンラツクス：４ｋｐ／ｌ。
脱Ｓ前Ｓφ： ０．００５％であった。
即ちインジェクション孔中心が上昇管の外側に外」］、
た場合は（〜めて脱（ｆｉｉｆ率が悪化する。これはガ
ス及び粉体が上昇管中に入らないためである。特に望ま
１７い範囲は、１５０ｍｍ腰、内てあり、上昇管内径の
６７％以内である事が〒１する。
た場合は（〜めて脱（ｆｉｉｆ率が悪化する。これはガ
ス及び粉体が上昇管中に入らないためである。特に望ま
１７い範囲は、１５０ｍｍ腰、内てあり、上昇管内径の
６７％以内である事が〒１する。
従って本発明における取５禍１底部に設ける’；７！ｉ
体ノズルは溶鋼上昇管が取鍋底部に投影される投影面上
に位置せしめる必要がある。
体ノズルは溶鋼上昇管が取鍋底部に投影される投影面上
に位置せしめる必要がある。
又、位置関係とは別に、上昇管断面積（ＳＣｍ”）と流
体ノズル所面積（＋３ ＣＴ＋＋２）との面積比との間
にも関連があり、その実、験結果を第４図１＝示す。
体ノズル所面積（＋３ ＣＴ＋＋２）との面積比との間
にも関連があり、その実、験結果を第４図１＝示す。
図はＯａ、Ｏ１０ａＦ２フラックス：４に９．／ｌ、処
理前Ｓ：００００５％であった。
理前Ｓ：００００５％であった。
即ち、Ｓ／Ｓが５００未満では、ノズルから吹き込まれ
た稍ｊ東粉体の一部は：上昇管に入らなくなり、脱備、
率が悪化する。Ｓ ／ ｓが１５０００超になると、上
昇管、下降管間に溶鋼のンヨートパスが起る事及び溶鋼
全体の攪拌力が低下することとなり、やはり脱価１片が
悪化する。
た稍ｊ東粉体の一部は：上昇管に入らなくなり、脱備、
率が悪化する。Ｓ ／ ｓが１５０００超になると、上
昇管、下降管間に溶鋼のンヨートパスが起る事及び溶鋼
全体の攪拌力が低下することとなり、やはり脱価１片が
悪化する。
実験に徴するに、精錬用粉体が所定の圧力な有するガス
を媒体として取鍋底部から噴入されるとき、十月、管に
粉体が確実に捕旧さｈ、効率的な反応を維持１−るため
には、上昇管は上劉管の断ｌ？ｉＴ 積Ｓ ｃＴｎ２／
流体ノズル断面積Ｓ ｎ１ｒ＝ ５００−１５００Ｑの
範囲に規制される。更に本発明においては；精錬用粉体
が含有するＨを真空・ｌ曹において確実に脱ガスするた
め、上列管式［−１位置を吹込みガス圧の関数として杷
握する。即ち取ｔ；’ｊ’ｔ％底部から一ヒ昇管人［］
までの商さｔｍ ／流体吹込圧Ｐ Ｋｑ／ ｃｒ＋ｒ２
＝ ０ 、０５ １ 、０ の範囲：二設定される
。
を媒体として取鍋底部から噴入されるとき、十月、管に
粉体が確実に捕旧さｈ、効率的な反応を維持１−るため
には、上昇管は上劉管の断ｌ？ｉＴ 積Ｓ ｃＴｎ２／
流体ノズル断面積Ｓ ｎ１ｒ＝ ５００−１５００Ｑの
範囲に規制される。更に本発明においては；精錬用粉体
が含有するＨを真空・ｌ曹において確実に脱ガスするた
め、上列管式［−１位置を吹込みガス圧の関数として杷
握する。即ち取ｔ；’ｊ’ｔ％底部から一ヒ昇管人［］
までの商さｔｍ ／流体吹込圧Ｐ Ｋｑ／ ｃｒ＋ｒ２
＝ ０ 、０５ １ 、０ の範囲：二設定される
。
これは０．０５ 未満では精錬粉体な含んだ溶鋼はＬ
月管の中に確実に入るが、取鍋的溶鋼の１′量件が不充
分となり、結果として溶２１１の脱Ｈは可能であるが、
脱Ｓは不充分となる。又１．０超では精ζ東粉体な含ん
だ４鋼が上昇管内に充分入りきｈない事から、脱Ｓは可
能であるが、脱■（が不充分となる。
月管の中に確実に入るが、取鍋的溶鋼の１′量件が不充
分となり、結果として溶２１１の脱Ｈは可能であるが、
脱Ｓは不充分となる。又１．０超では精ζ東粉体な含ん
だ４鋼が上昇管内に充分入りきｈない事から、脱Ｓは可
能であるが、脱■（が不充分となる。
本発明者らの実験によると、上昇管の断面積／流体ノズ
ル断面積ど脱Ｓ率及び脱Ｈ率の関係は第５図の通りであ
る。図はｓ ／ ｓ ： ２０００ ％処理前Ｓ％：
０．００８ ％ 、処理前Ｈ： ３．５ ＰＰｍであっ
た。即ち、第５図に於てＬ ／ Ｐ ＜ ０．０５の時
、脱）（率は高い直を得ているが、脱Ｓ率はＡ４ 、Ｖ
）で低下している。又ｔ／Ｐ＞１．０の時、脱Ｓ率は扁
い値を絣持しているが脱Ｈ率が極めて１氏丁している。
ル断面積ど脱Ｓ率及び脱Ｈ率の関係は第５図の通りであ
る。図はｓ ／ ｓ ： ２０００ ％処理前Ｓ％：
０．００８ ％ 、処理前Ｈ： ３．５ ＰＰｍであっ
た。即ち、第５図に於てＬ ／ Ｐ ＜ ０．０５の時
、脱）（率は高い直を得ているが、脱Ｓ率はＡ４ 、Ｖ
）で低下している。又ｔ／Ｐ＞１．０の時、脱Ｓ率は扁
い値を絣持しているが脱Ｈ率が極めて１氏丁している。
従って本発明においては、Ｓ ｏｎ２／ ｓ ｃｎｚ２
＝５００−１５０００とし、ｔｍ／ＰＫｇ／ｃｍ２−０
．０５−１．０の範囲に特定する。
＝５００−１５０００とし、ｔｍ／ＰＫｇ／ｃｍ２−０
．０５−１．０の範囲に特定する。
又本発明では、例えばＲＨ脱ガスにおいては、上層、管
に環）、１シ用Ａｒ ガス又Ｄ Ｈ脱ガスでは浸漬管
に、Ｒｊ′ｆ’用Ａｒ ガス等を吹込むのが一般であ
るが、インジェクション用のガスがこれらの環流、１’
ｒ、ｔ ｉｌ：ガスの役目を充分はだす事が出来るので
、これらのガスの添加をやめる事も出〉：（る。
に環）、１シ用Ａｒ ガス又Ｄ Ｈ脱ガスでは浸漬管
に、Ｒｊ′ｆ’用Ａｒ ガス等を吹込むのが一般であ
るが、インジェクション用のガスがこれらの環流、１’
ｒ、ｔ ｉｌ：ガスの役目を充分はだす事が出来るので
、これらのガスの添加をやめる事も出〉：（る。
次に底部よりインジェクションするガス流量は精錬反応
としては多い程好ましいものであるが、ガスが上眉管を
経て真空槽に入った時のスプラシュの問題から、１０
Ｎｌ ／ ｔ−ｍｉｘ 以上では下では、粉体供給が不
可能となるので、真空処理と粉体精練の同時作業か不可
能である。
としては多い程好ましいものであるが、ガスが上眉管を
経て真空槽に入った時のスプラシュの問題から、１０
Ｎｌ ／ ｔ−ｍｉｘ 以上では下では、粉体供給が不
可能となるので、真空処理と粉体精練の同時作業か不可
能である。
上述のように本発明はｆ′ｉｖ錬川粉体用包含する固−
気体の混合流体が取鍋底部から溶鋼中に吹込まれるが、
この固気比（ｎｌ）はｆｉ０１５（１が好ましい。
気体の混合流体が取鍋底部から溶鋼中に吹込まれるが、
この固気比（ｎｌ）はｆｉ０１５（１が好ましい。
インジェクションする手段はスライデングノズル、スラ
イデングゲート等を介して実施する事が６丁能である。
イデングゲート等を介して実施する事が６丁能である。
又この装置は粉体全供給しなくて、ガスだけを吹込む事
によって、真空処理装置の効率金白」−出来ることは言
うまでもない。
によって、真空処理装置の効率金白」−出来ることは言
うまでもない。
実施例１
２５０ を取鍋において、表−１の溶鋼成分のものｉ
ＲＨ処理する際に、次の如き処理を実施し、１５分の短
時間に脱炭、脱ガス、脱硫処理を同等に実施し、表−１
に示）一様な溶鋼成分を得る事が出来た。
ＲＨ処理する際に、次の如き処理を実施し、１５分の短
時間に脱炭、脱ガス、脱硫処理を同等に実施し、表−１
に示）一様な溶鋼成分を得る事が出来た。
１）真空層１００ Ｔｎｒｒで脱炭精練、成分調整１（
）分行った。取鍋スライディングノズルよりＡｒガスを
２ Ｎｌ／ηｔｉｎｔ−ｔ 吹き込んだ。
）分行った。取鍋スライディングノズルよりＡｒガスを
２ Ｎｌ／ηｔｉｎｔ−ｔ 吹き込んだ。
２）真空管５ （ｌ Ｔ＋、＋ｒｒ で脱硫、脱介在
物精練５分行った。取鍋スライテングノズルよりＡｒガ
ス３ Ｎｌ ７ｍ１ｑｒ−ｔ 、 ＣａＯ−Ｃａ１”２
５に、ｙ／ ｔ ’ｆｌ：吹き込んだ。
物精練５分行った。取鍋スライテングノズルよりＡｒガ
ス３ Ｎｌ ７ｍ１ｑｒ−ｔ 、 ＣａＯ−Ｃａ１”２
５に、ｙ／ ｔ ’ｆｌ：吹き込んだ。
」二り己の操業はＳ／ｓ ＝ Ｂ （ｌ ＯＯ、（１／
Ｉ””０．２とし行った。
Ｉ””０．２とし行った。
表−１
実施例２
：３００ を取鍋において、表２の溶鋼成分をＲＨ処理
する際に、次の如き処理全実施し、２５分の短時間内に
脱Ｈ１成分調整、脱硫、脱介在物、介在物形態処理を実
施し、表−２に示す成分の溶鋼を得る事が出来、た。
する際に、次の如き処理全実施し、２５分の短時間内に
脱Ｈ１成分調整、脱硫、脱介在物、介在物形態処理を実
施し、表−２に示す成分の溶鋼を得る事が出来、た。
］）真空度２ Ｔｏｒｒ で脱硫、脱Ｈ１成分調整１
５分行った。取鍋スライデングノズルよりＡｒガス５
Ｎ１７Ｍｍ−ｔ ＣＸｌ０ ＣａＦ、、 ４ｋＰ／ｌ
ｆ吹込んだ。
５分行った。取鍋スライデングノズルよりＡｒガス５
Ｎ１７Ｍｍ−ｔ ＣＸｌ０ ＣａＦ、、 ４ｋＰ／ｌ
ｆ吹込んだ。
２）真空度０．５ Ｔｎｒｒで脱）Ｔ処理５分行った。
取鍋スライデングノズルよりＡｒガスＩ Ｎｌ／ｒｍ＋
−ｔ を吹き込んだ。
−ｔ を吹き込んだ。
３）真空層４００ ＴｏｒｒでＣａによる形態制御を５
分行った。取鍋スライデングノズルより行った。
分行った。取鍋スライデングノズルより行った。
表−２
第１図は本発明の説明図、第２図は８％とＣａＯＣａＦ
２原単位の図表、第３図は脱硫率と−Ｌ昇管の位置の図
表、第４図は脱硫率と面積比Ｓ／ｓどの図表、第５図は
脱硫率と４１！ ＋ｎ／Ｐ ｋＩｌｃ１ｎ２どの図表で
ある。 第１図 −Ｃ１１，０−ＣａＦ２Ｒ単位（’ｇ／１ｏｎ）第３図 ←（％）牽８桶 （％）庫Ｈ割 （％）津９哨
２原単位の図表、第３図は脱硫率と−Ｌ昇管の位置の図
表、第４図は脱硫率と面積比Ｓ／ｓどの図表、第５図は
脱硫率と４１！ ＋ｎ／Ｐ ｋＩｌｃ１ｎ２どの図表で
ある。 第１図 −Ｃ１１，０−ＣａＦ２Ｒ単位（’ｇ／１ｏｎ）第３図 ←（％）牽８桶 （％）庫Ｈ割 （％）津９哨
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 取鍋に真空脱ガス装置を配設して、脱ガス装置の溶
鋼上昇管が取鍋底部に投影される投影面上に、随伴ガス
を伴う精神用粉体吹込ノズルを設け、前記ト昇管の断面
積（Ｓ（１ｎ２）／流体ノズルの断面積（ＳＣｍ２）を
５００−１５０００とし、取鍋底部から上昇管入口まで
の高さく １ｍ ）／流体吹込圧（Ｐ Ｋｇ ／ Ｃｍ
２）を０．０５ −１．０として、真空ｔ’ｉ’？諌と
粉体吹込精錬とを同時に行うことを特徴とする鋼の真空
インジエク／ヨンニ次゛清錬力法。 ２ 流体ノズルからのガス流量を１０ Ｎ２ ／ ｔ
−＊ｒｎＯ，５ＮＡ ／ ｔ −ｍｒｎの範囲トＴ ル
特許請求（７）範囲第１項記載の鋼の真空インジエクシ
ョン二次循で東方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16689382A JPS5956515A (ja) | 1982-09-25 | 1982-09-25 | 鋼の真空インジエクシヨン二次精錬方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16689382A JPS5956515A (ja) | 1982-09-25 | 1982-09-25 | 鋼の真空インジエクシヨン二次精錬方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5956515A true JPS5956515A (ja) | 1984-04-02 |
Family
ID=15839574
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16689382A Pending JPS5956515A (ja) | 1982-09-25 | 1982-09-25 | 鋼の真空インジエクシヨン二次精錬方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5956515A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61223120A (ja) * | 1985-03-29 | 1986-10-03 | Nippon Steel Corp | 溶鋼の介在物低減方法 |
| JPS61246312A (ja) * | 1985-04-25 | 1986-11-01 | Nippon Steel Corp | 取鍋溶鋼の介在物形態制御方法 |
| JPS6236054U (ja) * | 1985-08-15 | 1987-03-03 | ||
| EP1752546A1 (en) * | 2005-07-26 | 2007-02-14 | Trinecke Zelezarny, A.S. | The method of making high-purity steels |
| CN103255266A (zh) * | 2013-05-29 | 2013-08-21 | 东北大学 | 一种底喷粉真空脱气精炼钢水的装置及方法 |
-
1982
- 1982-09-25 JP JP16689382A patent/JPS5956515A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61223120A (ja) * | 1985-03-29 | 1986-10-03 | Nippon Steel Corp | 溶鋼の介在物低減方法 |
| JPH0312126B2 (ja) * | 1985-03-29 | 1991-02-19 | Nippon Steel Corp | |
| JPS61246312A (ja) * | 1985-04-25 | 1986-11-01 | Nippon Steel Corp | 取鍋溶鋼の介在物形態制御方法 |
| JPS6236054U (ja) * | 1985-08-15 | 1987-03-03 | ||
| EP1752546A1 (en) * | 2005-07-26 | 2007-02-14 | Trinecke Zelezarny, A.S. | The method of making high-purity steels |
| CN103255266A (zh) * | 2013-05-29 | 2013-08-21 | 东北大学 | 一种底喷粉真空脱气精炼钢水的装置及方法 |
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