JPS5929125A - 熱可塑性樹脂フイルムの成形方法 - Google Patents
熱可塑性樹脂フイルムの成形方法Info
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- JPS5929125A JPS5929125A JP57137362A JP13736282A JPS5929125A JP S5929125 A JPS5929125 A JP S5929125A JP 57137362 A JP57137362 A JP 57137362A JP 13736282 A JP13736282 A JP 13736282A JP S5929125 A JPS5929125 A JP S5929125A
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- film
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- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C48/88—Thermal treatment of the stream of extruded material, e.g. cooling
- B29C48/911—Cooling
- B29C48/9135—Cooling of flat articles, e.g. using specially adapted supporting means
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- B29C48/07—Flat, e.g. panels
- B29C48/08—Flat, e.g. panels flexible, e.g. films
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- B29K2995/00—Properties of moulding materials, reinforcements, fillers, preformed parts or moulds
- B29K2995/0018—Properties of moulding materials, reinforcements, fillers, preformed parts or moulds having particular optical properties, e.g. fluorescent or phosphorescent
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- Thermal Sciences (AREA)
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は溶融した熱可塑性樹脂を直線状ダイ出口から
押出し、薄膜状に出てくる樹脂膜を冷却固化して引取る
樹脂フィルム成１】１ぞ方法に関する。
押出し、薄膜状に出てくる樹脂膜を冷却固化して引取る
樹脂フィルム成１】１ぞ方法に関する。
従来、帯状樹脂フィルムの成形は第１図に示すように、
用１出機／からＴダイλへ溶Ｆｋ！！ ｌｉ可ｎ■を車
：め、その直線状ダイ出口３から押出し、直ちに冷却さ
れたチルロールダに巻掛けて急冷、固化し、その樹脂膜
を引取ロールで引取り、巻取装置へ向わせる。
用１出機／からＴダイλへ溶Ｆｋ！！ ｌｉ可ｎ■を車
：め、その直線状ダイ出口３から押出し、直ちに冷却さ
れたチルロールダに巻掛けて急冷、固化し、その樹脂膜
を引取ロールで引取り、巻取装置へ向わせる。
Ｔダイ２から出た溶融状態の薄膜Ｆにｒ１エアーナイフ
（直線状噴射口をもつ空気噴射型）左によシｔルロール
ダに押伺けられ、冷却されて進む間に固化して引取υロ
ールに引取られるのである。
（直線状噴射口をもつ空気噴射型）左によシｔルロール
ダに押伺けられ、冷却されて進む間に固化して引取υロ
ールに引取られるのである。
このほかに、インフレーション・フィルム成形法と称し
て、溶融樹脂膜を環状出口から押出し、弱い圧縮空気に
よる内圧で円筒状にふくらませながら上方へ引取る成彩
方法も行われている。その場ば、ニアリングと称するｔ
賀状空気噴射器によシ筒状樹脂膜の外周を冷却するが、
冷却噴流を強めると樹脂膜が動揺し品質ムラを生ずるこ
と、折畳んで巻取らねばならないこと、といった不利が
あった。これに対し、Ｔダイを劃ｊい樹脂膜を平らな帯
状に取出寸場合、チルロールに巻掛けることが可能であ
るため、帯状樹脂膜はチルロールで冷却するという常１
．′Ｅが定着していた。
て、溶融樹脂膜を環状出口から押出し、弱い圧縮空気に
よる内圧で円筒状にふくらませながら上方へ引取る成彩
方法も行われている。その場ば、ニアリングと称するｔ
賀状空気噴射器によシ筒状樹脂膜の外周を冷却するが、
冷却噴流を強めると樹脂膜が動揺し品質ムラを生ずるこ
と、折畳んで巻取らねばならないこと、といった不利が
あった。これに対し、Ｔダイを劃ｊい樹脂膜を平らな帯
状に取出寸場合、チルロールに巻掛けることが可能であ
るため、帯状樹脂膜はチルロールで冷却するという常１
．′Ｅが定着していた。
確にこのチルロール方式はポリフロピレン樹脂には好適
で、ＣＰＰフィルムとして広く使用されている。しかし
、密度０．９３５ ｆ／ｃｎｌ以下の短填分岐を有する
直鎖状ポリエチレン４Ｍ脂に、この成形方法を適用し、
成形速度を・速く（２０ｍ／分以上）すると、溶融した
樹脂！！ｕＦがチルロールｑに接触する時点で、空気巻
込みが生じ、不均一で表面に凹凸のおるフィルムしか得
られない。」た走行するｖＪＪ脂膜Ｆにサージング（波
打ち）が生じて、フィルムの耳から切断してしまうなど
、この方法で１は良質フィルムが得られなかった。
で、ＣＰＰフィルムとして広く使用されている。しかし
、密度０．９３５ ｆ／ｃｎｌ以下の短填分岐を有する
直鎖状ポリエチレン４Ｍ脂に、この成形方法を適用し、
成形速度を・速く（２０ｍ／分以上）すると、溶融した
樹脂！！ｕＦがチルロールｑに接触する時点で、空気巻
込みが生じ、不均一で表面に凹凸のおるフィルムしか得
られない。」た走行するｖＪＪ脂膜Ｆにサージング（波
打ち）が生じて、フィルムの耳から切断してしまうなど
、この方法で１は良質フィルムが得られなかった。
号た、この方法は大径のチルロールクを°数本使用する
ため生産原価も高くなるきらいがあった。
ため生産原価も高くなるきらいがあった。
本発明者は上述のような現状を改善すべく、種々検討の
結果、Ｔダイによる帯状樹脂１漢の場合、膜の両面に冷
却噴流を当てられる点に着眼し、両面に均待：に噴射流
を当てることによシＩＩり面を機械的に支持しなくても
、安定走行を保つで強力な空気冷却を行える事、そして
、この方法により生産能率も製品品質も向上しイ―るこ
と全実験により確めた。
結果、Ｔダイによる帯状樹脂１漢の場合、膜の両面に冷
却噴流を当てられる点に着眼し、両面に均待：に噴射流
を当てることによシＩＩり面を機械的に支持しなくても
、安定走行を保つで強力な空気冷却を行える事、そして
、この方法により生産能率も製品品質も向上しイ―るこ
と全実験により確めた。
この発明の特ｗ１．ｆ： ｔず述べると、溶融した熱可
塑性樹脂を直線状ダイＬ＋１０から薄膜伏に押出し、冷
却固化して引取る樹脂フィルム成形工程において、上記
ダイ出口と引取り外′内ロールとの間を走る樹脂膜の両
面に、その全幅に向う直線状噴射口から冷却気体噴流を
両１１１ｉの風圧が均衡するように肖て＼樹脂膜を冷却
することでおる。
塑性樹脂を直線状ダイＬ＋１０から薄膜伏に押出し、冷
却固化して引取る樹脂フィルム成形工程において、上記
ダイ出口と引取り外′内ロールとの間を走る樹脂膜の両
面に、その全幅に向う直線状噴射口から冷却気体噴流を
両１１１ｉの風圧が均衡するように肖て＼樹脂膜を冷却
することでおる。
この発明が主な対象とする合成樹脂はポリエステル樹脂
、ポリアミド樹脂、ポリオレフィン系高分子樹脂で、ポ
リオレフィン樹脂としては高圧法ポリエチレン、中低圧
法ボリエブーレン、ボリグロピレン、ポリブテン−１等
エチレン−プロピレン、ブテン−１等の単独１１合体及
び共重合体、それらの混合物等である。Ｊ：：、射面・
顎状低密度ポリエチレンはエチレンと炭素数３〜１２の
α−オレフィン例えばプロピレン、ブテン−１、ヘキセ
ン−１，４メチル−１−ペンテン、オクテン−１、デセ
ン−１等の少くともひとつを、チーグラー型餉媒の存在
下、従来公知の中低圧法、又ａ：高圧法によってｆＮ造
されるものである。さらに中低圧法としては、気相法、
スラリー法、溶液法等いずれの方法によるものでもよい
。
、ポリアミド樹脂、ポリオレフィン系高分子樹脂で、ポ
リオレフィン樹脂としては高圧法ポリエチレン、中低圧
法ボリエブーレン、ボリグロピレン、ポリブテン−１等
エチレン−プロピレン、ブテン−１等の単独１１合体及
び共重合体、それらの混合物等である。Ｊ：：、射面・
顎状低密度ポリエチレンはエチレンと炭素数３〜１２の
α−オレフィン例えばプロピレン、ブテン−１、ヘキセ
ン−１，４メチル−１−ペンテン、オクテン−１、デセ
ン−１等の少くともひとつを、チーグラー型餉媒の存在
下、従来公知の中低圧法、又ａ：高圧法によってｆＮ造
されるものである。さらに中低圧法としては、気相法、
スラリー法、溶液法等いずれの方法によるものでもよい
。
第２図にこの発明の一実施例を示す。槙１図■従来方法
と昇るの１ｄ１ダイ出口Ｊから出た樹脂膜Ｆがｔルロー
ルクに看き掛けられず、引取りロール又は引取用案内ロ
ール６にを掛けられている事、そしてダイ出口３とロー
ル６との間を走行中に、エアナイフ左により両面に冷却
噴流を当てられている事である。
と昇るの１ｄ１ダイ出口Ｊから出た樹脂膜Ｆがｔルロー
ルクに看き掛けられず、引取りロール又は引取用案内ロ
ール６にを掛けられている事、そしてダイ出口３とロー
ル６との間を走行中に、エアナイフ左により両面に冷却
噴流を当てられている事である。
チルロールで冷夫１しなくても、樹Ｉｌｌ １ｉ４７
ｙの両面に冷却気体（この場合、常温空気）の噴流を当
てるだけで？？−夫１固イヒの目的を悴し、毎分３０ｍ
以上の高速度で成形できるようになった。品質的にも透
明性にすぐれ、腰の弛い良質フィルムが得られた。その
実験条件、結果は後記する。
ｙの両面に冷却気体（この場合、常温空気）の噴流を当
てるだけで？？−夫１固イヒの目的を悴し、毎分３０ｍ
以上の高速度で成形できるようになった。品質的にも透
明性にすぐれ、腰の弛い良質フィルムが得られた。その
実験条件、結果は後記する。
エアナイフ！け従来から使われているものと特に変った
所はなく、エアホースから入った空気が直線状噴射口Ｓ
αの全長から均等に吹出す構造であればよい。噴射口左
ａの吹出し間隙ｔ（１，０，５ｍｒｎ未漢では冷却が不
充分でフィルムの透明性が低下し、間隙が１３ ｒｎｍ
を超えると冷却噴流の原油不足のため走行する樹脂膜Ｆ
の安定性に同順を生ずる。この実加１例においては吹出
し間隙け２ｍｒｈ１程度が標準的で、空気圧４８闘Ａｑ
で噴流速度８．３ ｍ／ ｓ となシ、最高６２
．５ ｍ＋ＩＩＡｑ ％ 流速１６．５ｒｎ／ｓでも
両面の風圧均衡によシ成形に悪影響はなかった。噴射角
は膜面に（２）、角と限らず、多少傾斜しても支障ない
。
所はなく、エアホースから入った空気が直線状噴射口Ｓ
αの全長から均等に吹出す構造であればよい。噴射口左
ａの吹出し間隙ｔ（１，０，５ｍｒｎ未漢では冷却が不
充分でフィルムの透明性が低下し、間隙が１３ ｒｎｍ
を超えると冷却噴流の原油不足のため走行する樹脂膜Ｆ
の安定性に同順を生ずる。この実加１例においては吹出
し間隙け２ｍｒｈ１程度が標準的で、空気圧４８闘Ａｑ
で噴流速度８．３ ｍ／ ｓ となシ、最高６２
．５ ｍ＋ＩＩＡｑ ％ 流速１６．５ｒｎ／ｓでも
両面の風圧均衡によシ成形に悪影響はなかった。噴射角
は膜面に（２）、角と限らず、多少傾斜しても支障ない
。
このエアナイフＳの噴射口Ｓαと樹脂膜Ｆとの間隔は、
実験では５〜８０那と瞳、Ｕ＋＋が広く、最適値は１０
〜１５ ｍｍ程度であった。
実験では５〜８０那と瞳、Ｕ＋＋が広く、最適値は１０
〜１５ ｍｍ程度であった。
ダイ出口Ｊからエアナイフ３までの距ＮＩＥけろＯ〜６
００■と犬きく変えても成形可能であった。
００■と犬きく変えても成形可能であった。
そして、そのエアナイフ左のイア動により、この発明の
驚くべき効用を発見した。ｑｒｔ ｌｆｏ、 ９５５ｇ
／ｃｎｌ以下の短鎖分岐を有し、従来のチルロール方式
では高速生産できない樹脂を対象にして実験したのであ
るが、エアナイフを上記距！４３０〜６［］０＋ｎｕの
範囲内で移動略せると、著しい透明度（１（ａｙｅ １
４％以下）を保ったま５、固化フィルム幅を調節できる
のである。よシ生産しやすい他の樹脂フィルムでも、こ
のエアナイフ３の位置変更によるフィルム幅調節が可能
なことはいうまでもない。
驚くべき効用を発見した。ｑｒｔ ｌｆｏ、 ９５５ｇ
／ｃｎｌ以下の短鎖分岐を有し、従来のチルロール方式
では高速生産できない樹脂を対象にして実験したのであ
るが、エアナイフを上記距！４３０〜６［］０＋ｎｕの
範囲内で移動略せると、著しい透明度（１（ａｙｅ １
４％以下）を保ったま５、固化フィルム幅を調節できる
のである。よシ生産しやすい他の樹脂フィルムでも、こ
のエアナイフ３の位置変更によるフィルム幅調節が可能
なことはいうまでもない。
従来のチルロール方式：で目、同化フィルムの幅を変え
るにはし、ダイ出口Ｓの長さく幅）を変えるためスペー
サをけさまノつげならなかった。
るにはし、ダイ出口Ｓの長さく幅）を変えるためスペー
サをけさまノつげならなかった。
この発明によればダイ出口３に触れることなく、エアナ
イフ左の位１敏、つ−１）ダイｌｌ（、を口Ｊ ７）＞
らの距離を変メることによυフィルム幅を一定の範囲で
自由にＰＡ節できる。
イフ左の位１敏、つ−１）ダイｌｌ（、を口Ｊ ７）＞
らの距離を変メることによυフィルム幅を一定の範囲で
自由にＰＡ節できる。
第６図にダイ出Ｄ 、？からエアナイフ噴射１］１まで
の距離ｒの変化に伴うフィルム幅の変化を図示しでいる
。ダイ出口３から川た溶融樹脂膜Ｆに１゛図のように走
行につれ次第に幅がう”はまる。
の距離ｒの変化に伴うフィルム幅の変化を図示しでいる
。ダイ出口３から川た溶融樹脂膜Ｆに１゛図のように走
行につれ次第に幅がう”はまる。
エアナイフ左をダイ出ＩＩ 、？がらｔｌだけｆ９れた
図の実線位置に置くと、そのＬｌの距ト１１１を走る樹
脂膜Ｆ、 ｉＪ°図のように幅がｂｌにまでずトデせっ
た後、冷却噴流を受けて固化する。固化した後の収縮量
は少いので、はｙそのま＼の幅を保って引取シ案内゛ロ
ーラ６へ向う。
図の実線位置に置くと、そのＬｌの距ト１１１を走る樹
脂膜Ｆ、 ｉＪ°図のように幅がｂｌにまでずトデせっ
た後、冷却噴流を受けて固化する。固化した後の収縮量
は少いので、はｙそのま＼の幅を保って引取シ案内゛ロ
ーラ６へ向う。
エアナイフ３をダイ出口３からちのｈ′１１．５ｉｔｅ
の鎖線位１置ＫＮくと、樹脂膜Ｆは錦がｂ２になったと
ころで冷却噴流を受けて固化し、はソその幅で引取シ案
内ロー２６へ向う。エアナイフまをダイ出口３からｔ３
の距ＫＲＫ Ｍけば、樹脂膜Ｆは幅に３で固化して引取
シ案内ロー２６へ向うのである０ 上の説明では、エアナイフＳの冷却噴流を受けると樹脂
膜Ｆが直ちに固化するように記しだが、それは樹脂膜Ｆ
の走行速度があまシ速くない場合であ、る。
の鎖線位１置ＫＮくと、樹脂膜Ｆは錦がｂ２になったと
ころで冷却噴流を受けて固化し、はソその幅で引取シ案
内ロー２６へ向う。エアナイフまをダイ出口３からｔ３
の距ＫＲＫ Ｍけば、樹脂膜Ｆは幅に３で固化して引取
シ案内ロー２６へ向うのである０ 上の説明では、エアナイフＳの冷却噴流を受けると樹脂
膜Ｆが直ちに固化するように記しだが、それは樹脂膜Ｆ
の走行速度があまシ速くない場合であ、る。
膜Ｆの両面の風圧が均衡させられるため強力な空冷が可
能とはいっても、走行速Ｆｙを上げるほど冷却時間が減
って直ちに固化することが困難になる。そのま＼走らせ
れば透明度の悪いフィルムになる。噴射する気体を予め
冷却して冷却効率を高める事も可能であるが・よシ簡単
な方法は予（ｆｉｌｌ冷却用エアナイフを加えることで
ある。
能とはいっても、走行速Ｆｙを上げるほど冷却時間が減
って直ちに固化することが困難になる。そのま＼走らせ
れば透明度の悪いフィルムになる。噴射する気体を予め
冷却して冷却効率を高める事も可能であるが・よシ簡単
な方法は予（ｆｉｌｌ冷却用エアナイフを加えることで
ある。
第３図を前述の見方とは変え一実線のエアナイフ３は固
化用で、その上の剛線で示す二対のエアナイフは予備冷
却用と見ればよい。ダイ出口３から出た樹脂膜Ｆの両面
に前述の要領で冷却噴流を当て＼−一次冷却行い、さら
に樹脂膜Ｆが引取υ案内ロール６に達するまでに同様な
冷却を繰返して固化するのであって、第４図にそのエア
ナイフ５の配置を示す。
化用で、その上の剛線で示す二対のエアナイフは予備冷
却用と見ればよい。ダイ出口３から出た樹脂膜Ｆの両面
に前述の要領で冷却噴流を当て＼−一次冷却行い、さら
に樹脂膜Ｆが引取υ案内ロール６に達するまでに同様な
冷却を繰返して固化するのであって、第４図にそのエア
ナイフ５の配置を示す。
一次冷却だけ、つまシェアナイフＳ一対だけでは成形（
成膜）速度が１００ ｍ ／ｍｉｎ程度であったものが
、エアナイフを一対加えると冷却効率の向上によ’）
２００ ｎＪｍｍ、 二対加えた場合はさらに向上し
て３００ ｍ ／ｍｉｔ＋ と増大する結果を得た。
成膜）速度が１００ ｍ ／ｍｉｎ程度であったものが
、エアナイフを一対加えると冷却効率の向上によ’）
２００ ｎＪｍｍ、 二対加えた場合はさらに向上し
て３００ ｍ ／ｍｉｔ＋ と増大する結果を得た。
フィルム物性も高品質なものが得られた。
／
次に一段冷却、三段冷却の二種類の実験条件、結果を示
す。
す。
〈設備・樹脂〉
（−膜冷却用） （三段冷却用）
押出機 ９Ｄ７１１１ｎφ 同左Ｔダイ
出口 ６００ｆｆ＋＋ｎ幅×１．２市間隙 同左
溶融樹脂温度 ２００Ｃ同左 使用樹脂 直鎖状ポリエチレン 同左（Ｍｌ
ｏ、８、密度１０．９１８） フィルム厚み ２０μ 同左く
一段冷却の実験ｖ３果〉 実験番号 １ ２ ろ ４ ５ ６ ７第
５図、Ｖ ２．０ ２．０ ２．０ ２．０ ７．
０ ０．７ ２．７１／ ｒ １０ １０
８０ １０ １０ １０ ２５Ｉｆ Ｌ
５０ ５００ ５０ ５０ ５０ ５０ ２
００フィルム幅 ４８０ ３００ ４８０ ４５０
４８０ ４８０ ４００（以上ｍｍ） 引取速度 ５０ ５０ ５ｔ：ｌ １００ ５
［１５１１３８０（ｎｔ ／ｍｉｎ ） 安定性 ◎ ○ Ｏ◎ ００ ◎ （以下フィルム物性） Ｈａｚｅ ２．８ ４．０ ３．０ ２
．５ ろ、１ ６６ ろ２衝撃強度 ４００
３３０ ３８０ ４２０ ろ７０ ３５０ ３８０
ヤング率 ２８００ ３２００ ３０００ ２５００
３０００ ３１００ ！１２００静摩擦係数 ０．
２８ ［１，２２０，２４０，ろ０ ０．２４ ０，
２２ ０．２５〈三段冷却の実験結果〉 実験番号 １２３４５６７ 第５図３１ ２．０ ２．０ ２．０ ２．０ ７．
０ ２．０ ０．７／／ ３：１０ １０ １０
１０ ２０ ８０ ２５第５図ｔＳ５０ ５
０ ５０ ５００ ５０ １００ ２００第６図Ｌ２１
００ １００ １００ ５５０ １００ ２００ ２５
０第６図１１１５０ １５０ １５０ ６００ ３００
２５０ ５００フィルムｍ ４８０ ４７０
４６０ ！＋００ ４８０ ４４０ ４０
０引取速度 １００ ２００ ！＋００ １００’
１００ １００ １００安定性 ◎ ◎ ◎ ○
Ｏ○ ○ Ｈａｚｅ ２．３ ２．０ １．８ ５
．２ ２．７ ２．６ ！１．６衝撃強度
４１０ ４１０ ４２０ ！＋８０ ４００ ４１０
３＋５０ヤング率 ２９００ ３０００ ３０００
３２００ ３０００ ２９００ ３４００静摩擦係数
０．２６ ０．２５ ０．２５ ０．２５ ０．２６
０．２５ ０．２４く三段冷却の比較実験結果〉 実験番号 １’ ２’ ５’ ４’
５’ ６’（チル法）第５図ｙ２．０ ２．０
２．０ ２．０ ２、Ｄ＃ ｆｆｉ 、１０
１［］ １１１） １１１００第３図１３５０ ５
０ ５０７００ ７０Ｉｆ ｔ２１００ ２００
／ ８００ １５０／／、ｔ１／ ／
／ ８５０ ２００フィルム幅 ４８０ ４８０
４８０ ２７０ ４４０ ４８０引取速度 １００
２００ ５０ ５０ ．５０ １５安定性 ◎
○ ◎ △ × △ Ｈａｚｅ ２．５ ２．７ ２．８
９．５ ９．２ ６２衝撃強度 ４００
３９０ ４００ ２１０ ２１０ ３５０ヤング率
２９００ ２９００ ２８００ ５８００ ３８００
３２００静摩擦係数 ０．２２ ０．２５ ０．２８
０，２２ ０．２２ １．５注（１）寸法は闘、速度
はｍ／７１ｍ （２） 安定性の表示マーク ◎１成膜状態が非常に安定しており、フィルム幅変動が
１ ｍｍ以内。
出口 ６００ｆｆ＋＋ｎ幅×１．２市間隙 同左
溶融樹脂温度 ２００Ｃ同左 使用樹脂 直鎖状ポリエチレン 同左（Ｍｌ
ｏ、８、密度１０．９１８） フィルム厚み ２０μ 同左く
一段冷却の実験ｖ３果〉 実験番号 １ ２ ろ ４ ５ ６ ７第
５図、Ｖ ２．０ ２．０ ２．０ ２．０ ７．
０ ０．７ ２．７１／ ｒ １０ １０
８０ １０ １０ １０ ２５Ｉｆ Ｌ
５０ ５００ ５０ ５０ ５０ ５０ ２
００フィルム幅 ４８０ ３００ ４８０ ４５０
４８０ ４８０ ４００（以上ｍｍ） 引取速度 ５０ ５０ ５ｔ：ｌ １００ ５
［１５１１３８０（ｎｔ ／ｍｉｎ ） 安定性 ◎ ○ Ｏ◎ ００ ◎ （以下フィルム物性） Ｈａｚｅ ２．８ ４．０ ３．０ ２
．５ ろ、１ ６６ ろ２衝撃強度 ４００
３３０ ３８０ ４２０ ろ７０ ３５０ ３８０
ヤング率 ２８００ ３２００ ３０００ ２５００
３０００ ３１００ ！１２００静摩擦係数 ０．
２８ ［１，２２０，２４０，ろ０ ０．２４ ０，
２２ ０．２５〈三段冷却の実験結果〉 実験番号 １２３４５６７ 第５図３１ ２．０ ２．０ ２．０ ２．０ ７．
０ ２．０ ０．７／／ ３：１０ １０ １０
１０ ２０ ８０ ２５第５図ｔＳ５０ ５
０ ５０ ５００ ５０ １００ ２００第６図Ｌ２１
００ １００ １００ ５５０ １００ ２００ ２５
０第６図１１１５０ １５０ １５０ ６００ ３００
２５０ ５００フィルムｍ ４８０ ４７０
４６０ ！＋００ ４８０ ４４０ ４０
０引取速度 １００ ２００ ！＋００ １００’
１００ １００ １００安定性 ◎ ◎ ◎ ○
Ｏ○ ○ Ｈａｚｅ ２．３ ２．０ １．８ ５
．２ ２．７ ２．６ ！１．６衝撃強度
４１０ ４１０ ４２０ ！＋８０ ４００ ４１０
３＋５０ヤング率 ２９００ ３０００ ３０００
３２００ ３０００ ２９００ ３４００静摩擦係数
０．２６ ０．２５ ０．２５ ０．２５ ０．２６
０．２５ ０．２４く三段冷却の比較実験結果〉 実験番号 １’ ２’ ５’ ４’
５’ ６’（チル法）第５図ｙ２．０ ２．０
２．０ ２．０ ２、Ｄ＃ ｆｆｉ 、１０
１［］ １１１） １１１００第３図１３５０ ５
０ ５０７００ ７０Ｉｆ ｔ２１００ ２００
／ ８００ １５０／／、ｔ１／ ／
／ ８５０ ２００フィルム幅 ４８０ ４８０
４８０ ２７０ ４４０ ４８０引取速度 １００
２００ ５０ ５０ ．５０ １５安定性 ◎
○ ◎ △ × △ Ｈａｚｅ ２．５ ２．７ ２．８
９．５ ９．２ ６２衝撃強度 ４００
３９０ ４００ ２１０ ２１０ ３５０ヤング率
２９００ ２９００ ２８００ ５８００ ３８００
３２００静摩擦係数 ０．２２ ０．２５ ０．２８
０，２２ ０．２２ １．５注（１）寸法は闘、速度
はｍ／７１ｍ （２） 安定性の表示マーク ◎１成膜状態が非常に安定しており、フィルム幅変動が
１ ｍｍ以内。
○ｉ成膜状態が安定し、フィルムの幅変動が３７胤以内
で工場生産が可能。
で工場生産が可能。
△＋成１１１ｉ＜はできるがフィルムのΦＭ変動がろ１
１１ｒｈを超え連続生産困難、フィルム表面に凹凸あり
。
１１ｒｈを超え連続生産困難、フィルム表面に凹凸あり
。
×Ｉザージング現象等によシフイルムの幅俵」すが５０
ｍｍ以上で、耳切れ等により安定生産不能。
ｍｍ以上で、耳切れ等により安定生産不能。
（３１Ｈａｚｅ ｉ （％）、ＡＳＴＭ ＤＩＣ＋０
５（４１衝４強度！ （ｋｙ −ＯＷＬ／ｍＴｎ ）振
子式、１インチの半球使用 （５） ヤング率Ｉ ＡＳＴＭ Ｄ８８２（６）静摩
擦係数： ＡＳＴＭ Ｄ１８９４実１倹番号１と２は、
ダイ出口３からエアナイフ噴射口までの距離りを５０７
ｎ１１から５００＋ｉｒＲに変えた結果、フィルム幅が
４８０才から３００ ｍｍに減じておυ、第６図のよう
にエアナイフ３の位置を変えてフィルム幅を制御できる
事を示している。
５（４１衝４強度！ （ｋｙ −ＯＷＬ／ｍＴｎ ）振
子式、１インチの半球使用 （５） ヤング率Ｉ ＡＳＴＭ Ｄ８８２（６）静摩
擦係数： ＡＳＴＭ Ｄ１８９４実１倹番号１と２は、
ダイ出口３からエアナイフ噴射口までの距離りを５０７
ｎ１１から５００＋ｉｒＲに変えた結果、フィルム幅が
４８０才から３００ ｍｍに減じておυ、第６図のよう
にエアナイフ３の位置を変えてフィルム幅を制御できる
事を示している。
また三段冷却の場合、番号１，２．３はエアナイフ３の
配置を変えず引取速度だけ毎分１００ｍから３００ｍの
超高速に寸で変オだ例で、いずれも安定性良好で物性も
良い。成形されたフィルム幅は引取仕度が増すと多少ｒ
１９少することを示している。
配置を変えず引取速度だけ毎分１００ｍから３００ｍの
超高速に寸で変オだ例で、いずれも安定性良好で物性も
良い。成形されたフィルム幅は引取仕度が増すと多少ｒ
１９少することを示している。
三段冷却の比較笑ｌφ工ｖＪ果の末尾に６′（デル法）
としているのは従来のチルロール方式によったもので、
その引取速度１５ｍ／ｍｍは最大値である。
としているのは従来のチルロール方式によったもので、
その引取速度１５ｍ／ｍｍは最大値である。
それ以上連＜１゛るとサージングによ、！ｌｌｌｌ下膜
不能った。
不能った。
番号４′はエアナイフ三対の下げ過ぎ、番号５′はエア
ナイフの離し過ぎ（ＦＪ Ｆから）で、Ｈａｚｅが悪化
し透明性を下げている。その他の番号の透明性は（チル
法）よシずぐれている。
ナイフの離し過ぎ（ＦＪ Ｆから）で、Ｈａｚｅが悪化
し透明性を下げている。その他の番号の透明性は（チル
法）よシずぐれている。
なお、ここに表示しない多数の実１ゆから、第５図のｙ
は０．５〜Ｆ３１１＋１１． ｘは５〜８０ ｙｎｍ、
Ｌは３０〜５００が実用可能な範囲としたのであるが、
熱論、実験設備その他が変れば変る値である。
は０．５〜Ｆ３１１＋１１． ｘは５〜８０ ｙｎｍ、
Ｌは３０〜５００が実用可能な範囲としたのであるが、
熱論、実験設備その他が変れば変る値である。
以上、−膜冷却、多段冷却夫々一実施例によって説明し
たが、この発明は前述のとおシ帯状樹脂膜の冷却に従来
のチルロールを排し、膜の画面に風圧が均衡するよう冷
却噴流を当てることを主な特徴とするもので、その要旨
を変えることなく広く変化、応用が行わｔ″Ｉ得ること
はいうまでもない。エアナイフの直線状＋ｙｌ射ロー上
記実施例のほか直線状に並んだ小Ｉｊ射口でも、二層以
上複列に上下に並べたものでもよい。
たが、この発明は前述のとおシ帯状樹脂膜の冷却に従来
のチルロールを排し、膜の画面に風圧が均衡するよう冷
却噴流を当てることを主な特徴とするもので、その要旨
を変えることなく広く変化、応用が行わｔ″Ｉ得ること
はいうまでもない。エアナイフの直線状＋ｙｌ射ロー上
記実施例のほか直線状に並んだ小Ｉｊ射口でも、二層以
上複列に上下に並べたものでもよい。
この発明は熱可塑性樹脂フィルムの成形におけるＷ詣１
１り冷却方法が、インフレーション方式の筒状膜には環
状＋１［流、そしてＴダイにょ°る帯状樹脂膜にはブー
ルロール、と固定化されでいたのを、後者においても噴
流のみで極めて強力な冷却が可能でおることを実証した
。
１り冷却方法が、インフレーション方式の筒状膜には環
状＋１［流、そしてＴダイにょ°る帯状樹脂膜にはブー
ルロール、と固定化されでいたのを、後者においても噴
流のみで極めて強力な冷却が可能でおることを実証した
。
溶融樹脂の粘性だけで膜状に保たれ押出され 久る弱
い樹脂膜でも、その両面の風圧を均衡させるため強力に
冷却できる。
い樹脂膜でも、その両面の風圧を均衡させるため強力に
冷却できる。
また成形した製品フィルムの物性も、この発明によるも
のは、従来のデルロール法によるものに比べ、ヤング率
が約２倍になυ、摩擦係数が著しく小さく滑ｈ ＱＭｆ
ｔ４にすぐれ、；透明性は同程度である。
のは、従来のデルロール法によるものに比べ、ヤング率
が約２倍になυ、摩擦係数が著しく小さく滑ｈ ＱＭｆ
ｔ４にすぐれ、；透明性は同程度である。
上記実験はプールロール法によっては生産速度を向上し
得ない種類の４７１脂、つ壕υ密度０９ろ５７／ｃｒｆ
ｌ 以下の短（的分岐を有する直の！ｉ状ポリエチレン
柄脂に対して、この発明方法の優秀性を実ｇ１１シた。
得ない種類の４７１脂、つ壕υ密度０９ろ５７／ｃｒｆ
ｌ 以下の短（的分岐を有する直の！ｉ状ポリエチレン
柄脂に対して、この発明方法の優秀性を実ｇ１１シた。
一般樹脂に対しても、この発明は非接触冷却法である事
、対向噴流が均衡して、膜の安定先行と強力噴流の使用
を可能にした事、多段多重噴流により強力な冷却を１１
］１え生産速度を向上さぜられる事、モして噴流位［１
への和動によシダイ出口幅を変えずにフィルム幅のＦＷ
節ができる事、といった画期的作用、効果ン：有づるも
のであることは変シない。
、対向噴流が均衡して、膜の安定先行と強力噴流の使用
を可能にした事、多段多重噴流により強力な冷却を１１
］１え生産速度を向上さぜられる事、モして噴流位［１
への和動によシダイ出口幅を変えずにフィルム幅のＦＷ
節ができる事、といった画期的作用、効果ン：有づるも
のであることは変シない。
第１図は従来のプールロール法による鴫可カｒＪ性Ｗ脂
フィルムの成形方法説明図、第２図はこの発明一実施例
の説明図、第５図は第２図を側面から見た作用説明図、
第４図はこの発明の多段冷却方式の一実施例説明図、第
５図は実験設備の配備寸法説明図である。 ３・・・Ｔダイ出口、Ｓσ・・・直線状噴射口、Ｆ・・
・樹脂膜。 特許出頼人 昭和電工株式会社 同 代理人 弁理士 福 １）信 行間 代理人 弁
理士 福 １）武 通園 代理人 弁理士 Ｌｉ
ｔＢ ＊ 三第２１図
フィルムの成形方法説明図、第２図はこの発明一実施例
の説明図、第５図は第２図を側面から見た作用説明図、
第４図はこの発明の多段冷却方式の一実施例説明図、第
５図は実験設備の配備寸法説明図である。 ３・・・Ｔダイ出口、Ｓσ・・・直線状噴射口、Ｆ・・
・樹脂膜。 特許出頼人 昭和電工株式会社 同 代理人 弁理士 福 １）信 行間 代理人 弁
理士 福 １）武 通園 代理人 弁理士 Ｌｉ
ｔＢ ＊ 三第２１図
Claims (2)
- （１）溶融した熱可塑性樹脂を直線状ダイ出口から薄膜
状に押出し、冷却固化して引取る樹脂フィルム成形工程
において、 上記ダイ出口ど引増シ案内ロールとの間を惰る樹１層膜
の両面に、その全幅に向う直線状噴射口から冷却気体噴
流を、両面の風圧が均衡するように当て＼樹脂膜を冷却
することを特徴とする熱可塑性樹脂フィルムの成形方法
。 - （２）溶融した熱可塑性樹脂を直線状ダイ出口から薄膜
状に押出し、冷却固化して引取る樹脂フィルム成形工部
において、 上記ダイ出口から出た樹脂膜の両面に、その全幅に向う
直線状噴射口から冷却気体噴流を、両面の風圧が均衡す
るように当て＼−次冷却を行い、さらに樹脂膜が引取り
案内ロールに達するまでに同轡な冷却を繰返して樹脂膜
を冷却固化することを特徴とする熱可塑性樹脂フィルム
の成形方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57137362A JPS5929125A (ja) | 1982-08-09 | 1982-08-09 | 熱可塑性樹脂フイルムの成形方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57137362A JPS5929125A (ja) | 1982-08-09 | 1982-08-09 | 熱可塑性樹脂フイルムの成形方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5929125A true JPS5929125A (ja) | 1984-02-16 |
| JPH0339817B2 JPH0339817B2 (ja) | 1991-06-17 |
Family
ID=15196890
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57137362A Granted JPS5929125A (ja) | 1982-08-09 | 1982-08-09 | 熱可塑性樹脂フイルムの成形方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5929125A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61175858U (ja) * | 1985-04-19 | 1986-11-01 | ||
| JPS61255830A (ja) * | 1985-05-08 | 1986-11-13 | Idemitsu Petrochem Co Ltd | 非晶性熱可塑性樹脂フイルムの製造方法 |
| EP1386718A1 (de) * | 2002-08-03 | 2004-02-04 | Reifenhäuser GmbH & Co. Maschinenfabrik | Vorrichtung zum Glätten und Kühlen einer aus einer Schlitzdüse austretenden Kunststoffbahn |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS501896A (ja) * | 1973-04-24 | 1975-01-09 | ||
| JPS55105532A (en) * | 1979-02-01 | 1980-08-13 | Showa Denko Kk | Molding method for thermoplastic resin film |
| JPS57137361A (en) * | 1981-02-18 | 1982-08-24 | Sumitomo Chem Co Ltd | Dye composition |
-
1982
- 1982-08-09 JP JP57137362A patent/JPS5929125A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS501896A (ja) * | 1973-04-24 | 1975-01-09 | ||
| JPS55105532A (en) * | 1979-02-01 | 1980-08-13 | Showa Denko Kk | Molding method for thermoplastic resin film |
| JPS57137361A (en) * | 1981-02-18 | 1982-08-24 | Sumitomo Chem Co Ltd | Dye composition |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61175858U (ja) * | 1985-04-19 | 1986-11-01 | ||
| JPS61255830A (ja) * | 1985-05-08 | 1986-11-13 | Idemitsu Petrochem Co Ltd | 非晶性熱可塑性樹脂フイルムの製造方法 |
| EP1386718A1 (de) * | 2002-08-03 | 2004-02-04 | Reifenhäuser GmbH & Co. Maschinenfabrik | Vorrichtung zum Glätten und Kühlen einer aus einer Schlitzdüse austretenden Kunststoffbahn |
| US7018187B2 (en) | 2002-08-03 | 2006-03-28 | Reifenhauser Gmbh & Co. Maschinenfabrik | Apparatus for smoothing and cooling a synthetic resin web produced by a slit nozzle |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0339817B2 (ja) | 1991-06-17 |
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