JPS5894434A - インフレ−シヨンフイルムの成形法 - Google Patents
インフレ−シヨンフイルムの成形法Info
- Publication number
- JPS5894434A JPS5894434A JP56191709A JP19170981A JPS5894434A JP S5894434 A JPS5894434 A JP S5894434A JP 56191709 A JP56191709 A JP 56191709A JP 19170981 A JP19170981 A JP 19170981A JP S5894434 A JPS5894434 A JP S5894434A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cooling
- bubble
- ethylene
- cooling ring
- film
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C48/88—Thermal treatment of the stream of extruded material, e.g. cooling
- B29C48/911—Cooling
- B29C48/9115—Cooling of hollow articles
- B29C48/912—Cooling of hollow articles of tubular films
- B29C48/913—Cooling of hollow articles of tubular films externally
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/03—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor characterised by the shape of the extruded material at extrusion
- B29C48/09—Articles with cross-sections having partially or fully enclosed cavities, e.g. pipes or channels
- B29C48/10—Articles with cross-sections having partially or fully enclosed cavities, e.g. pipes or channels flexible, e.g. blown foils
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Manufacture Of Macromolecular Shaped Articles (AREA)
- Shaping By String And By Release Of Stress In Plastics And The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
脂フィルムの成形法に関する。更に詳述すれば、本発明
は熱可塑性樹脂を用いて透明性、光沢等の光学的性質及
び衝撃強度等の機械的性質が優れたフィルムを高速でか
つ安定に成形し得るインフレーションフィルムの成形法
に関する。
は熱可塑性樹脂を用いて透明性、光沢等の光学的性質及
び衝撃強度等の機械的性質が優れたフィルムを高速でか
つ安定に成形し得るインフレーションフィルムの成形法
に関する。
インフレーション法によシフイルムを成形する方法は通
常、樹脂を押出機で溶融して、環状ダイスからチーーブ
状に押出すと同時にダイス内部を通して吹込まれる気体
で膨張させる一方該チューブ（以下バブルという）を外
側から冷却固化し、冷却したフィルムをニップロールで
引上げ、巻取機に巻き取って成形されておυ、このよう
な方法は（１）設備が簡単で安価である、（２）狭幅チ
ー−ブから広幅ｆネーブまで製造できる、（３）チーー
プのため袋にしやすい、（４）ブローアツプ比を変える
だけで幅が変えられる、（５）適当なブローアツプ比を
とレバ縦、横のバランスがよいフィルムが得うれる、（
６）一般に製品ロスが少ない等の多くの利点を有し、熱
可塑性樹脂フィルム、特にポリオレフィン樹脂に多用さ
れている。
常、樹脂を押出機で溶融して、環状ダイスからチーーブ
状に押出すと同時にダイス内部を通して吹込まれる気体
で膨張させる一方該チューブ（以下バブルという）を外
側から冷却固化し、冷却したフィルムをニップロールで
引上げ、巻取機に巻き取って成形されておυ、このよう
な方法は（１）設備が簡単で安価である、（２）狭幅チ
ー−ブから広幅ｆネーブまで製造できる、（３）チーー
プのため袋にしやすい、（４）ブローアツプ比を変える
だけで幅が変えられる、（５）適当なブローアツプ比を
とレバ縦、横のバランスがよいフィルムが得うれる、（
６）一般に製品ロスが少ない等の多くの利点を有し、熱
可塑性樹脂フィルム、特にポリオレフィン樹脂に多用さ
れている。
前記インフレーションフィルムの成形法においては冷却
がフィルム掬性および生産能力等に大きな影響を与えて
おシ、該冷却法としては空冷法と水冷法が一般的に行わ
れている。しかしこれら冷却法は各々一長一短を有して
いる。例えば水冷法においては空冷法に比して冷却効率
が高く、急冷くなり、フィルムの衝撃強度や光学的性質
が向上し、重包装袋用厚物フィルムの場合は従来の空冷
法よりも成形スピードが大幅にあげられるなどの利点を
有するが、フィルム厚が０．０１〜０１絹前後の軽包装
用フィルムの場合には主としてフィルムの剛性がなくな
シ、スリ、プ性や開口性が悪くなるという品質上の問題
や成形範囲が狭いなどの欠点を有している。
がフィルム掬性および生産能力等に大きな影響を与えて
おシ、該冷却法としては空冷法と水冷法が一般的に行わ
れている。しかしこれら冷却法は各々一長一短を有して
いる。例えば水冷法においては空冷法に比して冷却効率
が高く、急冷くなり、フィルムの衝撃強度や光学的性質
が向上し、重包装袋用厚物フィルムの場合は従来の空冷
法よりも成形スピードが大幅にあげられるなどの利点を
有するが、フィルム厚が０．０１〜０１絹前後の軽包装
用フィルムの場合には主としてフィルムの剛性がなくな
シ、スリ、プ性や開口性が悪くなるという品質上の問題
や成形範囲が狭いなどの欠点を有している。
一方空冷法は装置が簡便であシ、取扱いが容易である等
の点や上述の様な理由から比較的薄物フィルムの成形に
幅広く多用されているが、空気流で冷却するので冷却速
度が遅く、冷却効果が充分でないので高速成形性に劣シ
、生産速度が低い。
の点や上述の様な理由から比較的薄物フィルムの成形に
幅広く多用されているが、空気流で冷却するので冷却速
度が遅く、冷却効果が充分でないので高速成形性に劣シ
、生産速度が低い。
また結晶性ポリマーではフィルムの透明性が悪いという
欠点を有している。
欠点を有している。
従来、通例の１段の冷却環からなるインフレーションフ
ィルムの成形法ではフィルムの透明性を冷却環のダイス
からの距離および冷却気体の吹き付は量を加減して調節
しておシ、透明性のよシ良好なフィルムを得るためには
樹脂を急冷することが肝要であることから、冷却環から
の冷却気体の吹き付は量を多くしなければならない。し
かしながらバブルへの吹き付は量を多くすると・ぐゾル
が大きく振動し、製品への偏肉、しわ、寸法変動を生じ
良好な製品を得ることが難かしい。また、フィルムの成
形速度を増加させる場合も同様の現象が発生する。
ィルムの成形法ではフィルムの透明性を冷却環のダイス
からの距離および冷却気体の吹き付は量を加減して調節
しておシ、透明性のよシ良好なフィルムを得るためには
樹脂を急冷することが肝要であることから、冷却環から
の冷却気体の吹き付は量を多くしなければならない。し
かしながらバブルへの吹き付は量を多くすると・ぐゾル
が大きく振動し、製品への偏肉、しわ、寸法変動を生じ
良好な製品を得ることが難かしい。また、フィルムの成
形速度を増加させる場合も同様の現象が発生する。
更に冷却環を２段、３段と多段に設けたインフレーショ
ンフィルムの成形法もみうけられるが、これらの方法で
は合成樹脂チューブ外面で吹き付けられた気体が熱交換
をうけ該チーープ自身はある程度冷却されるが、該チュ
ーブ外面で熱交換されてあたためられた気体が層を形成
し、２段、３段と冷却環を設けても予想される程の冷却
効果があがらない。
ンフィルムの成形法もみうけられるが、これらの方法で
は合成樹脂チューブ外面で吹き付けられた気体が熱交換
をうけ該チーープ自身はある程度冷却されるが、該チュ
ーブ外面で熱交換されてあたためられた気体が層を形成
し、２段、３段と冷却環を設けても予想される程の冷却
効果があがらない。
本発明者らは上記の問題点を克服し、更に透明性、高速
成形性を向上させることを目的とし、鋭意検討した結果
、本発明に到達したものである。
成形性を向上させることを目的とし、鋭意検討した結果
、本発明に到達したものである。
すなわち本発明はインフレーション法によ多熱可塑性樹
脂フィルムを成形するに際して、環状ダイスから押出さ
れた・ぐプルを第１冷却環から・ぐプル進行方向に対し
て向流になるように下向きに吹き出す冷却ガスで予冷し
、次いで第２冷却環から該バブル進行方向に対して並流
になるように上向きに吹き出す冷却ガスで冷却固化させ
ることを特徴とし、透明性にすぐれたインフレーション
フィルムの高速成形法を提供す′るものである。
脂フィルムを成形するに際して、環状ダイスから押出さ
れた・ぐプルを第１冷却環から・ぐプル進行方向に対し
て向流になるように下向きに吹き出す冷却ガスで予冷し
、次いで第２冷却環から該バブル進行方向に対して並流
になるように上向きに吹き出す冷却ガスで冷却固化させ
ることを特徴とし、透明性にすぐれたインフレーション
フィルムの高速成形法を提供す′るものである。
本発明に用いる熱可塑性樹脂は高圧法ポリエチレン、中
低圧法ポリエチレン、ポリゾロピレン、ポリブテン−１
、ポリ４−メチル−ペンテン−１、エチレン−プロピレ
ン共重合体、エチレン−ブテン−１共重合体、エチレン
−ヘキセン−１共重合体、エチレン−４−メチル−イン
テン−１共重合体、エチレン−オクテン−１共重合体等
のエチレン−α−オレフィン共重合体、エチレン−酢酸
ヒニル共重合体等のポリオレフィン系樹脂、ポリスチレ
ン系樹脂、ポリ塩化ビニル樹脂、ポリ塩化ビニリデン系
樹脂、ナイロン６．６、ナイロン６等のポリアミド系樹
脂、ポリエステル系樹脂、ポリビニルアルコール系樹脂
等が挙げられ、これらのうちで、ｔ？ ＩＪオレフィン
系樹脂が好ましく、特にダイス出口直後の冷却が大きく
影響する結晶性で、溶融張力の小さな樹脂、例えば低圧
法ポリエチレン、エチレン−α−オレフィン共重合体、
ポリプロピレン、ノロピレン−α−オレフィン共重合体
、ホリフテンー１等で、とシわけエチ・レンープテンー
１共重合体、エチレン−プロピレン共重合体、エチレン
−ヘキセン−１共重合体、エチレン−４−メチル−ぺ゛
ンテンー１共重合体、エチレン−オクテン−１共重合体
等のエチレン−α−オレフィン共重合体が顕著な効果を
発揮する。また、これらエチレン−α−オレフィン共重
合体の樹脂物性としてはＭＩが０．３〜５１／１０分、
好ましくは０．５〜３．？／１０分、密度が０．９１〜
０．９４１！／ｃｃ 、メルトテンションが０．３〜６
＆、好ましくは０．８〜５．９ＳＮ値が１３〜２．０、
分子量が８〜２０万、分子量分布（Ｍｖｖ／Ｍｎ ）が
２５〜１０の範囲のものが好ましい。
低圧法ポリエチレン、ポリゾロピレン、ポリブテン−１
、ポリ４−メチル−ペンテン−１、エチレン−プロピレ
ン共重合体、エチレン−ブテン−１共重合体、エチレン
−ヘキセン−１共重合体、エチレン−４−メチル−イン
テン−１共重合体、エチレン−オクテン−１共重合体等
のエチレン−α−オレフィン共重合体、エチレン−酢酸
ヒニル共重合体等のポリオレフィン系樹脂、ポリスチレ
ン系樹脂、ポリ塩化ビニル樹脂、ポリ塩化ビニリデン系
樹脂、ナイロン６．６、ナイロン６等のポリアミド系樹
脂、ポリエステル系樹脂、ポリビニルアルコール系樹脂
等が挙げられ、これらのうちで、ｔ？ ＩＪオレフィン
系樹脂が好ましく、特にダイス出口直後の冷却が大きく
影響する結晶性で、溶融張力の小さな樹脂、例えば低圧
法ポリエチレン、エチレン−α−オレフィン共重合体、
ポリプロピレン、ノロピレン−α−オレフィン共重合体
、ホリフテンー１等で、とシわけエチ・レンープテンー
１共重合体、エチレン−プロピレン共重合体、エチレン
−ヘキセン−１共重合体、エチレン−４−メチル−ぺ゛
ンテンー１共重合体、エチレン−オクテン−１共重合体
等のエチレン−α−オレフィン共重合体が顕著な効果を
発揮する。また、これらエチレン−α−オレフィン共重
合体の樹脂物性としてはＭＩが０．３〜５１／１０分、
好ましくは０．５〜３．？／１０分、密度が０．９１〜
０．９４１！／ｃｃ 、メルトテンションが０．３〜６
＆、好ましくは０．８〜５．９ＳＮ値が１３〜２．０、
分子量が８〜２０万、分子量分布（Ｍｖｖ／Ｍｎ ）が
２５〜１０の範囲のものが好ましい。
本発明を図面に基づいて更に詳述するが、本発明はこれ
らの添付図面の形式に限定されるものではない。
らの添付図面の形式に限定されるものではない。
第１図は本発明で使用する方法の一例を示す概略図であ
る。
る。
押出機で溶融混練された樹脂は環状ダイス１の環状スリ
ット２からチーーグ状に押出され、気体吹込口３から圧
送された気体より内圧がかけられてバブル４が形成され
る。
ット２からチーーグ状に押出され、気体吹込口３から圧
送された気体より内圧がかけられてバブル４が形成され
る。
次いで該バブル４はダイス１の上方に同上・的に設けら
れた下向きに冷却ガスを吹き出す第１冷却環５でバブル
４進行方向に対して向流するように冷却ガスを吹き付け
て予冷する。上記第１冷却環５による冷却は未だ充分に
バブルの膨張力を残し、バブル４に腰を与えてバブルの
安定性をはかることを意図するものである。
れた下向きに冷却ガスを吹き出す第１冷却環５でバブル
４進行方向に対して向流するように冷却ガスを吹き付け
て予冷する。上記第１冷却環５による冷却は未だ充分に
バブルの膨張力を残し、バブル４に腰を与えてバブルの
安定性をはかることを意図するものである。
第１冷却環５の吹出口角度αは冷却ガスがバブル４進行
方向に対して向流するようにバブル４水平面に対し下向
きに３０〜６０度、好ましくは４０〜５０度の範囲に吹
出すように設けられるのが良い。上記角度がバブル４に
対し直角に近い角度で吹きつけられるとバブル４の振動
が激しくなり、しわが発生したシ、第１冷却環５で局部
的に冷却しすぎるため透明性を向上できない。また第１
冷却環５の冷却ガス風速および高さは樹脂の種類、成形
速度、ブロー比等の成形条件によって異なるが、例えば
エチレン−α−オレフィン共重合体の様な溶融張力の小
さい樹脂の場合においては２〜３０ ｍ／ｓｅｃ 、好
ましくは１０〜１５ｒｒｖ／ｓｅｃの範囲で、かつ高さ
を環状ダイス１面から最低１００龍以上に保つと樹脂の
溶融張力が増大し、バブル４のゆれもなく１．安定な成
形ができる。
方向に対して向流するようにバブル４水平面に対し下向
きに３０〜６０度、好ましくは４０〜５０度の範囲に吹
出すように設けられるのが良い。上記角度がバブル４に
対し直角に近い角度で吹きつけられるとバブル４の振動
が激しくなり、しわが発生したシ、第１冷却環５で局部
的に冷却しすぎるため透明性を向上できない。また第１
冷却環５の冷却ガス風速および高さは樹脂の種類、成形
速度、ブロー比等の成形条件によって異なるが、例えば
エチレン−α−オレフィン共重合体の様な溶融張力の小
さい樹脂の場合においては２〜３０ ｍ／ｓｅｃ 、好
ましくは１０〜１５ｒｒｖ／ｓｅｃの範囲で、かつ高さ
を環状ダイス１面から最低１００龍以上に保つと樹脂の
溶融張力が増大し、バブル４のゆれもなく１．安定な成
形ができる。
上記第１冷却環５で腰を与える程度に予冷されたバブル
４はその外表面に、第２冷却環６からのバブル４進行方
向に対して並流するような上向きの冷却ガスを吹き付け
られることによって急冷固化すると同時にバブル４内部
の気体圧力で所望寸法の大きさに膨張する。
４はその外表面に、第２冷却環６からのバブル４進行方
向に対して並流するような上向きの冷却ガスを吹き付け
られることによって急冷固化すると同時にバブル４内部
の気体圧力で所望寸法の大きさに膨張する。
上記第２冷却環６の吹出口角度βはバブル４進行方向に
対して並流するように、バブル４水平面に対し５〜８５
度、好ましくは２５〜８０度の範囲で上向していること
が必要である。
対して並流するように、バブル４水平面に対し５〜８５
度、好ましくは２５〜８０度の範囲で上向していること
が必要である。
また、第２冷却環６における冷却ガスの風速は、吹出口
先端とバブル４との距離や樹脂の種類、または吹出ロ先
端ス〃ット巾、成形条件、吹出角度等によシ異なるが、
エチレン−α−オレフィン共重合体を用いる場合には１
０〜４０ ？ｖ／ｓｅｃ 、好ましくは１５〜３０ ｒ
ｒＶ’ｓｅｃの範囲であシ、１０ ｒｒｖ’ｓｅｃ未満
では冷却が不充分となシ透明性が向上せず、４０貫１ｓ
ｅｃを超えるとバブルが振動し好ましくない。バブル４
への冷却ガスの吹き付は場所は、フロストライン１２の
位置等の条件によって適宜選択されるが、フロストライ
ン１２近傍が好ましい。
先端とバブル４との距離や樹脂の種類、または吹出ロ先
端ス〃ット巾、成形条件、吹出角度等によシ異なるが、
エチレン−α−オレフィン共重合体を用いる場合には１
０〜４０ ？ｖ／ｓｅｃ 、好ましくは１５〜３０ ｒ
ｒＶ’ｓｅｃの範囲であシ、１０ ｒｒｖ’ｓｅｃ未満
では冷却が不充分となシ透明性が向上せず、４０貫１ｓ
ｅｃを超えるとバブルが振動し好ましくない。バブル４
への冷却ガスの吹き付は場所は、フロストライン１２の
位置等の条件によって適宜選択されるが、フロストライ
ン１２近傍が好ましい。
なお、本発明においては所望によシ、第１冷却環５の吹
出口下端および第２冷却環６の吹出口上端にカラー１０
および１１を設置することにより効果を一層高めること
ができる。また、第１冷却環５および第２冷却環６の吹
出口先端にアルミニウム板等の金属製またはポリ塩化ビ
ニル等の合成樹脂からなるハニカム構造の整流器を設置
し、吹きつける冷却ガスの均一化をはかシ、冷却むらを
防止することが望ましい。
出口下端および第２冷却環６の吹出口上端にカラー１０
および１１を設置することにより効果を一層高めること
ができる。また、第１冷却環５および第２冷却環６の吹
出口先端にアルミニウム板等の金属製またはポリ塩化ビ
ニル等の合成樹脂からなるハニカム構造の整流器を設置
し、吹きつける冷却ガスの均一化をはかシ、冷却むらを
防止することが望ましい。
また、第１冷却環５および第２冷却環６からの冷却ガス
は通例、室温の空気が使用されるが所望によっては冷却
空気を使用すればより透明性を有するフィルムが望める
。
は通例、室温の空気が使用されるが所望によっては冷却
空気を使用すればより透明性を有するフィルムが望める
。
第１冷却環５の風速（ｖｌ）と第２冷却環の風速（ｖｌ
）は常にｖ ２ ） ｖ １とすることが成形上望まし
い。
）は常にｖ ２ ） ｖ １とすることが成形上望まし
い。
第１冷却環５と第２冷却環６の設定は生産速度、樹脂の
種類、膨張比等の成形条件によシ変動するので、先ず第
１冷却環５の位置を設定し、その後第２冷却環６の位置
を適宜、定めることが好ましく、そのためには第１冷却
環５および第２冷却環６の各々に駆動装置を設置し、各
々を所望位置に移動せしめるようにすることが望ましい
。また、本発明においては第１冷却環５および第２冷却
環７を多重一体とした多重スリット型を使用しても差支
えない。
種類、膨張比等の成形条件によシ変動するので、先ず第
１冷却環５の位置を設定し、その後第２冷却環６の位置
を適宜、定めることが好ましく、そのためには第１冷却
環５および第２冷却環６の各々に駆動装置を設置し、各
々を所望位置に移動せしめるようにすることが望ましい
。また、本発明においては第１冷却環５および第２冷却
環７を多重一体とした多重スリット型を使用しても差支
えない。
このように第１冷却環５によシ予備的に冷却され、さら
に第２冷却環により急冷固化されると同時に・ぐプル４
内部の気体圧力によシ膨張したバブル４は案内板を通し
、ニップロール８で折シたたみ後、ガイドロール９を通
して巻き取り製品とされる。
に第２冷却環により急冷固化されると同時に・ぐプル４
内部の気体圧力によシ膨張したバブル４は案内板を通し
、ニップロール８で折シたたみ後、ガイドロール９を通
して巻き取り製品とされる。
上述の様に本発明の方法によれば第１冷却環５で均一に
予冷し、バブル４を安定させた状態で第２冷却環６で急
冷が行なわれるので厚みむらや、しわ、寸法変動のない
透明性の優れたフィルムを成形することができる。特に
本発明の方法はバブル４の進行に対して第１冷却環５を
向流とし、第２冷却環６を並流とすることにより冷却ガ
ス同士の干渉がないことからバブル４安定性が良く、従
来、溶融張力が小さくて高速成形が難かしく、透明性が
悪いとされているエチレン−α−オレフィン共重合体等
の樹脂に顕著な効果を表わし、従来のインフレーション
フィルムの成形法で得られるフィルムに比して透明性が
著しく改善され、高速成形性が向上される。
予冷し、バブル４を安定させた状態で第２冷却環６で急
冷が行なわれるので厚みむらや、しわ、寸法変動のない
透明性の優れたフィルムを成形することができる。特に
本発明の方法はバブル４の進行に対して第１冷却環５を
向流とし、第２冷却環６を並流とすることにより冷却ガ
ス同士の干渉がないことからバブル４安定性が良く、従
来、溶融張力が小さくて高速成形が難かしく、透明性が
悪いとされているエチレン−α−オレフィン共重合体等
の樹脂に顕著な効果を表わし、従来のインフレーション
フィルムの成形法で得られるフィルムに比して透明性が
著しく改善され、高速成形性が向上される。
以下、本発明を実施例および比較例に基づいて具体的に
説明するが、本発明はその要旨を逸脱しない限りこれら
に限定されるものではない。
説明するが、本発明はその要旨を逸脱しない限りこれら
に限定されるものではない。
実施例１および比較例１
エチレン−ブテン−１共重合体樹脂（メルトインデック
ス０．９９７１０分、密度０．９２０、ブテン−１含有
量４モルｑｂ）を押出機（スクリー−５０ｉ＋ｍφＬ、
／ｌ） ： ２６ ）で溶融し、樹脂温度２００℃で環
状ダイス（口径１００ｉｉφ、ダイスリップ巾１．８
ｍｍ ）から押出量２０ ｋｖＨＲで押出し第１図に示
す冷却装置を用いて、内径１４０ｍ＋ａφ、スリット巾
１０ｍｍ５バブル水平面に対して先端角度４５度の下向
きの第１冷却環を環状ダイス面から吸引口下部までの高
さＨｌを２３０冨ｌの高さとし、・々プルに対して冷却
ガスを吹き付け（１０Ｖｓｅｃ）、・ぐプルを予冷した
０次いで、内径２００龍φ、スリット巾１０龍、バブル
平行面に対して先端角度６０度の上向きとした第２冷却
環でバブルのフロストラインやや下方に冷却ガスを吹き
付、け（２５ｍ１ｓｅｃ ）、・々プルを急冷固化して
、巻取速度２０ｎＶ／ｍ１ｎ１プロー比１．９、折径３
００１ｍ％厚さ３０μのフィルムを成形した。その時の
成形条件およびフィルム物性、成形安定性を第１表に示
した（実施例１）。
ス０．９９７１０分、密度０．９２０、ブテン−１含有
量４モルｑｂ）を押出機（スクリー−５０ｉ＋ｍφＬ、
／ｌ） ： ２６ ）で溶融し、樹脂温度２００℃で環
状ダイス（口径１００ｉｉφ、ダイスリップ巾１．８
ｍｍ ）から押出量２０ ｋｖＨＲで押出し第１図に示
す冷却装置を用いて、内径１４０ｍ＋ａφ、スリット巾
１０ｍｍ５バブル水平面に対して先端角度４５度の下向
きの第１冷却環を環状ダイス面から吸引口下部までの高
さＨｌを２３０冨ｌの高さとし、・々プルに対して冷却
ガスを吹き付け（１０Ｖｓｅｃ）、・ぐプルを予冷した
０次いで、内径２００龍φ、スリット巾１０龍、バブル
平行面に対して先端角度６０度の上向きとした第２冷却
環でバブルのフロストラインやや下方に冷却ガスを吹き
付、け（２５ｍ１ｓｅｃ ）、・々プルを急冷固化して
、巻取速度２０ｎＶ／ｍ１ｎ１プロー比１．９、折径３
００１ｍ％厚さ３０μのフィルムを成形した。その時の
成形条件およびフィルム物性、成形安定性を第１表に示
した（実施例１）。
比較として実施例１と同一の樹脂および押出機、環状ダ
イスを用いて、樹脂温度２００℃、押出量２０ ｋ昨Ｒ
で押出し、従来の１段ニアリングによるインフレーショ
ンフィルムの成形法、スなワチ環状ダイス直上に設備し
た１段の冷却環を用いて・ぐプル進行方向に対して上向
きに冷却ガスをフロストライン（４００＋ｎ＋ａ）下部
に吹きつけ（３６ｒｎ／５ｅＣ）、巻取速度２０ｒｎ／
ｍ１ｎ１ブローアツプ比１９、折径３００ｍｍ、厚さ３
０μのフィルムを成形した。その時の成形条件およびフ
ィルム物性、成形安定性を第１表に示した（比較例１）
。
イスを用いて、樹脂温度２００℃、押出量２０ ｋ昨Ｒ
で押出し、従来の１段ニアリングによるインフレーショ
ンフィルムの成形法、スなワチ環状ダイス直上に設備し
た１段の冷却環を用いて・ぐプル進行方向に対して上向
きに冷却ガスをフロストライン（４００＋ｎ＋ａ）下部
に吹きつけ（３６ｒｎ／５ｅＣ）、巻取速度２０ｒｎ／
ｍ１ｎ１ブローアツプ比１９、折径３００ｍｍ、厚さ３
０μのフィルムを成形した。その時の成形条件およびフ
ィルム物性、成形安定性を第１表に示した（比較例１）
。
実施例２および比較例２
樹脂トしてエチレン−ブテン−１共重合体（商品名：ネ
オゼックス３５１０Ｆ三井石油化学社製）を用い、実施
例１と同様の装置を使用し、樹脂温度１８０℃、押出量
２０ ｋｖＨＲ，巻取速度２０ｒｖ／ｍＩｎ、折１３０
０ｍ、厚さ３０μのフィルム成形を行ないその成形条件
およびフィルム物性、成形安定性を第１表に示した（実
施例２）。
オゼックス３５１０Ｆ三井石油化学社製）を用い、実施
例１と同様の装置を使用し、樹脂温度１８０℃、押出量
２０ ｋｖＨＲ，巻取速度２０ｒｖ／ｍＩｎ、折１３０
０ｍ、厚さ３０μのフィルム成形を行ないその成形条件
およびフィルム物性、成形安定性を第１表に示した（実
施例２）。
比較として同一樹脂に対して比較例１と同一の装置を用
いて冷却ガスを吹きつけ（２６ＴｒＶ／５ｅＣ）て成形
し、その成形条件およびフィルム物性、成形安定性を第
１表に示した（比較例２）。
いて冷却ガスを吹きつけ（２６ＴｒＶ／５ｅＣ）て成形
し、その成形条件およびフィルム物性、成形安定性を第
１表に示した（比較例２）。
実施例３および比較例３
樹脂トシテエチレンー４−メチル、ペンテン−１共重合
体（商品名：ウルトゼックス３０１０Ｆ三井石油化学社
製）を用い実施例２と同様に成形し、その成形条件およ
びフィルム物性、成形安定性を第１表に示した（実施例
３）。
体（商品名：ウルトゼックス３０１０Ｆ三井石油化学社
製）を用い実施例２と同様に成形し、その成形条件およ
びフィルム物性、成形安定性を第１表に示した（実施例
３）。
比較として同一の樹脂を用いて、比較例２と同様に成形
し、その成形条件およびフィルム物性、成形安定性を第
１表に示した（比較例３）。
し、その成形条件およびフィルム物性、成形安定性を第
１表に示した（比較例３）。
実施例４および比較例４
樹脂トしてエチレン−ヘキセン−１共重合体を用い実施
例１の装置を使用し、樹脂温度２００℃、押出量２０
ｋｖ）（Ｒ，巻取速度２０ ｒＶ／ｍｉｎ、折径３００
冨冨、厚さ３０μのフィルムを成形を行ないその成形条
件および物性、成形安定性を第１表に示した（実施例４
）。
例１の装置を使用し、樹脂温度２００℃、押出量２０
ｋｖ）（Ｒ，巻取速度２０ ｒＶ／ｍｉｎ、折径３００
冨冨、厚さ３０μのフィルムを成形を行ないその成形条
件および物性、成形安定性を第１表に示した（実施例４
）。
比較として同一の樹脂に対して比較例１と同一の装置を
用いて冷却ガスの吹き付け（２８ＷＶ／５ｅＣ）で成形
し、そのフィルムの成形条件および物性、成形安定性を
第１表に示した（比較例４）。
用いて冷却ガスの吹き付け（２８ＷＶ／５ｅＣ）で成形
し、そのフィルムの成形条件および物性、成形安定性を
第１表に示した（比較例４）。
比較例５
実施例２の樹脂を用い、第１冷却環を環状ダイス面にバ
ブル進行方向と並流する様に上向き４５゜の角度に設置
し、第２冷却環を第１冷却環に対してダイス口径の３倍
の距離（３Ｄ）ｔ−離して上方にかつバブル進行方向と
並流する様に上向き４５°の角度に設置し、樹脂温度１
８０℃、押出量２０ｋｇ／ＨＲ、巻取速度２０ ・ｍ／
ｍ ｉ ｎ 、折径３００１１％厚さ３０μのフィルム
成形を行ないその成形条件および物性、成形安定性を第
１表に示した。
ブル進行方向と並流する様に上向き４５゜の角度に設置
し、第２冷却環を第１冷却環に対してダイス口径の３倍
の距離（３Ｄ）ｔ−離して上方にかつバブル進行方向と
並流する様に上向き４５°の角度に設置し、樹脂温度１
８０℃、押出量２０ｋｇ／ＨＲ、巻取速度２０ ・ｍ／
ｍ ｉ ｎ 、折径３００１１％厚さ３０μのフィルム
成形を行ないその成形条件および物性、成形安定性を第
１表に示した。
１１ 図ハ本発明のインフレーションフィルムの成形法
の概略図を示す。 １・・・環状ダイス、２・・・環状ダイスリップ、３・
・・ガス吹込口、４・・・バブル、５・・・第１冷却環
、６・・・第２冷却環、７・・・案内板、８・・・二、
グロール、９・・・ガイドロール、１０，１１・・・カ
ラー、１２・・・７０ストライン。 特許出願人・日本石油化学株式会社 特許出願人 三興空気装置株式会社 代理人弁理士伊東辰雄 代理人弁理士伊東哲也 手 続 補 正 ■ 昭和５７年６月 ９日 特許庁長官島田春樹殿 １、事件の表示 昭和５６年特許願第１９１７０９号 ２、発明の名称 インフレーションフィルムの成形法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 東京都千代田区内幸町−丁目３番１号氏名日本
石油化学株式会社 代表者 今井善衛 ４、代理人〒１０５ 住 所 東京ＩＩＩ区虎ノ門二丁目８番１号虎ノ門電気
ビル 電話（５０１）９３７０自発補正 ６、補正の対象 明細書中の「発明の詳細な説明の−」 ７、補正の内容 （１）明細書第９１第７行の“１０〜１５１７ｓｅｃ
”を「５〜１５■／ＳθＣ」に訂正する。 （２）同−第１１頁第５行の“第２冷却環”を「第２冷
却環６Ｊに訂正する。 （３）同−第１３頁第１０行の“吸引口”を「吹出口」
に訂正する。 （４）同−同頁第１１行の２３０ｍの高さ”を「２３０
１０１、第２冷却環の高ざＨ２を３２０ｎＪに訂正する
。 （５）同書同頁第１４行の″（１０ｍ ／ｓｅｃ ）
”をｒ （Ｖ＋ 〜１０１ ／ｓｅｃ ） Ｊに訂正す
る。 （６）同−同頁第１６行の″（２５ｍ ／ｓｅｃ ）
”をｒ （Ｖ２−２５１ ／ｓｅｃ ） Ｊに訂正する
。 （７）同−第１７頁第１表の比較例４の欄Ｖ＋ ／ Ｖ
２の行“−／２８″をｒ ２ｇ／ −Ｊに、またＨ１／
Ｈ２の行“−１０”を［０／−Ｊに訂正する。 手 続 補 正 書 昭和５７年７月５日 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 １、事件の表示 昭和５６年 特 許 願 第１９１７０９号２、発明の
名称 インフレーションフィルムの成形法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 居 所 東京都千代田区内幸町−丁目３番１号名称日本
石油化学株式会社 代表者 今井善衛 ４、代理人〒１０５ 住 所 東京都港区虎）ｎ：丁目８番１号６゜補正の対
象 明細書中の「発明の詳細な説明の欄」 ７、補正の内容 （１）同−第１７頁第１表第１１１第６列の“Ｎ値″を
ｒＮｌ！ｉ＊Ｊに訂正する。 （２）同書同頁同表欄外にｒ＊Ｎ（［＝ｌＯＱ （７
１５０／γ２０）／ｌｏｏ （τ１５０／τ２０）・・
・（１）γ：せん断速度（ｓｅｃ −’ ＠１７０℃）
τ：セン断断力力ｄｙｎ ／ｃｍ＠１７０℃）添字２０
．１５０はそ・れぞれ荷重２０ｋｇ、 １５０ｋＧ／
ｃｒｉを示す。 高化式フローテスター）−ＩＢ−１型を使用ダイ：２論
φＸ４０師 樹脂温：１７０℃ 荷重： ２０ｋＭｃｒＩ、 １５０ｋｏ／ｅａｔ上記
条件で樹脂の押し出し量を求め式（１）力＼らＮ値を求
める。」を加入する。
の概略図を示す。 １・・・環状ダイス、２・・・環状ダイスリップ、３・
・・ガス吹込口、４・・・バブル、５・・・第１冷却環
、６・・・第２冷却環、７・・・案内板、８・・・二、
グロール、９・・・ガイドロール、１０，１１・・・カ
ラー、１２・・・７０ストライン。 特許出願人・日本石油化学株式会社 特許出願人 三興空気装置株式会社 代理人弁理士伊東辰雄 代理人弁理士伊東哲也 手 続 補 正 ■ 昭和５７年６月 ９日 特許庁長官島田春樹殿 １、事件の表示 昭和５６年特許願第１９１７０９号 ２、発明の名称 インフレーションフィルムの成形法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 住 所 東京都千代田区内幸町−丁目３番１号氏名日本
石油化学株式会社 代表者 今井善衛 ４、代理人〒１０５ 住 所 東京ＩＩＩ区虎ノ門二丁目８番１号虎ノ門電気
ビル 電話（５０１）９３７０自発補正 ６、補正の対象 明細書中の「発明の詳細な説明の−」 ７、補正の内容 （１）明細書第９１第７行の“１０〜１５１７ｓｅｃ
”を「５〜１５■／ＳθＣ」に訂正する。 （２）同−第１１頁第５行の“第２冷却環”を「第２冷
却環６Ｊに訂正する。 （３）同−第１３頁第１０行の“吸引口”を「吹出口」
に訂正する。 （４）同−同頁第１１行の２３０ｍの高さ”を「２３０
１０１、第２冷却環の高ざＨ２を３２０ｎＪに訂正する
。 （５）同書同頁第１４行の″（１０ｍ ／ｓｅｃ ）
”をｒ （Ｖ＋ 〜１０１ ／ｓｅｃ ） Ｊに訂正す
る。 （６）同−同頁第１６行の″（２５ｍ ／ｓｅｃ ）
”をｒ （Ｖ２−２５１ ／ｓｅｃ ） Ｊに訂正する
。 （７）同−第１７頁第１表の比較例４の欄Ｖ＋ ／ Ｖ
２の行“−／２８″をｒ ２ｇ／ −Ｊに、またＨ１／
Ｈ２の行“−１０”を［０／−Ｊに訂正する。 手 続 補 正 書 昭和５７年７月５日 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿 １、事件の表示 昭和５６年 特 許 願 第１９１７０９号２、発明の
名称 インフレーションフィルムの成形法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 居 所 東京都千代田区内幸町−丁目３番１号名称日本
石油化学株式会社 代表者 今井善衛 ４、代理人〒１０５ 住 所 東京都港区虎）ｎ：丁目８番１号６゜補正の対
象 明細書中の「発明の詳細な説明の欄」 ７、補正の内容 （１）同−第１７頁第１表第１１１第６列の“Ｎ値″を
ｒＮｌ！ｉ＊Ｊに訂正する。 （２）同書同頁同表欄外にｒ＊Ｎ（［＝ｌＯＱ （７
１５０／γ２０）／ｌｏｏ （τ１５０／τ２０）・・
・（１）γ：せん断速度（ｓｅｃ −’ ＠１７０℃）
τ：セン断断力力ｄｙｎ ／ｃｍ＠１７０℃）添字２０
．１５０はそ・れぞれ荷重２０ｋｇ、 １５０ｋＧ／
ｃｒｉを示す。 高化式フローテスター）−ＩＢ−１型を使用ダイ：２論
φＸ４０師 樹脂温：１７０℃ 荷重： ２０ｋＭｃｒＩ、 １５０ｋｏ／ｅａｔ上記
条件で樹脂の押し出し量を求め式（１）力＼らＮ値を求
める。」を加入する。
Claims (6)
- （１） インフレーション法により熱可塑性樹脂フィ
ルムを成形するに際して、 環状ダイスから押出されたバブルを第１冷却環からバブ
ル進行方向に対して向流°になるように下向きに吹き出
す冷却ガスで予冷し、次いで第２冷却環から該バブル進
行方向に対して並流になるように上向きに吹き出す冷却
ガスで冷却固化させることを特徴とするインフレーシヨ
ンフィルムの成形法。 - （２）前記熱可塑性樹脂がポリオレフィン樹脂であるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第（１）項に記載のイン
フレーションフィルムの成形法。 - （３） 前記ポリオレフィン樹脂がエチレン−α−オ
レフィン共重合体であることを特徴とする特許請求の範
囲第（２）項に記載のインフレーションフィルムの成形
法。 - （４） 前記エチレン−α−オレフィン共重合体がエ
チレン−ブテン−１共重合体であることを特徴とする特
許請求の範囲第（３）項に記載のインフレーショフィル
ムの成形法。 - （５） 前記エチレン−α−オレフィン共重合体カエ
チレンーヘキセ／−１共重合体であることを特徴とする
特許請求の範囲第（３）項に記載のインフレーションフ
ィルムの成形法。 - （６）前記エチレン−α−オレフィン共重合体がエチレ
ン−４−メチルペンテン−１共重合体であることを特徴
とする特許請求の範囲第（３）項に記載のインフレーシ
ョンフィルムの成形法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56191709A JPS5894434A (ja) | 1981-12-01 | 1981-12-01 | インフレ−シヨンフイルムの成形法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56191709A JPS5894434A (ja) | 1981-12-01 | 1981-12-01 | インフレ−シヨンフイルムの成形法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5894434A true JPS5894434A (ja) | 1983-06-04 |
Family
ID=16279168
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56191709A Pending JPS5894434A (ja) | 1981-12-01 | 1981-12-01 | インフレ−シヨンフイルムの成形法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5894434A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58222820A (ja) * | 1982-06-21 | 1983-12-24 | Idemitsu Petrochem Co Ltd | インフレ−シヨンフイルムの成形方法 |
| JPS61229529A (ja) * | 1985-04-05 | 1986-10-13 | Mitsubishi Chem Ind Ltd | 線状低密度ポリエチレンインフレ−シヨンフイルムの成形方法 |
| JPH0617925U (ja) * | 1992-08-06 | 1994-03-08 | 昭和電工株式会社 | エアリング |
| EP1982819A2 (de) | 2007-04-17 | 2008-10-22 | Kdesign GmbH | Verfahren und Vorrichtung zur Kühlung eines Folienschlauches bei der Blasfolienherstellung |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5892528A (ja) * | 1981-11-28 | 1983-06-01 | Idemitsu Petrochem Co Ltd | エア−リングおよび前記エア−リングを用いたインフレ−シヨンフイルム成形方法 |
-
1981
- 1981-12-01 JP JP56191709A patent/JPS5894434A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5892528A (ja) * | 1981-11-28 | 1983-06-01 | Idemitsu Petrochem Co Ltd | エア−リングおよび前記エア−リングを用いたインフレ−シヨンフイルム成形方法 |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58222820A (ja) * | 1982-06-21 | 1983-12-24 | Idemitsu Petrochem Co Ltd | インフレ−シヨンフイルムの成形方法 |
| JPH0124057B2 (ja) * | 1982-06-21 | 1989-05-10 | Idemitsu Petrochemical Co | |
| JPS61229529A (ja) * | 1985-04-05 | 1986-10-13 | Mitsubishi Chem Ind Ltd | 線状低密度ポリエチレンインフレ−シヨンフイルムの成形方法 |
| JPH0617925U (ja) * | 1992-08-06 | 1994-03-08 | 昭和電工株式会社 | エアリング |
| EP1982819A2 (de) | 2007-04-17 | 2008-10-22 | Kdesign GmbH | Verfahren und Vorrichtung zur Kühlung eines Folienschlauches bei der Blasfolienherstellung |
| EP1982819A3 (de) * | 2007-04-17 | 2009-10-28 | Kdesign GmbH | Verfahren und Vorrichtung zur Kühlung eines Folienschlauches bei der Blasfolienherstellung |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4585604A (en) | Process for preparing an air-permeable film | |
| US3888609A (en) | Apparatus for producing films in accordance with the blown tube process | |
| US5254617A (en) | Resin composition for producing a film and method for producing a film by using the same | |
| US3754067A (en) | Blown tube production | |
| US6391411B1 (en) | Machine direction oriented high molecular weight, high density polyethylene films with enhanced water vapor transmission properties | |
| US9162403B2 (en) | Apparatus for manufacturing and processing pre-stretch films having strips of increased thickness | |
| US7211620B2 (en) | Foldable polyolefin films | |
| US4165356A (en) | Method of forming tubular plastic material having a flare-top edge using a blow head | |
| JPS5894434A (ja) | インフレ−シヨンフイルムの成形法 | |
| CN102933647A (zh) | 聚碳酸酯树脂发泡成型体的制备方法 | |
| JPH0340689B2 (ja) | ||
| US20140265059A1 (en) | Apparatus for manufacturing and processing films having strips of increased thickness | |
| US3956254A (en) | Thermoplastic crystalline free films | |
| JPS5894433A (ja) | インフレ−シヨンフイルムの成形法 | |
| JPH05293886A (ja) | 透明性ポリエチレンフィルムの製造方法 | |
| US9815238B2 (en) | Blown film with integral profiles | |
| US5126096A (en) | Method and apparatus for producing polymeric films | |
| JPS6351094B2 (ja) | ||
| JPS58212918A (ja) | インフレ−シヨンフイルムの成形法およびインフレ−シヨンフイルム成形用冷却環 | |
| JPH035982B2 (ja) | ||
| JP3490721B2 (ja) | インフレーションフィルムの製造方法 | |
| JPS5911219A (ja) | インフレ−シヨンフイルム成形用冷却装置 | |
| JPS5939524A (ja) | インフレ−シヨンフイルム成形用チヤンバ− | |
| US11135757B2 (en) | Extrusion system and method for blown film | |
| JPH0885151A (ja) | インフレーション樹脂フィルムの製造方法 |