JPS592730B2 - スピノダル銅−ニツケル−スズ合金 - Google Patents
スピノダル銅−ニツケル−スズ合金Info
- Publication number
- JPS592730B2 JPS592730B2 JP52053266A JP5326677A JPS592730B2 JP S592730 B2 JPS592730 B2 JP S592730B2 JP 52053266 A JP52053266 A JP 52053266A JP 5326677 A JP5326677 A JP 5326677A JP S592730 B2 JPS592730 B2 JP S592730B2
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- JP
- Japan
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- alloy
- copper
- amount
- nickel
- tin
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/08—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of copper or alloys based thereon
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はスピノダル銅−ニッケル−スズ合金に関連する
。
。
スピノダル銅−ニッケル−スズ合金は電線、スプリング
、コネクター及びリレー素子のような物25品の製造に
最近普及している銅ベリリウム及び燐青銅合金の商業的
に実行可能な代替物として最近開発された。
、コネクター及びリレー素子のような物25品の製造に
最近普及している銅ベリリウム及び燐青銅合金の商業的
に実行可能な代替物として最近開発された。
1972年10月10日付出願の米国出願番号第296
011号〔1976年2月10日付でJ、T、Plew
esに特許付与の米国特許30第3937638号〕を
優先権の基礎とする昭和48年10月9日付出願の特願
昭48−112958号には臨界的な細目に従つて冷間
加工され、そして時効処理されると、高水準の展延性と
共に予期しない高水準の降伏強度を示す銅−35ニッケ
ル−スズ合金が開示されている。
011号〔1976年2月10日付でJ、T、Plew
esに特許付与の米国特許30第3937638号〕を
優先権の基礎とする昭和48年10月9日付出願の特願
昭48−112958号には臨界的な細目に従つて冷間
加工され、そして時効処理されると、高水準の展延性と
共に予期しない高水準の降伏強度を示す銅−35ニッケ
ル−スズ合金が開示されている。
例えば9、のニッケル、6%のすず、及び残部の銅を含
む銅−ニッケルーすず合金を、均質化し、99%ととい
う面積減少に相当する量の冷間加工をなし、そして75
分間300℃という温度で時効処理すると、平方インチ
当り182,000ボンド(平方センチメータ当り12
,769グラム)という降伏強度を示しそして引張り破
壊面に断面積の52%の減少を受ける。これらの合金の
組成は、この様な合金が合金の融点に近い温度では単相
状態で、しかし室温では二相状態であるということに特
徴がある。
む銅−ニッケルーすず合金を、均質化し、99%ととい
う面積減少に相当する量の冷間加工をなし、そして75
分間300℃という温度で時効処理すると、平方インチ
当り182,000ボンド(平方センチメータ当り12
,769グラム)という降伏強度を示しそして引張り破
壊面に断面積の52%の減少を受ける。これらの合金の
組成は、この様な合金が合金の融点に近い温度では単相
状態で、しかし室温では二相状態であるということに特
徴がある。
スピノダル構造は室温で、第2相が第1相の粒界に位置
しているのではなくて第1相全体にわたつて細かく分散
されていることに特徴がある。粒界に望ましくない第2
相析出ではなくてスピノダル粒子構造を発達させる処理
には合金を均質化し、冷間加工しそして時効処理するこ
とが要求される。
しているのではなくて第1相全体にわたつて細かく分散
されていることに特徴がある。粒界に望ましくない第2
相析出ではなくてスピノダル粒子構造を発達させる処理
には合金を均質化し、冷間加工しそして時効処理するこ
とが要求される。
特に、時効処理温度は実施される冷間加工の量に主に依
存する最適温度Tdの付近にあることが要求されしかし
主に合金の組成に依存する所謂転換(ReversiO
n璃度Tmを越えてはならない。特願昭48−1129
58号(米国特許第3937638号)から採られた表
1には適当に冷間加工されそして時効処理されると、ス
ピノダル構造になる数種の銅−ニツケル一すず合金につ
いての転換温度が示されている。ある種の銅−ニツケル
一すず合金で適当な冷間加工及び時効処理によつて得ら
れる主としてスピノダルの二相構造は次の元素:Fe,
Mn,Zr,Nb,cr,At、又はMgの少なくとも
一個の有効量の存在によつて本質的に確保されることを
発見した。
存する最適温度Tdの付近にあることが要求されしかし
主に合金の組成に依存する所謂転換(ReversiO
n璃度Tmを越えてはならない。特願昭48−1129
58号(米国特許第3937638号)から採られた表
1には適当に冷間加工されそして時効処理されると、ス
ピノダル構造になる数種の銅−ニツケル一すず合金につ
いての転換温度が示されている。ある種の銅−ニツケル
一すず合金で適当な冷間加工及び時効処理によつて得ら
れる主としてスピノダルの二相構造は次の元素:Fe,
Mn,Zr,Nb,cr,At、又はMgの少なくとも
一個の有効量の存在によつて本質的に確保されることを
発見した。
この様な「四番目」の元素の添加はコスト低減、熱間加
工の容易化、展延性又は強度の増大、及びスピノダル構
造を成就するのに要求される冷間加工の量の低下のよう
な理由で重要である。2〜20%ニツケル、2〜8%す
ず、及び残部銅を含み少量の他の添加物及び/又は不純
物を伴なわない組成物である銅−ニツケル一すず合金で
は、ある種の四番目の元素が相当量の銅に置換される時
でさえ本質的にスピノダル構造になることが見出された
。
工の容易化、展延性又は強度の増大、及びスピノダル構
造を成就するのに要求される冷間加工の量の低下のよう
な理由で重要である。2〜20%ニツケル、2〜8%す
ず、及び残部銅を含み少量の他の添加物及び/又は不純
物を伴なわない組成物である銅−ニツケル一すず合金で
は、ある種の四番目の元素が相当量の銅に置換される時
でさえ本質的にスピノダル構造になることが見出された
。
Fe、又はMnの2重量?までの量が合金中に存在した
とすれば、合金の性質について中性的効果が合理的に予
測されたはずだが、これらの量が事実上2%以上存在す
ることができてそして更に5?以上の量でも有効に許容
されうることが確かであつた。
とすれば、合金の性質について中性的効果が合理的に予
測されたはずだが、これらの量が事実上2%以上存在す
ることができてそして更に5?以上の量でも有効に許容
されうることが確かであつた。
特に、15%までのFell5%までのMnの各量は合
金のコストを下げるために相当量の銅に代替えできる。
各元素Fe、及び施の一個以上が合金中に存在する場合
、それらの合計量は好ましくは重量で1570を越える
べきではない。Ivrlで銅を置換することは、加工さ
れそして時効処理される合金の機械的性質を著しく変え
ないが、銅を鉄で置換することは経費低減の外に、成形
性を増大させるという附加的な有益効果を持つている。
逆に言えば、鉄の存在下では、より少ない量の冷間加工
で、相当する基本の銅−ニツケル一すず合金に要求され
る量と比較して望ましい水準の展延性を獲得するに十分
である。スピノダル合金中で有利に銅を置換し得る比較
的多量の鉄、マンガンに比べて、比較的少量の元素Zr
,Nb,Cr,At又はMgが推奨される。
金のコストを下げるために相当量の銅に代替えできる。
各元素Fe、及び施の一個以上が合金中に存在する場合
、それらの合計量は好ましくは重量で1570を越える
べきではない。Ivrlで銅を置換することは、加工さ
れそして時効処理される合金の機械的性質を著しく変え
ないが、銅を鉄で置換することは経費低減の外に、成形
性を増大させるという附加的な有益効果を持つている。
逆に言えば、鉄の存在下では、より少ない量の冷間加工
で、相当する基本の銅−ニツケル一すず合金に要求され
る量と比較して望ましい水準の展延性を獲得するに十分
である。スピノダル合金中で有利に銅を置換し得る比較
的多量の鉄、マンガンに比べて、比較的少量の元素Zr
,Nb,Cr,At又はMgが推奨される。
特に、重量で0.05%〜0.2%の量で加えられたZ
rは鋳塊の熱間加工時の表面亀裂及びアリゲータリング
を防止する。重量で0.1〜0.3%の量のNb又は0
.5%〜1.0%の量のCrの存在は加工された合金の
展延性を高める。0.5%〜1.0%の量のMg又は0
.5%〜1.5%の量のAt(いずれも重量で)により
相当多量のすず含量の銅−ニツケル一すず合金に相当す
る特性を持つ合金が得られる。
rは鋳塊の熱間加工時の表面亀裂及びアリゲータリング
を防止する。重量で0.1〜0.3%の量のNb又は0
.5%〜1.0%の量のCrの存在は加工された合金の
展延性を高める。0.5%〜1.0%の量のMg又は0
.5%〜1.5%の量のAt(いずれも重量で)により
相当多量のすず含量の銅−ニツケル一すず合金に相当す
る特性を持つ合金が得られる。
At又はMgの価格はすずの何分の1であるからその使
用によつて著しい節減となる。組合わせで存在する場合
は、元素Zr,Nb,Cr,At及びMgの合計量は好
ましくは1.5%を越えるべきではなくそして、Fe、
又はMnと組合せて存在する場合は、Cu,Ni、及び
Sn以外の元素の合計量は好ましくは重量で15%を越
えるべきではない。これらの四番目の元素の存在の効果
は冷間加工の種々の水準及び対応する時効温度で実験さ
れた。
用によつて著しい節減となる。組合わせで存在する場合
は、元素Zr,Nb,Cr,At及びMgの合計量は好
ましくは1.5%を越えるべきではなくそして、Fe、
又はMnと組合せて存在する場合は、Cu,Ni、及び
Sn以外の元素の合計量は好ましくは重量で15%を越
えるべきではない。これらの四番目の元素の存在の効果
は冷間加工の種々の水準及び対応する時効温度で実験さ
れた。
この効果を示すために、表に参照合金及び四番目の元素
の量が相当量の銅に置き換わつた参照合金と異なる4個
の合金の機械的性質が記されている。この参照合金は9
70ニツケル、670すず及び残部銅を含んでいる。四
個の四元合金及び参照合金は35%の面積減少に相当す
る量の冷間加工をなされそして20時間350℃で時効
処理された。各合金について、引張り下の弾性限界、引
張下破断時の面積減少及び破断なしでなし得る最少曲げ
半径が示される。参照合金に比較すると、この四元合金
が面積減少及び曲げ半径の測定によつて示されるように
展延性及び成形性でより秀れており、そしてこれらの合
金の強度が参照合金のそれと同等又はそれ以上であると
いうことを表に見ることができる。第2グループの例は
表に示されている。
の量が相当量の銅に置き換わつた参照合金と異なる4個
の合金の機械的性質が記されている。この参照合金は9
70ニツケル、670すず及び残部銅を含んでいる。四
個の四元合金及び参照合金は35%の面積減少に相当す
る量の冷間加工をなされそして20時間350℃で時効
処理された。各合金について、引張り下の弾性限界、引
張下破断時の面積減少及び破断なしでなし得る最少曲げ
半径が示される。参照合金に比較すると、この四元合金
が面積減少及び曲げ半径の測定によつて示されるように
展延性及び成形性でより秀れており、そしてこれらの合
金の強度が参照合金のそれと同等又はそれ以上であると
いうことを表に見ることができる。第2グループの例は
表に示されている。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 高い展延性及び/或いは高い降伏強度特性を要する
製品の製造に有用で、ニッケル、すず及び銅を含むスピ
ノダル2相状態の銅合金において、該合金が重量で2−
20%の量のニッケル、2−8%の量のすず及び、Fe
及びMnから選択される少なくとも1つの添加元素を3
−15%(但し3%を除く)のFe及び2−15%のM
nの量、及び/又はZr、Nb、Cr、Al及びMgか
ら選択される少なくとも1つの添加元素を0.05−0
.2%のZr、0.1−0.3%のNb、0.5−1%
のCr、0.5−1.5%のAl及び0.5−1%のM
gの量を含み、残部はCuであることを特徴とする前記
銅合金。 2 該合金はFe及びMnの少なくとも1つの少なくと
も5重量%含むことを特徴とする特許請求の範囲第1項
の銅合金。 3 Fe及びMnから選択された元素が、合金中に合わ
せて合計量で15重量%を越えない量含まれていること
を特徴とする特許請求の範囲第1或いは第2項の銅合金
。 4 Zr、Nb、Cr、Al及びMgから選択された元
素が合金中に合わせた合計が1.5重量%を越えない量
含まれていることを特徴とする特許請求の範囲第1項の
銅合金。 5 Fe及びMn並びにZr、Nb、Cr、Al及びM
gから選択された元素が合金中に合わせた合計で15重
量%を越えない量含まれていることを特徴とする特許請
求の範囲第1項の銅合金。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US000000685263 | 1976-05-11 | ||
US05/685,263 US4052204A (en) | 1976-05-11 | 1976-05-11 | Quaternary spinodal copper alloys |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS52136828A JPS52136828A (en) | 1977-11-15 |
JPS592730B2 true JPS592730B2 (ja) | 1984-01-20 |
Family
ID=24751435
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP52053266A Expired JPS592730B2 (ja) | 1976-05-11 | 1977-05-11 | スピノダル銅−ニツケル−スズ合金 |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4052204A (ja) |
JP (1) | JPS592730B2 (ja) |
BE (1) | BE854401R (ja) |
CA (1) | CA1086989A (ja) |
DE (1) | DE2720460C2 (ja) |
FR (1) | FR2351185A2 (ja) |
GB (1) | GB1578605A (ja) |
IT (1) | IT1116756B (ja) |
NL (1) | NL181117C (ja) |
SE (1) | SE429348B (ja) |
Families Citing this family (20)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1569466A (en) * | 1976-11-19 | 1980-06-18 | Olin Corp | Method of obtaining precipitation hardened copper base alloys |
CA1119920A (en) * | 1977-09-30 | 1982-03-16 | John T. Plewes | Copper based spinodal alloys |
US4260432A (en) * | 1979-01-10 | 1981-04-07 | Bell Telephone Laboratories, Incorporated | Method for producing copper based spinodal alloys |
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US4388270A (en) * | 1982-09-16 | 1983-06-14 | Handy & Harman | Rhenium-bearing copper-nickel-tin alloys |
US4434016A (en) | 1983-02-18 | 1984-02-28 | Olin Corporation | Precipitation hardenable copper alloy and process |
US4641976A (en) * | 1984-02-09 | 1987-02-10 | Smith International, Inc. | Copper-based spinodal alloy bearings |
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US9845520B2 (en) | 2009-03-31 | 2017-12-19 | Questek Innovations Llc | Beryllium-free high-strength copper alloys |
WO2016149619A1 (en) * | 2015-03-18 | 2016-09-22 | Materion Corporation | Magnetic copper alloys |
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US11965398B2 (en) | 2019-06-27 | 2024-04-23 | Schlumberger Technology Corporation | Wear resistant self-lubricating additive manufacturing parts and part features |
CN113564415B (zh) * | 2021-07-27 | 2022-04-01 | 中北大学 | 一种铜镍锡硅合金及其制备方法和应用 |
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Citations (1)
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-
1976
- 1976-05-11 US US05/685,263 patent/US4052204A/en not_active Ceased
-
1977
- 1977-05-02 SE SE7705055A patent/SE429348B/xx not_active IP Right Cessation
- 1977-05-06 DE DE2720460A patent/DE2720460C2/de not_active Expired
- 1977-05-06 NL NLAANVRAGE7705007,A patent/NL181117C/xx not_active IP Right Cessation
- 1977-05-09 GB GB19314/77A patent/GB1578605A/en not_active Expired
- 1977-05-09 BE BE177386A patent/BE854401R/xx not_active IP Right Cessation
- 1977-05-10 CA CA278,115A patent/CA1086989A/en not_active Expired
- 1977-05-10 FR FR7714260A patent/FR2351185A2/fr active Granted
- 1977-05-10 IT IT68060/77A patent/IT1116756B/it active
- 1977-05-11 JP JP52053266A patent/JPS592730B2/ja not_active Expired
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4837888A (ja) * | 1971-09-17 | 1973-06-04 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
BE854401R (fr) | 1977-09-01 |
GB1578605A (en) | 1980-11-05 |
DE2720460A1 (de) | 1977-12-01 |
CA1086989A (en) | 1980-10-07 |
SE7705055L (sv) | 1977-11-12 |
NL181117B (nl) | 1987-01-16 |
FR2351185B2 (ja) | 1980-05-09 |
NL7705007A (nl) | 1977-11-15 |
FR2351185A2 (fr) | 1977-12-09 |
DE2720460C2 (de) | 1984-09-06 |
US4052204A (en) | 1977-10-04 |
SE429348B (sv) | 1983-08-29 |
IT1116756B (it) | 1986-02-10 |
JPS52136828A (en) | 1977-11-15 |
NL181117C (nl) | 1987-06-16 |
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