JPS5923893A - 耐食性に優れたメツキ鋼板及びその製造方法 - Google Patents
耐食性に優れたメツキ鋼板及びその製造方法Info
- Publication number
- JPS5923893A JPS5923893A JP13319582A JP13319582A JPS5923893A JP S5923893 A JPS5923893 A JP S5923893A JP 13319582 A JP13319582 A JP 13319582A JP 13319582 A JP13319582 A JP 13319582A JP S5923893 A JPS5923893 A JP S5923893A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- layer
- steel sheet
- plated steel
- plating
- alloy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、とくに耐食ｉ生にすぐれ、かつ塗膜密層性
も良好であり、その細か工性、溶接性の点でも十分な性
能を有するメッキ鋼板およびその製造方法に関する。
も良好であり、その細か工性、溶接性の点でも十分な性
能を有するメッキ鋼板およびその製造方法に関する。
例えば、自動車車体等の腐食用途を狙った表面処理鋼板
としては現在、多種多様なメッキ鋼板が知られている。
としては現在、多種多様なメッキ鋼板が知られている。
Ｆｅ−Ｚｎ系合金メッキ鋼板もその一つである。Ｆｅ
−Ｚｎ系合金メッキ鋼板としては、いわゆる合金化処理
溶融Ｚｎメッキ鋼板（以下、単に合金化処理鋼板と呼ぶ
）が、古くから知られる。云う迄もなくこれは、溶融Ｚ
ｎメッキ鋼板を加熱処理（加熱炬温度： ｔｏｏｏ℃程
度、加熱時間：１０秒程度）することによりメッキ！ｅ
Ｆｅ−Ｚｎ合金化したものであるが、この合金化処理鋼
板は一般に溶接性が高く、その細め膜密着性や塗装後の
耐食性にもすぐれる傾向を示す。しかしながらその一方
で、プレヌ成形等によってメッキ層が剥離する、いわゆ
るパウダリング現象を呈する傾向があり、その上高温で
の合金化処理を受ける関係で、母材鋼板そのものの機械
的特注が劣り、本質的にプレス加工性が悪く、この性質
が大きな弱点となっている。それに、溶接性に関しても
、確かに耐食材料として最も通例的な単なる溶融Ｚｎメ
ッキ鋼板に較べれば勝るといえるが、合金化処理鋼板も
溶融Ｚｎメッキ鋼板をベースにする以上、目付量４０シ
痛２以下の薄目付を得ることは事実上不可能であるから
、溶接性についても決して十分とは云えない。また、最
近ではとくに自動車用としては、その苛酷な腐食環境か
ら、カチオン電着塗装を行うのが通例化したが、合金化
処理鋼板は、とくにこのカチオン電着塗装系に対する二
次密着ｆｉｌ：炉、溶融Ｚｎメッキ銅板との比較では若
干良好と云えるものの、実用的にみれば依然として満足
すべきものではない。更にまた、耐食凶−についても、
なる程溶融Ｚｎメッキ鋼板に較べた場合、メッキ層の溶
解速度が小さいため、塗装後において疵部或いは端面部
イ」近を起点にする塗膜ふくれ（プリヌター）の発生が
抑制てれる傾向はめるが、疵部等からの赤錆発生という
点では、むしろＺｎメッキ鋼板よりも性能が劣るもので
ある。
−Ｚｎ系合金メッキ鋼板としては、いわゆる合金化処理
溶融Ｚｎメッキ鋼板（以下、単に合金化処理鋼板と呼ぶ
）が、古くから知られる。云う迄もなくこれは、溶融Ｚ
ｎメッキ鋼板を加熱処理（加熱炬温度： ｔｏｏｏ℃程
度、加熱時間：１０秒程度）することによりメッキ！ｅ
Ｆｅ−Ｚｎ合金化したものであるが、この合金化処理鋼
板は一般に溶接性が高く、その細め膜密着性や塗装後の
耐食性にもすぐれる傾向を示す。しかしながらその一方
で、プレヌ成形等によってメッキ層が剥離する、いわゆ
るパウダリング現象を呈する傾向があり、その上高温で
の合金化処理を受ける関係で、母材鋼板そのものの機械
的特注が劣り、本質的にプレス加工性が悪く、この性質
が大きな弱点となっている。それに、溶接性に関しても
、確かに耐食材料として最も通例的な単なる溶融Ｚｎメ
ッキ鋼板に較べれば勝るといえるが、合金化処理鋼板も
溶融Ｚｎメッキ鋼板をベースにする以上、目付量４０シ
痛２以下の薄目付を得ることは事実上不可能であるから
、溶接性についても決して十分とは云えない。また、最
近ではとくに自動車用としては、その苛酷な腐食環境か
ら、カチオン電着塗装を行うのが通例化したが、合金化
処理鋼板は、とくにこのカチオン電着塗装系に対する二
次密着ｆｉｌ：炉、溶融Ｚｎメッキ銅板との比較では若
干良好と云えるものの、実用的にみれば依然として満足
すべきものではない。更にまた、耐食凶−についても、
なる程溶融Ｚｎメッキ鋼板に較べた場合、メッキ層の溶
解速度が小さいため、塗装後において疵部或いは端面部
イ」近を起点にする塗膜ふくれ（プリヌター）の発生が
抑制てれる傾向はめるが、疵部等からの赤錆発生という
点では、むしろＺｎメッキ鋼板よりも性能が劣るもので
ある。
Ｆｅ −Ｚｎ系合金メッキ鋼板としては、溶融Ｚｎメッ
キ鋼板を経てつくられる上記合金化処理鋼板の他に、電
気合金メッキにより直接製造てれるもの（メッキ層Ｆθ
含有量：５〜４０％）がある。これは、そもそも合金化
処理鋼板の、とくに加工面での劣性解消を狙って提案さ
れたもので、高温での加熱処理を行わないから、母料本
来の機械的性質がその！、ま維持できるのみならず、す
ぐれた附パウダリング性が得られる長所かを）シ、しか
も目付量を自由に選択できるから、溶接性確保上も利が
ある。しかしながら、カチオン電着塗装系に列する二次
密着性並びに耐食性の点では、前記合金化処理鋼板と同
傾向を示し、不満を残す。
キ鋼板を経てつくられる上記合金化処理鋼板の他に、電
気合金メッキにより直接製造てれるもの（メッキ層Ｆθ
含有量：５〜４０％）がある。これは、そもそも合金化
処理鋼板の、とくに加工面での劣性解消を狙って提案さ
れたもので、高温での加熱処理を行わないから、母料本
来の機械的性質がその！、ま維持できるのみならず、す
ぐれた附パウダリング性が得られる長所かを）シ、しか
も目付量を自由に選択できるから、溶接性確保上も利が
ある。しかしながら、カチオン電着塗装系に列する二次
密着性並びに耐食性の点では、前記合金化処理鋼板と同
傾向を示し、不満を残す。
この他、Ｆｅ −Ｚｎ系合金メッキ鋼板としては、Ｚｎ
電気メツキ鋼板を加熱処理（加熱か温：３００℃前後、
加熱時間：数時間）して得るメッキ鋼板（メッキ層中の
Ｆｅ量＝８〜１５％）が知られているが、これについて
も、上記同様、塗膜二次密着性。
電気メツキ鋼板を加熱処理（加熱か温：３００℃前後、
加熱時間：数時間）して得るメッキ鋼板（メッキ層中の
Ｆｅ量＝８〜１５％）が知られているが、これについて
も、上記同様、塗膜二次密着性。
耐食性の不足が問題となる。
最近になってＥ’ｅ−Ｚｎ系合金メッキ鋼板のカチオン
電着塗装にズ」する二次密着性の改良策として、メッキ
層を複層化することが提案ちれた。すなわち、低Ｆｅ含
有量（Ｆｅ ６０ ｗｔ％以下） ノＦｅ −Ｚｎ系合
金電気メッキＩ０１を第１層として、その上に第２層と
して高Ｆｅ含有量（Ｆｅ ５ Ｑ ｗｔ％以上）のセ゛
ｅ−Ｚｎ系合金電気メッキ層を有する二層メッキ鋼板が
提案でれた。これは第１層でＦｅ −Ｚｎ系合金メッキ
本来の性能を確保しつつ、第２層によって塗膜二次密着
性を高めようというものである。この二層メッキ鋼板の
出現により、Ｆｅ −Ｚｎ系合金メッキ鋼板のカチオン
電着塗装系に対する二次密着性の問題はほぼ排除てれた
と云ってよい。しかしながら、例えこのようにメッキ層
の複層化を採用したとしても、耐食性に対して殆んど効
ｌく、依然耐食性の問題は未解決の寸ま残てれる。
電着塗装にズ」する二次密着性の改良策として、メッキ
層を複層化することが提案ちれた。すなわち、低Ｆｅ含
有量（Ｆｅ ６０ ｗｔ％以下） ノＦｅ −Ｚｎ系合
金電気メッキＩ０１を第１層として、その上に第２層と
して高Ｆｅ含有量（Ｆｅ ５ Ｑ ｗｔ％以上）のセ゛
ｅ−Ｚｎ系合金電気メッキ層を有する二層メッキ鋼板が
提案でれた。これは第１層でＦｅ −Ｚｎ系合金メッキ
本来の性能を確保しつつ、第２層によって塗膜二次密着
性を高めようというものである。この二層メッキ鋼板の
出現により、Ｆｅ −Ｚｎ系合金メッキ鋼板のカチオン
電着塗装系に対する二次密着性の問題はほぼ排除てれた
と云ってよい。しかしながら、例えこのようにメッキ層
の複層化を採用したとしても、耐食性に対して殆んど効
ｌく、依然耐食性の問題は未解決の寸ま残てれる。
したがって本発明は、上記Ｆｅ −Ｚｎ系合金二層メッ
キ鋼板を更に改良し、この二層メッキ鋼板本来の諸性能
を生かしたまま、とくに耐食性の改善を実現した電気二
層メッキ鋼板およびその製造方法の提供を目的とするも
のである。
キ鋼板を更に改良し、この二層メッキ鋼板本来の諸性能
を生かしたまま、とくに耐食性の改善を実現した電気二
層メッキ鋼板およびその製造方法の提供を目的とするも
のである。
まず第１に、本発明に係る二層メッキ鋼板は、第１層と
してＺｎ６０〜９ Ｑ ｗｔ％を含有するＦｅ −Ｚｎ
系合金メッキ層を有し、その上に第２層としてＺｎ４０
光以下を含むＦｅ −Ｚｎ系合金メッキ層を有する二Ｎ
電気メッキ鋼板であって、少なくとも前記第１層が天質
的に単一の相からなることを特徴とする。
してＺｎ６０〜９ Ｑ ｗｔ％を含有するＦｅ −Ｚｎ
系合金メッキ層を有し、その上に第２層としてＺｎ４０
光以下を含むＦｅ −Ｚｎ系合金メッキ層を有する二Ｎ
電気メッキ鋼板であって、少なくとも前記第１層が天質
的に単一の相からなることを特徴とする。
本発明者らは、低Ｆｅ含有量のＦｅ −Ｚｎ系／高Ｆｅ
含有量のＦｅ−Ｚｎ系の二層電気メツキ鋼板の耐食性向
上に有効な策を見い出すべく鋭意実験を試みた結果、第
１層としての低Ｆｅ含有量のＦｅ−Ｚｎ系合金電気メツ
キ層を単相化することが、上記二層メッキ鋼板の耐食性
を高めるのにきわめて効果的な方策であるとの知見を得
たものである。すなわち現在一般に、Ｆｅ −Ｚｎ系合
金メッキ層におけるＦｅ −Ｌ Ｚｎ金属間化合物とし
ては３〜４種あると云われ、電気メッキによるＦｅ −
Ｚｎ系合金メッキ層についても、通例的なメッキのまま
ではこのことが当て嵌るわけであるが、これを単相化す
ることによって当該メッキ層による耐食性が一躍向上す
る事実が判明したのである。
含有量のＦｅ−Ｚｎ系の二層電気メツキ鋼板の耐食性向
上に有効な策を見い出すべく鋭意実験を試みた結果、第
１層としての低Ｆｅ含有量のＦｅ−Ｚｎ系合金電気メツ
キ層を単相化することが、上記二層メッキ鋼板の耐食性
を高めるのにきわめて効果的な方策であるとの知見を得
たものである。すなわち現在一般に、Ｆｅ −Ｚｎ系合
金メッキ層におけるＦｅ −Ｌ Ｚｎ金属間化合物とし
ては３〜４種あると云われ、電気メッキによるＦｅ −
Ｚｎ系合金メッキ層についても、通例的なメッキのまま
ではこのことが当て嵌るわけであるが、これを単相化す
ることによって当該メッキ層による耐食性が一躍向上す
る事実が判明したのである。
第１表に、この単相化による効果を実証する試験データ
を示す。同表は、第１図（Ａ） 、 （１３）に示すＸ
線回折パターンをもつ２種類のＦｅ−Ｚｎ合金電気弔層
メッキ鋼板（メッキ層Ｆｅ含有量：約３０ｗｔ％）につ
いて、塗装後の耐食ｔ／４：、ヲ調査した結果を表わす
。塗装後の耐食性は、後述の〔実施例〕と同じ条件の塩
水噴霧試験後のクロヌカット部の最大ふくれ１ｊと乾湿
繰り返し試験後の疵部の最大腐食深さにて評価したもの
である。
を示す。同表は、第１図（Ａ） 、 （１３）に示すＸ
線回折パターンをもつ２種類のＦｅ−Ｚｎ合金電気弔層
メッキ鋼板（メッキ層Ｆｅ含有量：約３０ｗｔ％）につ
いて、塗装後の耐食ｔ／４：、ヲ調査した結果を表わす
。塗装後の耐食性は、後述の〔実施例〕と同じ条件の塩
水噴霧試験後のクロヌカット部の最大ふくれ１ｊと乾湿
繰り返し試験後の疵部の最大腐食深さにて評価したもの
である。
まず第１図において、（ト）は通常のＦｅ −Ｚｎ合金
電気メッキままのメッキ層で、特定の単相からでなく複
数の相で形成てれておシ、（Ｂ）は実質的に単相からな
るメッキ層であることが判る。Ｆｅ−Ｚｎ金属間化合物
のＸ線回折に関しては現在、数種あると云われる金属間
化合物のそれぞれに何れの格子定数での回折線が対応す
るかという点について一確立てれた考え方がなく、した
がって断言はできないが、おそらく（ト）におけるメッ
キ層の主体をなしているのに１、Ｉ’４旧であるとみら
れる。第１表の比較対照よりして、本発明に基（Ｆｅ−
Ｚｎ合金電気メッキ層単相化が、当該メッキ層による耐
食性の向上にきわめて有効であるということができる。
電気メッキままのメッキ層で、特定の単相からでなく複
数の相で形成てれておシ、（Ｂ）は実質的に単相からな
るメッキ層であることが判る。Ｆｅ−Ｚｎ金属間化合物
のＸ線回折に関しては現在、数種あると云われる金属間
化合物のそれぞれに何れの格子定数での回折線が対応す
るかという点について一確立てれた考え方がなく、した
がって断言はできないが、おそらく（ト）におけるメッ
キ層の主体をなしているのに１、Ｉ’４旧であるとみら
れる。第１表の比較対照よりして、本発明に基（Ｆｅ−
Ｚｎ合金電気メッキ層単相化が、当該メッキ層による耐
食性の向上にきわめて有効であるということができる。
なお、この（ト）の単層メッキ鋼板上に第２層としてＦ
ｅ −Ｚｎ系合金４ツキ層を重ねて形成した場合にも、
第１層による耐食性が損われるようなことはない。
ｅ −Ｚｎ系合金４ツキ層を重ねて形成した場合にも、
第１層による耐食性が損われるようなことはない。
第 １ 表
本発明に基く二層電気メツキ鋼板はしたがって、塗装後
の耐食性が従来知られるＦｅ −Ｚｎ系合金電気メツキ
鋼板の何れに較べても格段に良好なものである。しかも
本発明に基〈第１メッキ層の単４１４化が、低Ｆｅ含有
量Ｆｅ−Ｚｎ系／高Ｆｅ含有１Ｆｅ−Ｚｎ系の二層電気
メツキ鋼板が本来もつ加工性や溶接性、塗装後二次密着
性の劣化的・のつｒ害を伴うといった懸念も一切ない。
の耐食性が従来知られるＦｅ −Ｚｎ系合金電気メツキ
鋼板の何れに較べても格段に良好なものである。しかも
本発明に基〈第１メッキ層の単４１４化が、低Ｆｅ含有
量Ｆｅ−Ｚｎ系／高Ｆｅ含有１Ｆｅ−Ｚｎ系の二層電気
メツキ鋼板が本来もつ加工性や溶接性、塗装後二次密着
性の劣化的・のつｒ害を伴うといった懸念も一切ない。
本発明において、第１メッキ層中のＺｎ含有量を６０〜
９Ｑｗｔ％とした理由は、以下のとおりである。Ｚｎ含
有量が６０Ｗし％未満では、合金層中にｒ’ｅ ｉｎが
分相析出し、実質的に単相からなるＦｅ −Ｚｎ系合金
メッキ層が倒られず、すぐれた耐食性が期待できない。
９Ｑｗｔ％とした理由は、以下のとおりである。Ｚｎ含
有量が６０Ｗし％未満では、合金層中にｒ’ｅ ｉｎが
分相析出し、実質的に単相からなるＦｅ −Ｚｎ系合金
メッキ層が倒られず、すぐれた耐食性が期待できない。
捷た同じ＜ ９０ ｗｔ％を越えた場合にも、夾質単４
’１１のメッキ層を得ることが実際」二容易でなく、後
述する単相化の方法では長時間加熱を要し経済的に不利
である。第１層の目（＝Ｊ量としては、実用上２０〜３
０ ｇ／ｍ’程度までで十分で、これを越える厚目イ」
は殆んど不要で、不経済な詐りである。
’１１のメッキ層を得ることが実際」二容易でなく、後
述する単相化の方法では長時間加熱を要し経済的に不利
である。第１層の目（＝Ｊ量としては、実用上２０〜３
０ ｇ／ｍ’程度までで十分で、これを越える厚目イ」
は殆んど不要で、不経済な詐りである。
第２層メッキには、Ｚｎ含有量４０Ｗし呵以下の１ｉ”
ｅ −Ｚｎ系合金電気メッキを採用する必要がるる。
ｅ −Ｚｎ系合金電気メッキを採用する必要がるる。
Ｚ］１含有−Ｍｔ ４０ ｗｔ％越えでは、塗装後の二
次密着性が十分良好なものとならない。この目イτＪ世
については、２〜５ ｇ／ｍ２もあれば十分である。第
１層、第２層の合計目付量で云えば、３５ ｇ／ｍ２以
下とすることが、溶接性の上から推奨される。
次密着性が十分良好なものとならない。この目イτＪ世
については、２〜５ ｇ／ｍ２もあれば十分である。第
１層、第２層の合計目付量で云えば、３５ ｇ／ｍ２以
下とすることが、溶接性の上から推奨される。
なお第１、第２層メッキ中に、Ｃｕ、 Ｎｉ−、Ｃｒ。
Ｃｏ、 Ｍｎ、 Ｍｏ、 ｖ、 Ｓｎ、 Ｃｄ等の１種
またげ２種以上が微量存在しても、前記単層″［１化に
よる効果に影響することはなく、本発明はこのような元
素の微量含有を許容する。
またげ２種以上が微量存在しても、前記単層″［１化に
よる効果に影響することはなく、本発明はこのような元
素の微量含有を許容する。
ここで、本発明の今一つの目的は、以上に説明した本発
明のメッキ鋼板を製造する経済的な方法の提供にある。
明のメッキ鋼板を製造する経済的な方法の提供にある。
すなわちその製造方法とは、第１層としてＺｎ ６０〜
９０Ｗし％を含有するモ゛ｅ −Ｚｎ系合金メッキ層を
有し、その上に第２層としてＺｎ４０％以下を含有する
・Ｆｅ−Ｚｎ系合金メッキ層を有する電気メツキ鋼板を
、２５０〜４００ ”Ｃで３秒以上加熱処理することを
特徴とする。この加熱処理によシ、メッキ層の単相化が
促進され、第１層メッキが実質的に単イ目からなる自ｉ
Ｊ記本発明の２層電気メッキ鋼板を得ることができる。
９０Ｗし％を含有するモ゛ｅ −Ｚｎ系合金メッキ層を
有し、その上に第２層としてＺｎ４０％以下を含有する
・Ｆｅ−Ｚｎ系合金メッキ層を有する電気メツキ鋼板を
、２５０〜４００ ”Ｃで３秒以上加熱処理することを
特徴とする。この加熱処理によシ、メッキ層の単相化が
促進され、第１層メッキが実質的に単イ目からなる自ｉ
Ｊ記本発明の２層電気メッキ鋼板を得ることができる。
なおこの場合、第１メッキ層と鋼板素地界面或いは第１
１曽／ と第２層の界面におけるＦｅ、７．ｎの４］］互拡散は
、第２図に示す程度の、きわめて軽微に止められる。
１曽／ と第２層の界面におけるＦｅ、７．ｎの４］］互拡散は
、第２図に示す程度の、きわめて軽微に止められる。
本発明の方θミにおける加熱処１：＋１！条件限定の郡
山は、以下のとおりである。まず加熱温度については、
４００ ”Ｃを超えた温度では成域的特性の劣化が起こ
る。また、２５０℃未満であれば目的とする単一；！’
ｌｉ ｋ得るために長時間を袈するため経済的でない。
山は、以下のとおりである。まず加熱温度については、
４００ ”Ｃを超えた温度では成域的特性の劣化が起こ
る。また、２５０℃未満であれば目的とする単一；！’
ｌｉ ｋ得るために長時間を袈するため経済的でない。
次に加熱時間は、３秒未満であれば実質的な単−相とな
らない場合がるる。メッキ・加熱処理を連続ラインで行
なう場合、５〜１０秒が適している。
らない場合がるる。メッキ・加熱処理を連続ラインで行
なう場合、５〜１０秒が適している。
本発明の製造方法に使用するメッキ鋼板のＦｅ−Ｚｎ系
合金メッキは、Ｆｅ−Ｚｎ系の、例えばＳＯｇ浴を用い
て電気メッキを行うことによシ得ることができる。この
場合、メッキ層中のＺｎ含有量は、浴中のＦｅ”、 Ｚ
ｎ、’＋の含有比率によって沃せるから、この比率の調
節によって任意のＺｎ含有量のメッキ〜を得ることが可
能である。
合金メッキは、Ｆｅ−Ｚｎ系の、例えばＳＯｇ浴を用い
て電気メッキを行うことによシ得ることができる。この
場合、メッキ層中のＺｎ含有量は、浴中のＦｅ”、 Ｚ
ｎ、’＋の含有比率によって沃せるから、この比率の調
節によって任意のＺｎ含有量のメッキ〜を得ることが可
能である。
次に本発明の実施効果ｙｃついて詳細に説明する。
第２表に示す種々のメッキ層をもつメッキ鋼板（１）
−（１３’ｋ Ｎ造した。（１）は電気Ｚ、ｎ メ’／
キ鋼板、（２）は溶融Ｚｎメッキ後、同表に示す条件の
熱処理を行って得た合金化処理鋼板、（３）は一般公知
のＦｅ−Ｚｎ合金電気メツキ鋼板、（４） 、 （５）
は種々のメッキ組成のＦｅ −Ｚｎ系／Ｆｅ−Ｚｎ系の
二層電気メツキ鋼。
−（１３’ｋ Ｎ造した。（１）は電気Ｚ、ｎ メ’／
キ鋼板、（２）は溶融Ｚｎメッキ後、同表に示す条件の
熱処理を行って得た合金化処理鋼板、（３）は一般公知
のＦｅ−Ｚｎ合金電気メツキ鋼板、（４） 、 （５）
は種々のメッキ組成のＦｅ −Ｚｎ系／Ｆｅ−Ｚｎ系の
二層電気メツキ鋼。
板で、メッキ後熱処理なしのもの、（６）〜（１３１は
本発明実施例で、各種のＦｅ −Ｚｎ系／ Ｆｅ −Ｚ
ｎ系の二層電気メツキ鋼板に同表各欄に示した条件で熱
処理を施したものである。Ｆｅ−Ｚｎ系合金メッキは、
（Ｚｎ′＋〕＋（Ｆｅ”） ＝８０ｇ／、ｔＨで、Ｚｎ
”、 Ｆｅ”の含有比率を種々に調整したＳＯｚ浴を用
い、電流密度４０ Ａ／（１ｍ’で電気メッキを行う方
法によった。
本発明実施例で、各種のＦｅ −Ｚｎ系／ Ｆｅ −Ｚ
ｎ系の二層電気メツキ鋼板に同表各欄に示した条件で熱
処理を施したものである。Ｆｅ−Ｚｎ系合金メッキは、
（Ｚｎ′＋〕＋（Ｆｅ”） ＝８０ｇ／、ｔＨで、Ｚｎ
”、 Ｆｅ”の含有比率を種々に調整したＳＯｚ浴を用
い、電流密度４０ Ａ／（１ｍ’で電気メッキを行う方
法によった。
■ 塗装後嗣食性試験
（イ） リン酸亜鉛処理後、カチオン電着塗装（２０ｔ
ｒ厚）を施し、この塗膜に鋼板素地に達するクロスカッ
トを入れ、４８０時間の塩水噴霧試験後において、前記
クロスカット部の最大ふくれ１］を測定する。
ｒ厚）を施し、この塗膜に鋼板素地に達するクロスカッ
トを入れ、４８０時間の塩水噴霧試験後において、前記
クロスカット部の最大ふくれ１］を測定する。
（ロ）上記塩水噴霧後のクロスカット部の赤錆発生状況
を調べる。評価は、○：赤錆、黄錆発生なし、／＼：黄
鎖発生ろシ、×：赤錆発生あシ、の３段階による。
を調べる。評価は、○：赤錆、黄錆発生なし、／＼：黄
鎖発生ろシ、×：赤錆発生あシ、の３段階による。
（ハ）上記同様のリン酸塩処理−塗装を行い、塗膜に鋼
板素地に達する疵を入れ、５０％Ｎａ、Ｃｔ水溶液（３
５℃）中に１ｈｒ浸漬してのち５０℃Ｘ１ｈｒで熱風乾
燥するサイクルを１００日間継絖して行う乾湿くシ返し
試験を実施し、このときのｎＩＪ記疵部の最大腐食深き
を測定する。
板素地に達する疵を入れ、５０％Ｎａ、Ｃｔ水溶液（３
５℃）中に１ｈｒ浸漬してのち５０℃Ｘ１ｈｒで熱風乾
燥するサイクルを１００日間継絖して行う乾湿くシ返し
試験を実施し、このときのｎＩＪ記疵部の最大腐食深き
を測定する。
■ 加工性試験
ｔｏｏｉｇｆ円箇絞りを行い、メッキ層の剥削４、パウ
ダリングの発生状況を調査する。評価は、◎程度が極め
て良好、○程度がほぼ満足できる ×程度が不良、０３
段階で表示する。
ダリングの発生状況を調査する。評価は、◎程度が極め
て良好、○程度がほぼ満足できる ×程度が不良、０３
段階で表示する。
■ 塗装後二次密着性試験
■同様のリン酸塩処理−カチオン電着塗装を行い、更に
中塗り一上塗りという工程で、自動車の外装実用塗装（
塗膜総厚８０〜９０μ）と同じ塗装を行い、５０℃のイ
オン交換水に１０日間浸漬後、鋼板素地に達する疵を２
＋ｕ角のマス目が２５個できるように入れてセロテー
プによる剥離を実施し、このときの塗膜残存率を調べる
。
中塗り一上塗りという工程で、自動車の外装実用塗装（
塗膜総厚８０〜９０μ）と同じ塗装を行い、５０℃のイ
オン交換水に１０日間浸漬後、鋼板素地に達する疵を２
＋ｕ角のマス目が２５個できるように入れてセロテー
プによる剥離を実施し、このときの塗膜残存率を調べる
。
上表に示す如く、電気Ｚｎメッキ鋼板（１）は塗装後嗣
食性、塗装後二次密着性がともに悪劣で、塗装用途には
全く不向きである。また合金化処理鋼板（２）について
も、塗装後口食性の、とくに剛赤錆性が十分でないのに
加え、加工性が著しく劣り、捷た塗装後二次密島性も上
記（１）に較べれば梢々良好と云えるが実用上不満を残
す。電気Ｆｅ −Ｚｎ合金電気メツキ鋼板（３）は、加
工性の点では上記（２）を凌ぐものでめるが、その他塗
装後の性質は（２）と同傾向を示し満足のゆくものでな
い。（４） 、 （５）はＦｅ −Ｚｎ系合金二層メッ
キ鋼板であるが、本発明に基くメッキ後加熱処理を行な
っていないメッキままのものであり、これも、とくに塗
装後印食性の赤錆発生の点で大きな難がある。
食性、塗装後二次密着性がともに悪劣で、塗装用途には
全く不向きである。また合金化処理鋼板（２）について
も、塗装後口食性の、とくに剛赤錆性が十分でないのに
加え、加工性が著しく劣り、捷た塗装後二次密島性も上
記（１）に較べれば梢々良好と云えるが実用上不満を残
す。電気Ｆｅ −Ｚｎ合金電気メツキ鋼板（３）は、加
工性の点では上記（２）を凌ぐものでめるが、その他塗
装後の性質は（２）と同傾向を示し満足のゆくものでな
い。（４） 、 （５）はＦｅ −Ｚｎ系合金二層メッ
キ鋼板であるが、本発明に基くメッキ後加熱処理を行な
っていないメッキままのものであり、これも、とくに塗
装後印食性の赤錆発生の点で大きな難がある。
以上の比ｌＩ嗅例に対し、同表に明らかなように、本発
明に基いて、Ｚｎ６０−９０ｗｔ％のＦｅ−Ｚｎ系／Ｚ
Ｈ４０ｗｔ％以下のＦｅ −Ｚｎ系の二層電気メツキ鋼
板に２５０〜４００″’ＣＸ ８秒以上の加熱処理を施
し第１層を実質単相化したもの（６）〜α３は、塗装「
ａ・１食性をはじめ、加工性、塗装後二次密着性の何れ
の点でも、きわめてすぐれた性能を示したものでろる。
明に基いて、Ｚｎ６０−９０ｗｔ％のＦｅ−Ｚｎ系／Ｚ
Ｈ４０ｗｔ％以下のＦｅ −Ｚｎ系の二層電気メツキ鋼
板に２５０〜４００″’ＣＸ ８秒以上の加熱処理を施
し第１層を実質単相化したもの（６）〜α３は、塗装「
ａ・１食性をはじめ、加工性、塗装後二次密着性の何れ
の点でも、きわめてすぐれた性能を示したものでろる。
以上に詳述した如く本発明の二層電気メツキ鋼板は、と
くにすぐれた耐食性を備え、しかも加工性や溶液性、更
に塗膜密着性は何れも、従来知られる低Ｆｅ含有量のＦ
ｅ−Ｚｎ系／ｉ％ Ｆｅ含有量のＦｅ−Ｚｎ系の二層電
気メツキ鋼板同様良好であり、更に電気メッキ後低温短
時間７Ｊｌ］熱処理を行うという方法できわめて低コヌ
トかつ能率的に製造することができるものでメジ、した
がって本発明メッキ鋼板はとくに自動車の外装パネル用
等として実用価値のきわめて高いものと云うことができ
る。
くにすぐれた耐食性を備え、しかも加工性や溶液性、更
に塗膜密着性は何れも、従来知られる低Ｆｅ含有量のＦ
ｅ−Ｚｎ系／ｉ％ Ｆｅ含有量のＦｅ−Ｚｎ系の二層電
気メツキ鋼板同様良好であり、更に電気メッキ後低温短
時間７Ｊｌ］熱処理を行うという方法できわめて低コヌ
トかつ能率的に製造することができるものでメジ、した
がって本発明メッキ鋼板はとくに自動車の外装パネル用
等として実用価値のきわめて高いものと云うことができ
る。
第１図囚、（ハ）はＦｅ −Ｚｎ系合金電気メツキ鋼板
（メッキ層中Ｆｅ含有兜：３０％）のＸ線回折結果を示
したもので、（Ａ）は一般のもの、（ｒｌｌ）はメッキ
層が夾質単和からなるもの、の各場合を示す。第２図は
、本発明の製造方法に基く加熱処理を行った場合のＦｅ
−Ｚｎ系合金ニ二層気メッキ鋼板におけるＦｅ −Ｚｎ
相互拡散状況を例示するものである。 第 ＩＩ！ｌ 第２１！１ 手続補正書（方式） ％式％ ２、発明の名称 耐食性に優れたメッキ鋼板及びその製造方法３ 補正を
する者 事件との関係 特許出願人 住 所 大阪市東区北浜５丁目１５番地名 称 （２
１１）住友金属工業株式会社代表者 熊谷典文 ４代理人 ５、補正命令の日付 ６、補正の対象 明ｆｉｌｌ書の「（シＩ面の簡単な説明」の欄７、 ７
ｉｌｉ ｉＴＥの内容 （１）明細書の第１６頁第１４行に「第１図（Ａ） 、
（ＢはＦｅ ２ｎ系合金電気メッキ鋼板」とあるの
を「第１図はＦｅ Ｚｎ系合金電気メツキ鋼板」に訂
正し寸す。 以 上
（メッキ層中Ｆｅ含有兜：３０％）のＸ線回折結果を示
したもので、（Ａ）は一般のもの、（ｒｌｌ）はメッキ
層が夾質単和からなるもの、の各場合を示す。第２図は
、本発明の製造方法に基く加熱処理を行った場合のＦｅ
−Ｚｎ系合金ニ二層気メッキ鋼板におけるＦｅ −Ｚｎ
相互拡散状況を例示するものである。 第 ＩＩ！ｌ 第２１！１ 手続補正書（方式） ％式％ ２、発明の名称 耐食性に優れたメッキ鋼板及びその製造方法３ 補正を
する者 事件との関係 特許出願人 住 所 大阪市東区北浜５丁目１５番地名 称 （２
１１）住友金属工業株式会社代表者 熊谷典文 ４代理人 ５、補正命令の日付 ６、補正の対象 明ｆｉｌｌ書の「（シＩ面の簡単な説明」の欄７、 ７
ｉｌｉ ｉＴＥの内容 （１）明細書の第１６頁第１４行に「第１図（Ａ） 、
（ＢはＦｅ ２ｎ系合金電気メッキ鋼板」とあるの
を「第１図はＦｅ Ｚｎ系合金電気メツキ鋼板」に訂
正し寸す。 以 上
Claims (2)
- （１） 第１層としてＺｎ６０−９０ｗｔ％を含有す
るＦｅ−Ｚｎ系合金メッキ層を有し、その上に第２層と
してＺｎ４０％以下を含有するＦｅ −Ｚｎ系合金メッ
キ層を有する二層メッキ銅板であって、少なくともｎｉ
Ｊ記第１層が実質的に単一の相からなることを特徴とす
る面４食性に優れたメッキ鋼板 - （２）第１層としてＺｎ６Ｑ〜９０Ｗし％を含有するＦ
ｅ−Ｚｎ系合金メッキ層を有し、その上に第２層として
ｚｎ４０％以下を含有するＦｅ −Ｚｎ系合金メッキ層
を有するメッキ鋼板を、２５０〜４００℃で３秒以上加
熱処理することを特徴とする耐食性に優れたメッキ鋼板
の製造方法
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13319582A JPS5923893A (ja) | 1982-07-29 | 1982-07-29 | 耐食性に優れたメツキ鋼板及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13319582A JPS5923893A (ja) | 1982-07-29 | 1982-07-29 | 耐食性に優れたメツキ鋼板及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5923893A true JPS5923893A (ja) | 1984-02-07 |
Family
ID=15098931
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13319582A Pending JPS5923893A (ja) | 1982-07-29 | 1982-07-29 | 耐食性に優れたメツキ鋼板及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5923893A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1990012128A1 (fr) * | 1989-04-07 | 1990-10-18 | Nkk Corporation | Tole d'acier a deux couches, extremement resistante a la corrosion, avec une excellente aptitude au revetement, et ne presentant aucun cloquage lors du revetement electrolytique, ainsi que procede pour sa fabrication |
| EP0432172A1 (en) * | 1988-08-29 | 1991-06-19 | Lehigh University | A METHOD OF PRODUCING A Zn-Fe GALVANNEAL COATING ON A STEEL SUBSTRATE AND THE PRODUCT THEREBY FORMED |
-
1982
- 1982-07-29 JP JP13319582A patent/JPS5923893A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0432172A1 (en) * | 1988-08-29 | 1991-06-19 | Lehigh University | A METHOD OF PRODUCING A Zn-Fe GALVANNEAL COATING ON A STEEL SUBSTRATE AND THE PRODUCT THEREBY FORMED |
| WO1990012128A1 (fr) * | 1989-04-07 | 1990-10-18 | Nkk Corporation | Tole d'acier a deux couches, extremement resistante a la corrosion, avec une excellente aptitude au revetement, et ne presentant aucun cloquage lors du revetement electrolytique, ainsi que procede pour sa fabrication |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4615807B2 (ja) | 表面処理鋼板の製造方法、表面処理鋼板、および樹脂被覆表面処理鋼板 | |
| JPH03138389A (ja) | めっき密着性および耐食性に優れたＺｎ―Ｍｇ合金めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JP3718479B2 (ja) | 耐食性に優れる溶融Ｚｎ−Ａｌ−Ｃｒ合金めっき鋼材 | |
| JPS5923893A (ja) | 耐食性に優れたメツキ鋼板及びその製造方法 | |
| JPS59166691A (ja) | 電着塗装用原板 | |
| JPS59211591A (ja) | 耐食性などに優れたＺｎ−Ｆｅ−Ｐ系合金電気めつき鋼板 | |
| JPS6343479B2 (ja) | ||
| JPS6233314B2 (ja) | ||
| JPS5923894A (ja) | 耐食性に優れたメツキ鋼板及びその製造方法 | |
| JPH05179424A (ja) | 表裏異種めっき鋼板 | |
| JPS59211590A (ja) | 耐食性の優れたＺｎ−Ｐ系合金電気めつき鋼板 | |
| JP2619440B2 (ja) | 加工性と塗装性に優れた表面処理鋼板 | |
| JPH05320931A (ja) | 耐食性及び塗装性に優れた表面処理鋼材及びその製造方法 | |
| JPS60125390A (ja) | 多層メツキ鋼板 | |
| JPH0536516B2 (ja) | ||
| JPH0285393A (ja) | 耐パウダリング性及び耐クレーター性に優れた亜鉛系合金電気めっき鋼板 | |
| JPH04180592A (ja) | めっき密着性および耐食性に優れたＺｎ―Ｍｇ合金めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JPH0322479B2 (ja) | ||
| JPS6082690A (ja) | 亜鉛・マンガン合金めつき鋼板 | |
| JPS59162294A (ja) | 加工性のすぐれたＺｎ系２層めつき鋼板及びその製造法 | |
| JPS59162266A (ja) | 高耐食性表面処理鋼板 | |
| JPS60149764A (ja) | 塗装下地用メツキ鋼板の製造方法 | |
| JPS5877590A (ja) | 多層めつき鋼板およびその製造方法 | |
| JPH04110479A (ja) | 塗装後耐食性に優れた表面処理ＡｌまたはＡｌ合金材 | |
| JPS59162291A (ja) | 複層メツキ鋼板 |