JPS59232922A - 軸比の大きな紡錘形ゲ−サイトの製造方法 - Google Patents
軸比の大きな紡錘形ゲ−サイトの製造方法Info
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- JPS59232922A JPS59232922A JP58105911A JP10591183A JPS59232922A JP S59232922 A JPS59232922 A JP S59232922A JP 58105911 A JP58105911 A JP 58105911A JP 10591183 A JP10591183 A JP 10591183A JP S59232922 A JPS59232922 A JP S59232922A
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- goethite
- slurry
- manufacturing
- spindle
- ferrous salt
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、針状性が高く、粒度分布の狭いゲーサイトの
製造方法に関し、特に磁性金属粉末を製造するための原
料としての使用に耐え得る、軸比の大きな紡錘形ゲーサ
イトの製造方法に関する。
製造方法に関し、特に磁性金属粉末を製造するための原
料としての使用に耐え得る、軸比の大きな紡錘形ゲーサ
イトの製造方法に関する。
近年、磁気記録の高密度化に伴い、磁性粉末に対しては
、粒径が短く、粒度が均一で、かつ塗料化に際して易分
散性であることが強く要請されるようになった。磁気記
録用磁性粉末であるところのγ−酸化鉄、マグネタイト
および磁性鉄粉は、すべて主としてゲーサイトを原料と
している。
、粒径が短く、粒度が均一で、かつ塗料化に際して易分
散性であることが強く要請されるようになった。磁気記
録用磁性粉末であるところのγ−酸化鉄、マグネタイト
および磁性鉄粉は、すべて主としてゲーサイトを原料と
している。
したがって、磁性粉末の高性能化をはかるためには、ま
ず、ゲーサイトの粉体特性を改良することが肝要である
。現在、ゲーサイト粒子に要請されることは、粒径が長
軸0,1〜0.5μmと短いこと、粒度分布が狭いこと
、ならびに、結晶にいわゆる枝の少ないことである。
ず、ゲーサイトの粉体特性を改良することが肝要である
。現在、ゲーサイト粒子に要請されることは、粒径が長
軸0,1〜0.5μmと短いこと、粒度分布が狭いこと
、ならびに、結晶にいわゆる枝の少ないことである。
ゲーサイトは、大別して、従来2つの方法により製造さ
れる。第1の方法は、第2鉄塩をアルカリにより加水分
解することにより生じる“水酸化第2鉄”のスラリーを
、約100℃以下の温度で熟成することで、この方法に
よると針状のゲーサイトが製造される。この方法に関連
する記述は、特公昭55−4695号、特公昭55−4
696号、特開昭56−50120号、特開昭57−6
1635号、特開昭58−10805号、特開昭58−
12309号等の各号公報に認められ、多数知られてい
る。しかしこの方法は、現在、工業的には実用化されて
いないようである。
れる。第1の方法は、第2鉄塩をアルカリにより加水分
解することにより生じる“水酸化第2鉄”のスラリーを
、約100℃以下の温度で熟成することで、この方法に
よると針状のゲーサイトが製造される。この方法に関連
する記述は、特公昭55−4695号、特公昭55−4
696号、特開昭56−50120号、特開昭57−6
1635号、特開昭58−10805号、特開昭58−
12309号等の各号公報に認められ、多数知られてい
る。しかしこの方法は、現在、工業的には実用化されて
いないようである。
その理由として考えられることは、これらの方法から得
られるゲーサイトは、全く枝をもたないものの、粒度分
布が広いことと、熱処理および還元時に焼結しやすいこ
となどの欠陥を有しており、その実用化を妨げているも
のと思われる。
られるゲーサイトは、全く枝をもたないものの、粒度分
布が広いことと、熱処理および還元時に焼結しやすいこ
となどの欠陥を有しており、その実用化を妨げているも
のと思われる。
第2の方法は、第1鉄塩をカセイアルカリにより加水分
解した後、生じた水酸化第1鉄を空気等により酸化する
ことであり、この方法によっても針状のゲーサイトが製
造される。この方法は、すでに工業的な磁性粉末製造法
の基本プロセスとして確立されており、アルカリとして
は、一般に水酸化ナトリウムが用いられる。この方法に
関しては、おびただしい数の特許出願が開示されている
ものの、針状ゲーサイト粒子に枝の生成を皆無とするこ
とは、至難の技である。特開昭53−76957号や特
開昭53−127400号の明細書に述べられているよ
うに、アルカリを第1鉄塩に対して大過剰に使用するこ
とが、枝を減少させる必須条件であろう。しかしながら
、大過剰のアルカリを用いると、現在求められているよ
うな長軸0.1〜0.2μmの極小のゲーサイトを得る
ことは困難である。また、原料コスト的に不利になる上
に、廃液処理費もかさみ、工業的には決して望ましいこ
とではない。また一般に、特公昭55−8461号等に
見られるように、ゲーサイトの粒径制御および熱処理、
還元時の焼結防止のために、水可溶性ケイ酸塩が添加剤
として用いられる。その場合添加量に応じて、得られる
ゲーサイトの粒径は短くなり、かつ、枝が増加する傾向
を示す。したがって、現在求められているような長軸が
0.1〜0.2μmといった極小のゲーサイトを得よう
とすると、必然的に水可溶性ケイ酸塩の添加量を増やさ
ねばならず、枝の生成に悩まされるという結果に終る。
解した後、生じた水酸化第1鉄を空気等により酸化する
ことであり、この方法によっても針状のゲーサイトが製
造される。この方法は、すでに工業的な磁性粉末製造法
の基本プロセスとして確立されており、アルカリとして
は、一般に水酸化ナトリウムが用いられる。この方法に
関しては、おびただしい数の特許出願が開示されている
ものの、針状ゲーサイト粒子に枝の生成を皆無とするこ
とは、至難の技である。特開昭53−76957号や特
開昭53−127400号の明細書に述べられているよ
うに、アルカリを第1鉄塩に対して大過剰に使用するこ
とが、枝を減少させる必須条件であろう。しかしながら
、大過剰のアルカリを用いると、現在求められているよ
うな長軸0.1〜0.2μmの極小のゲーサイトを得る
ことは困難である。また、原料コスト的に不利になる上
に、廃液処理費もかさみ、工業的には決して望ましいこ
とではない。また一般に、特公昭55−8461号等に
見られるように、ゲーサイトの粒径制御および熱処理、
還元時の焼結防止のために、水可溶性ケイ酸塩が添加剤
として用いられる。その場合添加量に応じて、得られる
ゲーサイトの粒径は短くなり、かつ、枝が増加する傾向
を示す。したがって、現在求められているような長軸が
0.1〜0.2μmといった極小のゲーサイトを得よう
とすると、必然的に水可溶性ケイ酸塩の添加量を増やさ
ねばならず、枝の生成に悩まされるという結果に終る。
一方、アルカリとして、炭酸ナトリウム等の炭酸アルカ
リを用い、スラリーのp11値を7〜11に保つと、い
わゆる紡錘形ゲーサイトとして知られている、全く枝の
存在しないゲーサイトが得られる。この方法に関しては
、特開昭50−80999号や特開昭53−10100
号等が開示されている。それらに示される紡錘形ゲーサ
イトには、全く枝が存在しないという利点がある反面、
それらに明示されている如く軸比が小さく針状性に乏し
い欠点がある。しかもこの紡錘形ゲーサイトから誘導さ
れたγ−酸化鉄、マグネタイト、あるいは磁性鉄粉は、
さらに軸比が小さくなる傾向を示す。事実、特開昭50
−80999号や特開昭53−10100号において得
られたT−酸化鉄や磁性鉄粉の保磁力は、その明細書の
記載によれば各々310および11500eに過ぎず、
現在の水準では決して満足とはいえない、したがって、
紡錘形ゲーサイトは、形状異方性により保磁力を高める
上記の磁性粉末の原料としては見捨てられており、主と
してベンガラの原料として、検討されてきた。
リを用い、スラリーのp11値を7〜11に保つと、い
わゆる紡錘形ゲーサイトとして知られている、全く枝の
存在しないゲーサイトが得られる。この方法に関しては
、特開昭50−80999号や特開昭53−10100
号等が開示されている。それらに示される紡錘形ゲーサ
イトには、全く枝が存在しないという利点がある反面、
それらに明示されている如く軸比が小さく針状性に乏し
い欠点がある。しかもこの紡錘形ゲーサイトから誘導さ
れたγ−酸化鉄、マグネタイト、あるいは磁性鉄粉は、
さらに軸比が小さくなる傾向を示す。事実、特開昭50
−80999号や特開昭53−10100号において得
られたT−酸化鉄や磁性鉄粉の保磁力は、その明細書の
記載によれば各々310および11500eに過ぎず、
現在の水準では決して満足とはいえない、したがって、
紡錘形ゲーサイトは、形状異方性により保磁力を高める
上記の磁性粉末の原料としては見捨てられており、主と
してベンガラの原料として、検討されてきた。
本発明者らは、この全く枝が存在しないという利点に着
目し、紡錘形ゲーサイトの軸比を改良するための実験を
続けた。その結果、反応槽として、酸化性ガス吹き込み
管を伴った攪拌槽を用いるのではなく、ガスの吹き込み
によりスラリーの攪拌をも同時に行うことのできる、い
わゆる気泡塔を用いることにより、軸比を6以上と大き
くすることができ、しかも枝のない粒度のそろった、分
散性のよいゲーサイトを製造する方法を見出し、本発明
を完成するに至った。しかも気泡塔を用いた場合、酸化
性ガスの景または反応温度を調節するだけで、添加剤を
全く使用することなくゲーサイト粒子の粒径を、長軸0
.05〜0.50μmの間で自由に制御することができ
ることもわかった。しかも、このようにして得たゲーサ
イトに通常の前処理および熱処理を行い、水素により3
20〜400℃で還元し、鉄粉に5− 誘導したところ、その磁気特性値は、Ilc>1400
0e。
目し、紡錘形ゲーサイトの軸比を改良するための実験を
続けた。その結果、反応槽として、酸化性ガス吹き込み
管を伴った攪拌槽を用いるのではなく、ガスの吹き込み
によりスラリーの攪拌をも同時に行うことのできる、い
わゆる気泡塔を用いることにより、軸比を6以上と大き
くすることができ、しかも枝のない粒度のそろった、分
散性のよいゲーサイトを製造する方法を見出し、本発明
を完成するに至った。しかも気泡塔を用いた場合、酸化
性ガスの景または反応温度を調節するだけで、添加剤を
全く使用することなくゲーサイト粒子の粒径を、長軸0
.05〜0.50μmの間で自由に制御することができ
ることもわかった。しかも、このようにして得たゲーサ
イトに通常の前処理および熱処理を行い、水素により3
20〜400℃で還元し、鉄粉に5− 誘導したところ、その磁気特性値は、Ilc>1400
0e。
6m>130emu/g、6176m>0.49であり
、現在の水準でも十分満足のゆく値であることがわかっ
た。
、現在の水準でも十分満足のゆく値であることがわかっ
た。
一方、ガス吹き込み管を有する攪拌槽を用いると、ゲー
サイト結晶の軸比は高々4にしかならない。また、粒径
制御を目指して攪拌速度を変化させるとガス量によって
は、六角板状のゲーサイトが生成してしまうこともある
。したがって形状異方性に立脚した磁性粉末をWl造す
るためには、攪拌槽を用いて紡錘形ゲーサイトを製造す
ることは不利であるといえる。
サイト結晶の軸比は高々4にしかならない。また、粒径
制御を目指して攪拌速度を変化させるとガス量によって
は、六角板状のゲーサイトが生成してしまうこともある
。したがって形状異方性に立脚した磁性粉末をWl造す
るためには、攪拌槽を用いて紡錘形ゲーサイトを製造す
ることは不利であるといえる。
炭酸アルカリとしては、炭酸ナトリウム、炭酸カリウム
、炭酸カリウムナトリウム、炭酸アンモニウム、炭酸水
素ナトリウム、炭酸水素カリウムおよび炭酸水素アンモ
ニウム等が使用できる。第1鉄塩には、硫酸第1鉄・7
水和物および塩化第1鉄・X水和物が用いられる。これ
ら第1鉄塩はNiその他の金属を一部含有していても大
きな支障が無い。
、炭酸カリウムナトリウム、炭酸アンモニウム、炭酸水
素ナトリウム、炭酸水素カリウムおよび炭酸水素アンモ
ニウム等が使用できる。第1鉄塩には、硫酸第1鉄・7
水和物および塩化第1鉄・X水和物が用いられる。これ
ら第1鉄塩はNiその他の金属を一部含有していても大
きな支障が無い。
酸化性ガスとしては、空気または酸素ガスを使用するこ
とができる。通常、空気を用いることで何ら不都合はな
い。
とができる。通常、空気を用いることで何ら不都合はな
い。
空気を用いた場合には、通気線速度を0.1〜2.0
am / seeとすることにより、ゲーサイト粒子の
長軸を0.05〜0.506− μmの間で自由に制御することができる。
am / seeとすることにより、ゲーサイト粒子の
長軸を0.05〜0.506− μmの間で自由に制御することができる。
反応温度は20〜60℃が適当である。温度が低すぎる
と反応が速すぎて、紡錘形ゲーサイトが生成しない場合
がある。一方、温度が高すぎると、ゲーサイト粒子が極
端に大きくなってしまう。30〜50℃が最も適した反
応温度である。また、他の反応条件を一定に保ち、温度
のみを変化させることによっても、ゲーサイト粒子の粒
径を制御することができる。
と反応が速すぎて、紡錘形ゲーサイトが生成しない場合
がある。一方、温度が高すぎると、ゲーサイト粒子が極
端に大きくなってしまう。30〜50℃が最も適した反
応温度である。また、他の反応条件を一定に保ち、温度
のみを変化させることによっても、ゲーサイト粒子の粒
径を制御することができる。
炭酸アルカリの使用量は、少なくとも第1鉄塩と等モル
以上必要である。等そルしか用いないと、反応進行に伴
いスラリーのpH値が3まで低下し、反応が完結しない
。しかし、あまり過剰に用いる必要はない。1.5倍モ
ル〜6倍モル量が好適な使用量である。10倍モル量も
使用すると、磁性粉末原料には全く使用不能の巨大な卵
形の結晶が生じてしまう。
以上必要である。等そルしか用いないと、反応進行に伴
いスラリーのpH値が3まで低下し、反応が完結しない
。しかし、あまり過剰に用いる必要はない。1.5倍モ
ル〜6倍モル量が好適な使用量である。10倍モル量も
使用すると、磁性粉末原料には全く使用不能の巨大な卵
形の結晶が生じてしまう。
第1鉄塩の濃度は、0.05〜0.80 Mが適当であ
る。
る。
0.05Mより低濃度では生産性の面で不利であるし、
一方、0.80Mより高濃度では、反応スラリーの粘度
が高すぎて均一な攪拌を行うことができず、ゲーサイト
粒子の粒径分布に広がりをきたし、不都合である。好適
な濃度範囲は、0.10〜0.60Mである。
一方、0.80Mより高濃度では、反応スラリーの粘度
が高すぎて均一な攪拌を行うことができず、ゲーサイト
粒子の粒径分布に広がりをきたし、不都合である。好適
な濃度範囲は、0.10〜0.60Mである。
炭酸アルカリ水溶液と第1鉄塩水溶液とを混合する場合
、7− 前者に後者を滴下してもよいし、またその逆であっても
かまわない。ただ、反応槽の材質面を考慮すると、スラ
リーがアルカリ性である方が有利である。したがって、
炭酸アルカリ水溶液に第1鉄塩水溶液を滴下する方が望
ましい。
、7− 前者に後者を滴下してもよいし、またその逆であっても
かまわない。ただ、反応槽の材質面を考慮すると、スラ
リーがアルカリ性である方が有利である。したがって、
炭酸アルカリ水溶液に第1鉄塩水溶液を滴下する方が望
ましい。
気泡塔としては、反応槽と畜気室との間に気泡板を設置
した、一般的に用いられているものでよい。参考文献と
しては、例えば化学工学、26.1068 (1962
)および同誌、28,270 (1964)等をあげる
ことができる。
した、一般的に用いられているものでよい。参考文献と
しては、例えば化学工学、26.1068 (1962
)および同誌、28,270 (1964)等をあげる
ことができる。
実施例および比較例の反応において使用した内容積42
の気泡塔は、内径80mの透明アクリル樹脂製円筒を用
いて製作した。反応槽および畜気室の高さは、各々80
および10c11である。気泡板には厚さ3mmの塩化
ビニル樹脂板に孔径0.5.1.01および2. Ov
nmの気泡孔をそれぞれ5.10.20個有するものを
検討した。また塔径30L:a、内容積100Ilの気
泡塔へのスケールアップ実験も行い、4E気泡塔の場合
と同様の結果を得た。
の気泡塔は、内径80mの透明アクリル樹脂製円筒を用
いて製作した。反応槽および畜気室の高さは、各々80
および10c11である。気泡板には厚さ3mmの塩化
ビニル樹脂板に孔径0.5.1.01および2. Ov
nmの気泡孔をそれぞれ5.10.20個有するものを
検討した。また塔径30L:a、内容積100Ilの気
泡塔へのスケールアップ実験も行い、4E気泡塔の場合
と同様の結果を得た。
以下、実施例により、本発明の詳細な説明する。
実施例1
孔径1.0鶴、孔数10個の気泡板を有する。l気泡塔
を湯浴に浸し、N2ガス(24!/m1n)を流しなが
ら、炭酸ナトリウム(134,0g、1.26請o1)
を水(1440g)8− に溶解した液を加えた。30分間N2ガスを流すことに
より、溶液中の02をN2で置換した。次にN2ガスを
流しながら、硫酸第1鉄・7水和物(117,0g、
0.42mol )と96%硫酸(2g)および水(6
60g、)との混合液を加え、第1鉄イオンを沈澱させ
た。スラリ一温度を40℃に調整した後、N2ガスを空
気(通気線速度0.33co+/ sec )に切り換
え、3時間30分反応させたところ、Fe2ナイオンは
無視できる程度まで減少した。スラリーを濾過し、洗液
が中性になるまで、十分水洗を行った。得られたウェッ
トケーキを80℃で一晩乾燥したところ、黄色の粉末(
36,6g)が得られた。このものは電子顕微嫂観察に
より、長袖が0.30μm、軸比が8の紡錘形ゲーサイ
トであることがわかった。(第1図参照) 実施例2〜4 空気の通気線速度を0.10(実施例2)、0.60(
同3)2、OOa++/sec (同4)と変化させ
た以外は、実施例1と全く同様に反応を行ったところ、
各々、長軸が0.50.0.15、および0605μm
の紡錘形ゲーサイトが得られた。
を湯浴に浸し、N2ガス(24!/m1n)を流しなが
ら、炭酸ナトリウム(134,0g、1.26請o1)
を水(1440g)8− に溶解した液を加えた。30分間N2ガスを流すことに
より、溶液中の02をN2で置換した。次にN2ガスを
流しながら、硫酸第1鉄・7水和物(117,0g、
0.42mol )と96%硫酸(2g)および水(6
60g、)との混合液を加え、第1鉄イオンを沈澱させ
た。スラリ一温度を40℃に調整した後、N2ガスを空
気(通気線速度0.33co+/ sec )に切り換
え、3時間30分反応させたところ、Fe2ナイオンは
無視できる程度まで減少した。スラリーを濾過し、洗液
が中性になるまで、十分水洗を行った。得られたウェッ
トケーキを80℃で一晩乾燥したところ、黄色の粉末(
36,6g)が得られた。このものは電子顕微嫂観察に
より、長袖が0.30μm、軸比が8の紡錘形ゲーサイ
トであることがわかった。(第1図参照) 実施例2〜4 空気の通気線速度を0.10(実施例2)、0.60(
同3)2、OOa++/sec (同4)と変化させ
た以外は、実施例1と全く同様に反応を行ったところ、
各々、長軸が0.50.0.15、および0605μm
の紡錘形ゲーサイトが得られた。
(実施例2のゲーサイトについては第211参照)実施
例5 ジャケットを有する内容積1007!の気泡塔に、N2
ガス(20j2/m1n)を流しながら、炭酸ナトリウ
ム(5,79− kg、 53.8 mol >を水(61,2kg)に
溶解した液と、硫酸第1鉄・7水和物(5,0kg、
18.0 mol )を硫酸水溶液(96%硫酸85g
と、水28.0kg)に溶解した液とを混合し、第1鉄
イオンを沈澱させた。スラリ一温度を50℃に調整した
後、N2ガスを空気(通気線速度1.12cm/ se
e )に切り換え、2時間30分反応させた後、実施例
1と同様の操作を行い、黄色の粉末(1,5kg)を得
た。このものは電子IJI微鏡観察により、長軸が0.
20μm5軸比が7の紡錘形ゲーサイトであることがわ
かった。(第3図参照)実施例6.7 反応温度を40℃(実施例6)、同じく33℃(同7)
と変化させた以外は、実施例5と全く同様に行ったとこ
ろ、各々、長軸が0.10および0.05μmの紡錘形
ゲーサイトが得られた。
例5 ジャケットを有する内容積1007!の気泡塔に、N2
ガス(20j2/m1n)を流しながら、炭酸ナトリウ
ム(5,79− kg、 53.8 mol >を水(61,2kg)に
溶解した液と、硫酸第1鉄・7水和物(5,0kg、
18.0 mol )を硫酸水溶液(96%硫酸85g
と、水28.0kg)に溶解した液とを混合し、第1鉄
イオンを沈澱させた。スラリ一温度を50℃に調整した
後、N2ガスを空気(通気線速度1.12cm/ se
e )に切り換え、2時間30分反応させた後、実施例
1と同様の操作を行い、黄色の粉末(1,5kg)を得
た。このものは電子IJI微鏡観察により、長軸が0.
20μm5軸比が7の紡錘形ゲーサイトであることがわ
かった。(第3図参照)実施例6.7 反応温度を40℃(実施例6)、同じく33℃(同7)
と変化させた以外は、実施例5と全く同様に行ったとこ
ろ、各々、長軸が0.10および0.05μmの紡錘形
ゲーサイトが得られた。
実施例8
炭酸ナトリウムの使用量を268.0 g (2,52
mol )と倍増した以外は、実施例1と全く同様の方
法により反応を行ったところ、長軸が0.40μm5軸
比が9の紡錘形ゲーサイトが得られた。
mol )と倍増した以外は、実施例1と全く同様の方
法により反応を行ったところ、長軸が0.40μm5軸
比が9の紡錘形ゲーサイトが得られた。
比較例1
ジャケット、空気吹き込み管、攪拌機を有する径45c
+nの直胴状100I1反応釜に、N2ガス(201/
m1n)を10− 流しながら、炭酸ナトリウム(5,7kg、 53.8
mol )を水(61,2kg>に溶解した液と、硫
酸鉄・7水和物(5,0kg、18.0mo1)と96
%硫酸(85g)とを水(28,0kg)に溶解した液
とを混合し、第1鉄イオンを沈澱させた。スラリ一温度
を40℃に、攪拌速度を165 rpmに調整した後、
N2ガスを空気(通気線速度0.016艶/5ee)に
切り・換え、8時間反応させた後、実施例1と同様の操
作を行い、黄色の粉末(1,5kg)を得た。このもの
は、電子顕微鏡観察により、長軸0.25μm1軸比3
のゲーサイトであることがわかった。(第4図参照) 比較例2 攪拌速度を240 rp+mとした以外は、比較例1と
全く同様に反応を行ったところ、黄色の粉末(1,5k
g)が得られた。このものは電子顕微鏡観察によれば六
角板状のゲーサイトであった。
+nの直胴状100I1反応釜に、N2ガス(201/
m1n)を10− 流しながら、炭酸ナトリウム(5,7kg、 53.8
mol )を水(61,2kg>に溶解した液と、硫
酸鉄・7水和物(5,0kg、18.0mo1)と96
%硫酸(85g)とを水(28,0kg)に溶解した液
とを混合し、第1鉄イオンを沈澱させた。スラリ一温度
を40℃に、攪拌速度を165 rpmに調整した後、
N2ガスを空気(通気線速度0.016艶/5ee)に
切り・換え、8時間反応させた後、実施例1と同様の操
作を行い、黄色の粉末(1,5kg)を得た。このもの
は、電子顕微鏡観察により、長軸0.25μm1軸比3
のゲーサイトであることがわかった。(第4図参照) 比較例2 攪拌速度を240 rp+mとした以外は、比較例1と
全く同様に反応を行ったところ、黄色の粉末(1,5k
g)が得られた。このものは電子顕微鏡観察によれば六
角板状のゲーサイトであった。
と全く同様の方法により反応を行ったところ、非晶質状
の物質が得られた。
の物質が得られた。
比較例4
炭酸アルカリの使用量を44.7 g (0,42mo
l )と 173に減少させた以外は、実施例1と全く
同様の方法により反応を行ったところ、2時間20分後
にはFe2+イオンの残存量は仕込み量の7.7%まで
減少した。しかし、これ以上反応を続けてもFe2+イ
オンの残存量は減少せず、反応は完結しなかった。得ら
れたゲーサイトは針状形であるものの、分散性の悪いも
のであった。
l )と 173に減少させた以外は、実施例1と全く
同様の方法により反応を行ったところ、2時間20分後
にはFe2+イオンの残存量は仕込み量の7.7%まで
減少した。しかし、これ以上反応を続けてもFe2+イ
オンの残存量は減少せず、反応は完結しなかった。得ら
れたゲーサイトは針状形であるものの、分散性の悪いも
のであった。
比較例5
炭酸アルカリの使用量を134−0.0 g (12,
6泊of)と10倍増とした以外は、実施例1と同様の
方法により反応を行った。得られたゲーサイトは粒径1
.0μm1軸比2の卵形粒子であった。
6泊of)と10倍増とした以外は、実施例1と同様の
方法により反応を行った。得られたゲーサイトは粒径1
.0μm1軸比2の卵形粒子であった。
実施例および比較例での実験条件と得られたゲーサイト
粒子の粉体特性値を表に示す。また、実施例弁、1.2
、ダおよび比較例1で得られたゲーサイトの電子顕微鏡
写真(倍率3万倍)を、各々第1〜4図に示す。
粒子の粉体特性値を表に示す。また、実施例弁、1.2
、ダおよび比較例1で得られたゲーサイトの電子顕微鏡
写真(倍率3万倍)を、各々第1〜4図に示す。
参考例
実施例1で得られた粒径が長軸0.30μm1軸比8の
ゲーサイトに、KjSiO)を、Feに対するStの比
で4%(4at%)となる量被覆させた後、濾過、乾燥
した。550℃で2時間熱処理を行い、360℃で5時
間水素により還元した。
ゲーサイトに、KjSiO)を、Feに対するStの比
で4%(4at%)となる量被覆させた後、濾過、乾燥
した。550℃で2時間熱処理を行い、360℃で5時
間水素により還元した。
得られた鉄粉をトルエン中に一夜浸漬し、濾過、乾燥し
た後、磁気特性値を測定したところ、Hc=1580
0e、δ町−132emu/g、δr/δm=0.49
であった。尚この鉄粉は長軸0.20μm1軸比6の紡
錘形であった。
た後、磁気特性値を測定したところ、Hc=1580
0e、δ町−132emu/g、δr/δm=0.49
であった。尚この鉄粉は長軸0.20μm1軸比6の紡
錘形であった。
図面は、ゲーサイトの電子BM微鏡写真(倍率3万倍)
で、第1図ないし第3図は、夫々実施例1.2.5で得
られた紡錘形ゲーサイト、第4図は、比較例1で得られ
た紡錘形ゲーサイトを示す。 代理人 弁理士 高 橋 勝 利14− 係1 回 箋1図 俸3図 % 4 目
で、第1図ないし第3図は、夫々実施例1.2.5で得
られた紡錘形ゲーサイト、第4図は、比較例1で得られ
た紡錘形ゲーサイトを示す。 代理人 弁理士 高 橋 勝 利14− 係1 回 箋1図 俸3図 % 4 目
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、炭酸アルカリ水溶液と、第1鉄塩水溶液とを混合す
ることにより生じる第1鉄塩の沈澱物スラリーに、常温
以上の反応温度で酸化性ガスを導入し、第1鉄化合物を
酸化して紡錘形ゲーサイトを製造する方法において、酸
化性ガスの導入およびスラリーの攪拌を、気泡塔を用い
て行うことによる、長軸が0.05〜0.50pmで、
軸比が4以上の紡錘形ゲーサイトの製造方法。 2、酸化性ガスが通気線速度0.1〜2. Ocs /
seeで導入される特許請求の範囲第1項記載の製造
方法。 3、反応温度が30〜50℃である特許請求の範囲第1
または2項記載の製造方法。 4、炭酸アルカリの使用量が第1鉄塩の1.5〜6倍モ
ル量である特許請求の範囲第1.2、または3項記載の
製造方法。 5、第1鉄塩の濃度が0.10〜0.60 Mである特
許請求の範囲第1.2.3、または4項記載の製造方法
。 6、軸比が6以上である特許請求の範囲第1.2.3.
4、または5項記載の製造方法。 7、磁性金属粉製造用のゲーサイトである特許請求の範
囲第6項記載の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58105911A JPS59232922A (ja) | 1983-06-15 | 1983-06-15 | 軸比の大きな紡錘形ゲ−サイトの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58105911A JPS59232922A (ja) | 1983-06-15 | 1983-06-15 | 軸比の大きな紡錘形ゲ−サイトの製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59232922A true JPS59232922A (ja) | 1984-12-27 |
JPH0222011B2 JPH0222011B2 (ja) | 1990-05-17 |
Family
ID=14420044
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP58105911A Granted JPS59232922A (ja) | 1983-06-15 | 1983-06-15 | 軸比の大きな紡錘形ゲ−サイトの製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
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JP (1) | JPS59232922A (ja) |
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JPH0222011B2 (ja) | 1990-05-17 |
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