JPS5922784B2 - 耐食性の優れた光輝焼鈍仕上げ用フェライト系ステンレス鋼 - Google Patents
耐食性の優れた光輝焼鈍仕上げ用フェライト系ステンレス鋼Info
- Publication number
- JPS5922784B2 JPS5922784B2 JP56025249A JP2524981A JPS5922784B2 JP S5922784 B2 JPS5922784 B2 JP S5922784B2 JP 56025249 A JP56025249 A JP 56025249A JP 2524981 A JP2524981 A JP 2524981A JP S5922784 B2 JPS5922784 B2 JP S5922784B2
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- JP
- Japan
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- corrosion resistance
- stainless steel
- less
- steel
- oxide film
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- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は光輝焼鈍処理仕上げにおける耐食性の劣化を抑
制した光輝焼鈍処理仕上げ用フェライト系ステンレス鋼
に関するものである。
制した光輝焼鈍処理仕上げ用フェライト系ステンレス鋼
に関するものである。
ＳＵＳ４３０鋼で代表されるフェライト系ステンレス鋼
は、ＳＵＳ３０４鋼で代表されるオーステナイト系ステ
ンレス鋼に比べて一般的に耐食性では劣るものの安価で
あるため自動車外装部品や建築内装品などの比較的マイ
ルドな腐食環境で表面の美麗さを要求される用途に広く
用いられている。
は、ＳＵＳ３０４鋼で代表されるオーステナイト系ステ
ンレス鋼に比べて一般的に耐食性では劣るものの安価で
あるため自動車外装部品や建築内装品などの比較的マイ
ルドな腐食環境で表面の美麗さを要求される用途に広く
用いられている。
このような用途のための表面仕上げはパラ鏡面研摩仕上
げをはじめとする機械研摩仕上げ（Ａ３〜８仕上げ）あ
るいは冷間圧延後Ｈ２＋Ｎ２ガス、Ｃｏガスなどの非酸
化性ガス中で光輝焼鈍（以下ＢＡ処理と呼ぶ）を施した
ＢＡ処理仕上げが選ばれる。中でもＢＡ処理仕上げは、
生産性が高（大量生産に適しているため広く用いられて
いるが、局部的な発銹を起こし表面の美麗さを損なう場
合があって一般にパラ研摩仕上げ材に比べて耐食性が劣
る傾向にあった。従来は、このような欠点のために、パ
ラ研摩仕上げ材を使用する場合に比べて例えばＭｏの必
要以上の多量添加など母材の耐食性を高めることで対処
せざるを得なかった。
げをはじめとする機械研摩仕上げ（Ａ３〜８仕上げ）あ
るいは冷間圧延後Ｈ２＋Ｎ２ガス、Ｃｏガスなどの非酸
化性ガス中で光輝焼鈍（以下ＢＡ処理と呼ぶ）を施した
ＢＡ処理仕上げが選ばれる。中でもＢＡ処理仕上げは、
生産性が高（大量生産に適しているため広く用いられて
いるが、局部的な発銹を起こし表面の美麗さを損なう場
合があって一般にパラ研摩仕上げ材に比べて耐食性が劣
る傾向にあった。従来は、このような欠点のために、パ
ラ研摩仕上げ材を使用する場合に比べて例えばＭｏの必
要以上の多量添加など母材の耐食性を高めることで対処
せざるを得なかった。
本発明者らはＢＡ処理仕上げステンレス鋼における耐食
性と発銹の状況について調査検討を重ねた結果、ＢＡ処
理仕上げステンレン鋼の耐食性はＢＡ酸化皮膜直下の表
面の耐食性に依存し、ＢＡ処理仕上げによって耐食性の
劣化したステンレス鋼は皮膜直下の表面の耐食性が母材
に比べて著しく劣っているためであるとの知見を得た。
性と発銹の状況について調査検討を重ねた結果、ＢＡ処
理仕上げステンレン鋼の耐食性はＢＡ酸化皮膜直下の表
面の耐食性に依存し、ＢＡ処理仕上げによって耐食性の
劣化したステンレス鋼は皮膜直下の表面の耐食性が母材
に比べて著しく劣っているためであるとの知見を得た。
以下にこれらの関係を調査結果に基づいて説明する。
ステンンス鋼の耐食性は不働態化のしやすさと不働態の
安定度で比較され、それぞれ電気化学的な陽極分極曲線
の評価と不働態電位保持時間の測定評価が比較の有効な
手段である。
安定度で比較され、それぞれ電気化学的な陽極分極曲線
の評価と不働態電位保持時間の測定評価が比較の有効な
手段である。
第１図および第２図に市販のＢＡ処理仕上げ１７Ｃｒス
テンレス鋼（ＳＵＳ４３Ｏ）の中からＪＩＳ−Ｚ２３７
ｌによる塩水噴霧試験で評価した耐食性の優れた鋼と劣
った鋼について５％Ｈ２ＳＯ４（２５℃）中における陽
極分極曲線を示した。
テンレス鋼（ＳＵＳ４３Ｏ）の中からＪＩＳ−Ｚ２３７
ｌによる塩水噴霧試験で評価した耐食性の優れた鋼と劣
った鋼について５％Ｈ２ＳＯ４（２５℃）中における陽
極分極曲線を示した。
第１図はＢＡ処理仕上げのまま（入手まま：で電気化学
的にＢＡ酸化皮膜を還元溶解し、ＢＡ酸化皮膜直下の表
面の特性を測定した例であり、第２図は実験室的に＃６
００まで湿式研摩しなおし母材の特性を測定した例であ
る。不働態化のしやすさは、図中の矢印１、矢印２およ
び矢印３で示した電流ピーク、即ち不働態化電流密度で
評価され低電流密度程不働態化しやすい。
的にＢＡ酸化皮膜を還元溶解し、ＢＡ酸化皮膜直下の表
面の特性を測定した例であり、第２図は実験室的に＃６
００まで湿式研摩しなおし母材の特性を測定した例であ
る。不働態化のしやすさは、図中の矢印１、矢印２およ
び矢印３で示した電流ピーク、即ち不働態化電流密度で
評価され低電流密度程不働態化しやすい。
第１図のＢＡ酸化皮膜直下の表面の不働態化電流密度は
、耐食性の劣った鋼の方が優れた鋼より高《塩水噴霧試
，験による評価と良《一致している。それに対して第２
図の母材の不働態化電流密度は両者で差が認められない
ことから母材の耐食性には差がないものと推定される。
さらに第１図と第２図を比較すると塩水噴霧試験の評価
で耐食性の優れた鋼はＢＡ酸化皮膜直下の表面と母材の
不働態化電流密度が同レベルであるが、耐食性の劣った
鋼はＢＡ酸化皮膜直下の不働態化電流密度が母材に比べ
て高《劣っていることがわかる。第３図は同じ２種類の
ＢＡ処理仕上げ１７Ｃｒステンレス鋼のＢＡ酸化皮膜直
下と母材について５％Ｈ２ＳＯ４（２５゜Ｃ）溶液中で
一定に不働態化処理した後、同じ溶液中での不働態電位
保持時間を測定した結果である。図から塩水噴霧試験に
よる評価で耐食性の優れた鋼は、ＢＡ酸化皮膜直下の表
面と母材とほぼ同レベルの不働態電位保持時間を示すが
、耐食性の劣った鋼はＢＡ酸化皮膜直下の不働態電位保
持時間が特に短か《、不働態の安定度も劣化しているこ
とがわかる。以上のように、塩水噴霧試験で耐食性が劣
ったＢＡ処理仕上げステンレス鋼はＢＡ酸化皮膜直下の
表面の耐食性が、耐食性の優れた鋼のＢＡ酸化皮膜直下
の表面や母材に比べて劣化していることがわかった。
、耐食性の劣った鋼の方が優れた鋼より高《塩水噴霧試
，験による評価と良《一致している。それに対して第２
図の母材の不働態化電流密度は両者で差が認められない
ことから母材の耐食性には差がないものと推定される。
さらに第１図と第２図を比較すると塩水噴霧試験の評価
で耐食性の優れた鋼はＢＡ酸化皮膜直下の表面と母材の
不働態化電流密度が同レベルであるが、耐食性の劣った
鋼はＢＡ酸化皮膜直下の不働態化電流密度が母材に比べ
て高《劣っていることがわかる。第３図は同じ２種類の
ＢＡ処理仕上げ１７Ｃｒステンレス鋼のＢＡ酸化皮膜直
下と母材について５％Ｈ２ＳＯ４（２５゜Ｃ）溶液中で
一定に不働態化処理した後、同じ溶液中での不働態電位
保持時間を測定した結果である。図から塩水噴霧試験に
よる評価で耐食性の優れた鋼は、ＢＡ酸化皮膜直下の表
面と母材とほぼ同レベルの不働態電位保持時間を示すが
、耐食性の劣った鋼はＢＡ酸化皮膜直下の不働態電位保
持時間が特に短か《、不働態の安定度も劣化しているこ
とがわかる。以上のように、塩水噴霧試験で耐食性が劣
ったＢＡ処理仕上げステンレス鋼はＢＡ酸化皮膜直下の
表面の耐食性が、耐食性の優れた鋼のＢＡ酸化皮膜直下
の表面や母材に比べて劣化していることがわかった。
本発明者らはこの知見に基づきＢＡ酸化皮膜直下の表面
の耐食性劣化を抑制することができる成分系について種
々検討した結果、ＮｂとＣｕの複合添加およびＭｎ量の
制限がきわめて有効であることを見出し本発明をなしと
げた。
の耐食性劣化を抑制することができる成分系について種
々検討した結果、ＮｂとＣｕの複合添加およびＭｎ量の
制限がきわめて有効であることを見出し本発明をなしと
げた。
即ち本発明はＮｂ：下記（１）式の有効Ｎｂ量にて）
０．０５〜０．８％、Ｃｕ： ０．２〜１．０％、Ｍ
ｎ：０．７％以下、Ｃｒ： １１．５〜２２．０％、Ｃ
：０．０３％以下、Ｎ：０．０２５％以下、Ｓ：０．０
１％以下、Ｏ：０．０１％以下、Ｓｉ：１．Ｏ％以下、
またはさらにＭＯ，Ｎｉをそれぞれ１．５％以下の１種
以上を含有し残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる光輝
焼鈍処理仕上げ用耐食性のすぐれたフエライト系ステン
レス鋼である。
０．０５〜０．８％、Ｃｕ： ０．２〜１．０％、Ｍ
ｎ：０．７％以下、Ｃｒ： １１．５〜２２．０％、Ｃ
：０．０３％以下、Ｎ：０．０２５％以下、Ｓ：０．０
１％以下、Ｏ：０．０１％以下、Ｓｉ：１．Ｏ％以下、
またはさらにＭＯ，Ｎｉをそれぞれ１．５％以下の１種
以上を含有し残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる光輝
焼鈍処理仕上げ用耐食性のすぐれたフエライト系ステン
レス鋼である。
以下にこれら添加元素の効果を説明する。
先ず（１）式の有効Ｎｂ量とは鋼中のＣ，Ｎと結合して
炭化物、窒化物（ＮｂＣ，ＮｂＮ）として析出した場合
、マトリックス中の有効Ｎｂ量が減少することを考慮し
て理論的に求められたものである。
炭化物、窒化物（ＮｂＣ，ＮｂＮ）として析出した場合
、マトリックス中の有効Ｎｂ量が減少することを考慮し
て理論的に求められたものである。
この場合〔％Ｃ〕および〔％Ｎ〕の係数は各々Ｎｂとの
原子量の比である。次に第４図はＣｕ量を０．０７〜１
，４９％の範囲、Ｎｂ量を０．９３％以下の範囲、Ｃを
０．０６％以下の範囲、Ｎを０．０１２％以下の範囲で
変えた。１７％Ｃｒステンレス鋼をハブ鏡面研摩後、２
５％Ｈ２−７５％Ｎ２、露点−３５℃の雰囲気中で８２
０℃−５汗のＢＡ処理を行ない、しかる後にＢＡ酸化皮
膜宣下の表面と母材の不働態化電流および不働態化眠位
保持時間を比較した図である。
原子量の比である。次に第４図はＣｕ量を０．０７〜１
，４９％の範囲、Ｎｂ量を０．９３％以下の範囲、Ｃを
０．０６％以下の範囲、Ｎを０．０１２％以下の範囲で
変えた。１７％Ｃｒステンレス鋼をハブ鏡面研摩後、２
５％Ｈ２−７５％Ｎ２、露点−３５℃の雰囲気中で８２
０℃−５汗のＢＡ処理を行ない、しかる後にＢＡ酸化皮
膜宣下の表面と母材の不働態化電流および不働態化眠位
保持時間を比較した図である。
図においてＸ印はＢＡ酸化皮膜直下の表面の特性が母材
の特性より劣ることを示し、○印は両者に差が認められ
忙いことを示す。Ｎｂ量が（１）式に示した有効Ｎｂ計
で０．０５％以上、かつＣｕ量が０．２％以上の範用で
ＢＡ酸化皮膜直下の表面の特性が母材と同レベルになる
。なお、Ｎｂについては有効Ｎｂ量が０．８％を超えて
も、添加量に見合うだけの効果が得られず、またＣｕに
ついては１．０％を超えて添加すると熱間加工性が低下
する。ＮｂとＣｕが相乗効果をもたらす原因は必ずしも
明確でないが、光輝焼鈍時に表面のＣｒが酸化されるた
めＢＡ酸化皮膜直下のＣｒが欠乏するのに対して、Ｃｕ
とＮｂは酸化されないため逆に濃縮してＣｒ減少による
耐食性劣化を抑制することによるものと考えている。
の特性より劣ることを示し、○印は両者に差が認められ
忙いことを示す。Ｎｂ量が（１）式に示した有効Ｎｂ計
で０．０５％以上、かつＣｕ量が０．２％以上の範用で
ＢＡ酸化皮膜直下の表面の特性が母材と同レベルになる
。なお、Ｎｂについては有効Ｎｂ量が０．８％を超えて
も、添加量に見合うだけの効果が得られず、またＣｕに
ついては１．０％を超えて添加すると熱間加工性が低下
する。ＮｂとＣｕが相乗効果をもたらす原因は必ずしも
明確でないが、光輝焼鈍時に表面のＣｒが酸化されるた
めＢＡ酸化皮膜直下のＣｒが欠乏するのに対して、Ｃｕ
とＮｂは酸化されないため逆に濃縮してＣｒ減少による
耐食性劣化を抑制することによるものと考えている。
以上示したようにＮｂ，Ｃｕの複合添加によりＢＡ酸化
皮膜直下の耐食性は母材のレベルを維持することができ
、ＢＡ処理仕上げを施しても安定して優れた耐食性を示
すステンレス鋼の製造が可態となり、徒らに高価な合金
元素を多量に添加した鋼種を使用する必要がなくなって
工業的に大きな利益を得ることができる。
皮膜直下の耐食性は母材のレベルを維持することができ
、ＢＡ処理仕上げを施しても安定して優れた耐食性を示
すステンレス鋼の製造が可態となり、徒らに高価な合金
元素を多量に添加した鋼種を使用する必要がなくなって
工業的に大きな利益を得ることができる。
また本発明者らはＢＡ処理仕上げステンレス鋼の耐食性
は、ＢＡ酸化皮膜そのものの耐食性にも依存しているこ
とを見出しその原因はＢＡ酸化皮膜の構成酸化物の違い
であることをつきとめた。
は、ＢＡ酸化皮膜そのものの耐食性にも依存しているこ
とを見出しその原因はＢＡ酸化皮膜の構成酸化物の違い
であることをつきとめた。
第５図は同一成分系（１７％Ｃｒ、０．０２％Ｃ、０．
０１５％Ｎ，Ｏ．４％Ｎｂ、０．４％Ｃｕ，Ｏ．５％Ｓ
ｉ）のＭｎ量を変えた鋼を２５％Ｈ２−７５ ％Ｎ２、
露点−３５℃の雰囲気中で８２０−Ｃ−５分のＢＡ処理
を行ない、しかる後ＢＡ処理ままの表面で塩水噴霧試験
（ＪＩＳ−Ｚ２３７ｌ２ｈｒ但し液中にＨ２Ｏ２を０．
１％添加）を行なった結果である。Ｍｎ量が多い程銹評
点（ ＲａｔｉｎｇＮｕｍｂｅｒＲＮ）は小さ《なり（
即ち、発銹面積が増し）、特に０．７％を超えると太き
《劣化することがわかる。この結果からＢＡ処理仕上げ
用ステンレス鋼の耐食性はＭｎ量を低下せしめることで
優れた耐食性を示し、前述したＮｂ，Ｃｕの複合添加を
組合わせることにより、優れたＢＡ処理仕上げ用ステン
レス鋼を提供することができる。次に本発明鋼を構成す
るその他の成分の限定理由を説明する。
０１５％Ｎ，Ｏ．４％Ｎｂ、０．４％Ｃｕ，Ｏ．５％Ｓ
ｉ）のＭｎ量を変えた鋼を２５％Ｈ２−７５ ％Ｎ２、
露点−３５℃の雰囲気中で８２０−Ｃ−５分のＢＡ処理
を行ない、しかる後ＢＡ処理ままの表面で塩水噴霧試験
（ＪＩＳ−Ｚ２３７ｌ２ｈｒ但し液中にＨ２Ｏ２を０．
１％添加）を行なった結果である。Ｍｎ量が多い程銹評
点（ ＲａｔｉｎｇＮｕｍｂｅｒＲＮ）は小さ《なり（
即ち、発銹面積が増し）、特に０．７％を超えると太き
《劣化することがわかる。この結果からＢＡ処理仕上げ
用ステンレス鋼の耐食性はＭｎ量を低下せしめることで
優れた耐食性を示し、前述したＮｂ，Ｃｕの複合添加を
組合わせることにより、優れたＢＡ処理仕上げ用ステン
レス鋼を提供することができる。次に本発明鋼を構成す
るその他の成分の限定理由を説明する。
Ｃｒは１１．５％未満では母材のステンレス鋼としての
基本的な耐食性が不足するため下限とし、また２２％を
超えると加工性が劣化する上、ＢＡ処理仕上げを必要と
する用途がな《工業的には利 ・益が認められないので
これを上限とした。
基本的な耐食性が不足するため下限とし、また２２％を
超えると加工性が劣化する上、ＢＡ処理仕上げを必要と
する用途がな《工業的には利 ・益が認められないので
これを上限とした。
Ｃ，Ｎはそれ自体はＢＡ処理仕上げ材の耐食性に及ぼす
影響は小さいが炭化物、窒化物としてＮｂを消費し一定
の有効Ｎｂ量を得るために多量のＮｂ添加が必要となる
だけでな《、析出した炭化物等が発銹の起点となるなど
悪影響があるためＣの上限を０．０３％、Ｎの上限を０
．０２５％とした。
影響は小さいが炭化物、窒化物としてＮｂを消費し一定
の有効Ｎｂ量を得るために多量のＮｂ添加が必要となる
だけでな《、析出した炭化物等が発銹の起点となるなど
悪影響があるためＣの上限を０．０３％、Ｎの上限を０
．０２５％とした。
Ｓ，Ｏもそれ自体はＢＡ処理仕上げ材の耐食性に及ぼす
影響は少ないが、発銹の起点となって母材そのものの耐
食性レベルを低下させるため、Ｓ″ の上限を０．０１
％、０の上限を０，０１％とした。
影響は少ないが、発銹の起点となって母材そのものの耐
食性レベルを低下させるため、Ｓ″ の上限を０．０１
％、０の上限を０，０１％とした。
ＳｉはＢＡ処理仕上げ材の耐食性に及ぼす影響は小さい
が、多量に添加すると加工割れ感受性が高まるので上限
を１，０％とした。本発明における鋼ではＢＡ処理仕上
げでの耐食性に及ぼすＡＩの効果は認められないが、脱
酸を行なうために０．０５％までの添加は許容される。
が、多量に添加すると加工割れ感受性が高まるので上限
を１，０％とした。本発明における鋼ではＢＡ処理仕上
げでの耐食性に及ぼすＡＩの効果は認められないが、脱
酸を行なうために０．０５％までの添加は許容される。
その他不可避不純物として含まれるＰはＢＡ処理仕上げ
材の耐食性に及ぼす影響は小さいが、基本的な母材の耐
食性を劣化させるため出来得る限り低減せしめることが
有利である。また、ＢＡ処理仕上げステンレス鋼の用途
には自動車外装部品など、要求される耐食性レベルの比
較的高いものがあるが、本発明は要求される耐食性レベ
ルに応じてＭＯ，Ｎｉの１種以上を添加したステンレス
鋼に対しても同様に効果が認められる。
材の耐食性に及ぼす影響は小さいが、基本的な母材の耐
食性を劣化させるため出来得る限り低減せしめることが
有利である。また、ＢＡ処理仕上げステンレス鋼の用途
には自動車外装部品など、要求される耐食性レベルの比
較的高いものがあるが、本発明は要求される耐食性レベ
ルに応じてＭＯ，Ｎｉの１種以上を添加したステンレス
鋼に対しても同様に効果が認められる。
この場合、多量の添加はコスト的に不利であるばかりで
なく熱間加工性が劣化するためＭＯの上限を１．５％、
Ｎｉの上限を１．５％とした。次に実施例を挙げて説明
する。第１表に示した化学成分を有する１７Ｃｒステン
レン鋼、ＭＯ含有１７Ｃｒステンレス鋼およびＮｉ含有
１９Ｃｒステンレス鋼を通常の方法により熱間圧延、焼
鈍、冷間圧延を行い、さらに５％Ｈ２＋９５％Ｎ２、露
点−３５℃の雰囲気中で８２０゜Ｃ−５分のＢＡ処理を
施した。
なく熱間加工性が劣化するためＭＯの上限を１．５％、
Ｎｉの上限を１．５％とした。次に実施例を挙げて説明
する。第１表に示した化学成分を有する１７Ｃｒステン
レン鋼、ＭＯ含有１７Ｃｒステンレス鋼およびＮｉ含有
１９Ｃｒステンレス鋼を通常の方法により熱間圧延、焼
鈍、冷間圧延を行い、さらに５％Ｈ２＋９５％Ｎ２、露
点−３５℃の雰囲気中で８２０゜Ｃ−５分のＢＡ処理を
施した。
第２表にこれらのＢＡ処理仕上げ薄板めＢＡ処理ままの
表面、ＢＡ酸化皮膜直下の表面および母材（研摩面）の
耐食性試験結果を示した。第２表に示したとおり、本発
明鋼はＢＡ処理仕上げのままでも母材と同じ耐食性を示
していることがわかる。
表面、ＢＡ酸化皮膜直下の表面および母材（研摩面）の
耐食性試験結果を示した。第２表に示したとおり、本発
明鋼はＢＡ処理仕上げのままでも母材と同じ耐食性を示
していることがわかる。
第１図は、市販のＢＡ処理仕上げ１７Ｃｒステンレス鋼
でＪＩＳ−Ｚ２３７ｌによる塩水噴霧試験により耐食性
が優れていた鋼と劣っていた鋼についてＢＡ酸化皮膜直
下の表面の５％Ｈ２ＳＯ４（２５℃）中におけるアノー
ド分極曲線を示す図、第２図は同じく２種類の鋼につい
て母材の５％Ｈ２ＳＯ４（２５℃）中におけるアノード
分極曲線を示す図、第３図は同じく２種類の鋼について
ＢＡ酸化皮膜直下の表面および母材の５％Ｈ２ＳＯ，（
２５℃）中での不働態電位保持時間を示す図、第４図は
１７Ｃｒ鋼における、ＢＡ酸化皮膜直下の表面と母材の
不働態化電流密度および不働態電位保持時間のレベル差
とＣｕおよび（１）式による有効Ｎｂ量との関係を示す
図、第５図はＢＡ処理材の塩水噴霧試験結果に及ぼすＭ
ｎ量の影響を示す図である。
でＪＩＳ−Ｚ２３７ｌによる塩水噴霧試験により耐食性
が優れていた鋼と劣っていた鋼についてＢＡ酸化皮膜直
下の表面の５％Ｈ２ＳＯ４（２５℃）中におけるアノー
ド分極曲線を示す図、第２図は同じく２種類の鋼につい
て母材の５％Ｈ２ＳＯ４（２５℃）中におけるアノード
分極曲線を示す図、第３図は同じく２種類の鋼について
ＢＡ酸化皮膜直下の表面および母材の５％Ｈ２ＳＯ，（
２５℃）中での不働態電位保持時間を示す図、第４図は
１７Ｃｒ鋼における、ＢＡ酸化皮膜直下の表面と母材の
不働態化電流密度および不働態電位保持時間のレベル差
とＣｕおよび（１）式による有効Ｎｂ量との関係を示す
図、第５図はＢＡ処理材の塩水噴霧試験結果に及ぼすＭ
ｎ量の影響を示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｎｂ：下記（１）式の有効Ｎｂ量にて０．０５〜０
．８％、Ｃｕ：０．２〜１．０％、Ｍｎ：０．７％以下
、Ｃｒ：１１．５〜２２．０％、Ｃ：０．０３％以下、
Ｎ：０．０２５％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｏ：０．
０１％以下、Ｓｉ：１．０％以下を含み、残部はＦｅお
よび不可避不純物からなる耐食性の優れた光輝焼鈍仕上
げ用フェライト系ステンレス鋼。 有効Ｎｂ量＝〔％Ｎｂ〕−９２．９／１２．０〔％Ｃ〕
−９２．９／１４．０〔％Ｎ〕・・・（１）２ Ｎｂ：
下記（１）式の有効Ｎｂ量にて０．０５〜０．８％、Ｃ
ｕ：０．２〜１．０％、Ｍｎ：０．７％以下、Ｃｒ：１
１．５〜２２．０％、Ｃ：０．０３％以下、Ｎ：０．０
２５％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｏ：０．０１％以下
、Ｓｉ：１．０％以下を含み、さらにＭｏ：１．５％以
下、Ｎｉ：１．５％以下の１種以上を含有し、残部Ｆｅ
および不可避不純物からなる耐食性の優れた光輝焼鈍仕
上げ用フェライト系ステンレス鋼。 有効Ｎｂ量＝〔％Ｎｂ〕−９２．９／１２．０〔％Ｃ〕
−９２．９／１４．０〔％Ｎ〕・・・（１）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56025249A JPS5922784B2 (ja) | 1981-02-23 | 1981-02-23 | 耐食性の優れた光輝焼鈍仕上げ用フェライト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56025249A JPS5922784B2 (ja) | 1981-02-23 | 1981-02-23 | 耐食性の優れた光輝焼鈍仕上げ用フェライト系ステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57140860A JPS57140860A (en) | 1982-08-31 |
| JPS5922784B2 true JPS5922784B2 (ja) | 1984-05-29 |
Family
ID=12160710
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56025249A Expired JPS5922784B2 (ja) | 1981-02-23 | 1981-02-23 | 耐食性の優れた光輝焼鈍仕上げ用フェライト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5922784B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5983749A (ja) * | 1982-11-02 | 1984-05-15 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐候性フエライトステンレス鋼 |
| JPS6311618A (ja) * | 1986-06-30 | 1988-01-19 | Kawasaki Steel Corp | 自転車リム用フエライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56146857A (en) * | 1980-04-11 | 1981-11-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Ferritic stainless steel with superior rust and acid resistances |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5547678Y2 (ja) * | 1973-10-17 | 1980-11-07 | ||
| JPS5619658Y2 (ja) * | 1977-11-08 | 1981-05-11 |
-
1981
- 1981-02-23 JP JP56025249A patent/JPS5922784B2/ja not_active Expired
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56146857A (en) * | 1980-04-11 | 1981-11-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Ferritic stainless steel with superior rust and acid resistances |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57140860A (en) | 1982-08-31 |
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