JP2003096541A - 強度延性バランス、めっき密着性と耐食性に優れた高張力溶融亜鉛めっき鋼板および高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板 - Google Patents
強度延性バランス、めっき密着性と耐食性に優れた高張力溶融亜鉛めっき鋼板および高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】下地鋼板がＳｉ、Ｍｎを多量に含んでいても溶
融亜鉛めっき密着性に優れ、かつプレス成形性等の機械
的特性と強度延性バランス、さらには耐食性に優れた高
張力（合金化）溶融亜鉛めっき鋼板の提供。 【解決手段】質量％でＣ：０．０５〜０．２５％、Ｓ
ｉ：０．５０％超２．００％未満、Ｍｎ：３．５％以
下、Ａｌ：０．０１〜１．０％、および鋼中のＭｎ／Ｓ
ｉ質量比：０．５以上２未満の組成と、焼き戻しマルテ
ンサイト、残留オーステナイト、フェライトおよび低温
変態相からなり、体積分率で前記焼き戻しマルテンサイ
トが２０％以上で、前記残留オーステナイトが２％以上
の複合組織を有する鋼板上に、めっき層中のＡｌ濃度お
よびＳｉ濃度が、鋼中のＭｎ／Ｓｉ濃度と特定の関係式
を満たす溶融亜鉛めっき層を有するとともに、めっき層
除去後の地鉄表層酸素量を０．０５ｇ／ｍ2 以上とす
る。
融亜鉛めっき密着性に優れ、かつプレス成形性等の機械
的特性と強度延性バランス、さらには耐食性に優れた高
張力（合金化）溶融亜鉛めっき鋼板の提供。 【解決手段】質量％でＣ：０．０５〜０．２５％、Ｓ
ｉ：０．５０％超２．００％未満、Ｍｎ：３．５％以
下、Ａｌ：０．０１〜１．０％、および鋼中のＭｎ／Ｓ
ｉ質量比：０．５以上２未満の組成と、焼き戻しマルテ
ンサイト、残留オーステナイト、フェライトおよび低温
変態相からなり、体積分率で前記焼き戻しマルテンサイ
トが２０％以上で、前記残留オーステナイトが２％以上
の複合組織を有する鋼板上に、めっき層中のＡｌ濃度お
よびＳｉ濃度が、鋼中のＭｎ／Ｓｉ濃度と特定の関係式
を満たす溶融亜鉛めっき層を有するとともに、めっき層
除去後の地鉄表層酸素量を０．０５ｇ／ｍ2 以上とす
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高張力（合金化）
溶融亜鉛めっき鋼板（鋼帯を含む）に係わり、特に複雑
な形状にプレス成形する場合にも充分に耐え得る強度延
性バランスおよびめっき密着性に優れた高張力（合金
化）溶融亜鉛めっき鋼板、加えて、さらに耐食性に優れ
た高張力（合金化）溶融亜鉛めっき鋼板に関するもので
ある。
溶融亜鉛めっき鋼板（鋼帯を含む）に係わり、特に複雑
な形状にプレス成形する場合にも充分に耐え得る強度延
性バランスおよびめっき密着性に優れた高張力（合金
化）溶融亜鉛めっき鋼板、加えて、さらに耐食性に優れ
た高張力（合金化）溶融亜鉛めっき鋼板に関するもので
ある。
【０００２】
【従来の技術】近年、地球環境の保全という観点から、
自動車の燃費改善が要求されている。さらに、衝突時に
乗員を保護するため、自動車車体の安全性向上も要求さ
れている。このような状況から、自動車車体の軽量化お
よび自動車車体の強化が積極的に進められている。特
に、自動車車体の軽量化のために、熱延鋼板および冷延
鋼板等の自動車用鋼板を高強度化し、鋼板板厚を低減す
ることが提案されている。一方、鋼板を素材とする自動
車用部品の多くがプレス加工によって成形されるため、
自動車用鋼板には優れたプレス成形性が要求される。ま
た、溶融亜鉛めっき鋼板は防錆性（耐食性）に優れ、安
価に製造できるため、自動車車体用防錆表面処理鋼板と
して多用されている。
自動車の燃費改善が要求されている。さらに、衝突時に
乗員を保護するため、自動車車体の安全性向上も要求さ
れている。このような状況から、自動車車体の軽量化お
よび自動車車体の強化が積極的に進められている。特
に、自動車車体の軽量化のために、熱延鋼板および冷延
鋼板等の自動車用鋼板を高強度化し、鋼板板厚を低減す
ることが提案されている。一方、鋼板を素材とする自動
車用部品の多くがプレス加工によって成形されるため、
自動車用鋼板には優れたプレス成形性が要求される。ま
た、溶融亜鉛めっき鋼板は防錆性（耐食性）に優れ、安
価に製造できるため、自動車車体用防錆表面処理鋼板と
して多用されている。
【０００３】鋼板を高強度化するには、Ｓｉ、Ｍｎ等の
元素を添加し、固溶強化等を図る必要があるが、Ｓｉ、
Ｍｎは易酸化性元素であるため、焼鈍時にＳｉ、Ｍｎ等
が表面に濃化して、その表面に施される溶融亜鉛めっき
の濡れ性が悪化し、めっき密着性が劣化する。上記問題
を解決するために、例えば特開平５−１７９３５６号公
報や特開平５−５１６４７号公報では、Ｓｉ、Ｍｎの添
加量を減らし、熱延巻取り時に焼き入れ急冷し、溶融亜
鉛めっきラインにおいて、二相域で焼鈍した後、めっき
する方法が提案されている。しかしながら、実際には、
Ｓｉが少しでも添加されていると、めっき密着性が劣化
して、めっき剥離が生じやすいため、従来は、Ｓｉ、Ｍ
ｎ含有量が多い鋼板に、めっき密着性が良好な溶融亜鉛
めっきを施すことは事実上不可能とされていた。
元素を添加し、固溶強化等を図る必要があるが、Ｓｉ、
Ｍｎは易酸化性元素であるため、焼鈍時にＳｉ、Ｍｎ等
が表面に濃化して、その表面に施される溶融亜鉛めっき
の濡れ性が悪化し、めっき密着性が劣化する。上記問題
を解決するために、例えば特開平５−１７９３５６号公
報や特開平５−５１６４７号公報では、Ｓｉ、Ｍｎの添
加量を減らし、熱延巻取り時に焼き入れ急冷し、溶融亜
鉛めっきラインにおいて、二相域で焼鈍した後、めっき
する方法が提案されている。しかしながら、実際には、
Ｓｉが少しでも添加されていると、めっき密着性が劣化
して、めっき剥離が生じやすいため、従来は、Ｓｉ、Ｍ
ｎ含有量が多い鋼板に、めっき密着性が良好な溶融亜鉛
めっきを施すことは事実上不可能とされていた。
【０００４】また、良好な延びと強度を両立するため
に、溶融亜鉛めっき鋼板の最終組織を、焼き戻しマルテ
ンサイト、残留オーステナイトを含み、残部をフェライ
トと低温変態相からなる複合組織とする必要がある。そ
のためにはＳｉ、Ｍｎを多量に複合添加することが有効
であるが、上記のようにＳｉ、Ｍｎを多量に含むとめっ
き密着性が劣化する。
に、溶融亜鉛めっき鋼板の最終組織を、焼き戻しマルテ
ンサイト、残留オーステナイトを含み、残部をフェライ
トと低温変態相からなる複合組織とする必要がある。そ
のためにはＳｉ、Ｍｎを多量に複合添加することが有効
であるが、上記のようにＳｉ、Ｍｎを多量に含むとめっ
き密着性が劣化する。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記問題を
解決しようとするもので、下地鋼板がＳｉ、Ｍｎを多量
に含んでいても溶融亜鉛めっき密着性に優れ、かつプレ
ス成形性等の機械的特性、強度延性バランスに優れた高
張力（合金化）溶融亜鉛めっき鋼板を提供することを目
的とする。加えて、さらに耐食性に優れた高張力（合金
化）溶融亜鉛めっき鋼板を提供することを目的とする。
解決しようとするもので、下地鋼板がＳｉ、Ｍｎを多量
に含んでいても溶融亜鉛めっき密着性に優れ、かつプレ
ス成形性等の機械的特性、強度延性バランスに優れた高
張力（合金化）溶融亜鉛めっき鋼板を提供することを目
的とする。加えて、さらに耐食性に優れた高張力（合金
化）溶融亜鉛めっき鋼板を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者は、高張力溶融
亜鉛めっき鋼板において、Ｓｉ、Ｍｎを多量に含有し機
械的特性を維持したままの鋼板の表層への溶融亜鉛めっ
き密着性の劣化を阻止するための条件を鋭意調査したと
ころ、鋼中のＭｎ／Ｓｉ質量比が比較的小さく、相対的
にＳｉを多量に含有する場合でも、めっき層直下の母材
表層部の酸素量が多く、かつ鋼中のＭｎ／Ｓｉ質量比と
めっき層中のＡｌ、Ｓｉ濃度の関係を特定化すれば、上
記目的を達成できることを見出した。
亜鉛めっき鋼板において、Ｓｉ、Ｍｎを多量に含有し機
械的特性を維持したままの鋼板の表層への溶融亜鉛めっ
き密着性の劣化を阻止するための条件を鋭意調査したと
ころ、鋼中のＭｎ／Ｓｉ質量比が比較的小さく、相対的
にＳｉを多量に含有する場合でも、めっき層直下の母材
表層部の酸素量が多く、かつ鋼中のＭｎ／Ｓｉ質量比と
めっき層中のＡｌ、Ｓｉ濃度の関係を特定化すれば、上
記目的を達成できることを見出した。
【０００７】すなわち、本発明は、質量％でＣ：０．０
５〜０．２５％、Ｓｉ：０．５０％超２．００％未満、
Ｍｎ：３．５％以下、Ａｌ：０．０１〜１．０％を含
み、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、鋼中の
Ｍｎ／Ｓｉ質量比：０．５以上２未満の組成と、焼き戻
しマルテンサイト、残留オーステナイト、フェライトお
よび低温変態相からなり、体積分率で前記焼き戻しマル
テンサイトが２０％以上で、前記残留オーステナイトが
２％以上の複合組織を有する鋼板上に、めっき層中のＡ
ｌ濃度が下記の式（１）を満たし、かつめっき層中のＳ
ｉ濃度が下記の式（２）を満たす溶融亜鉛めっき層を有
するとともに、めっき層除去後の地鉄表層酸素量が０．
０５ｇ／ｍ2 以上であることを特徴とする強度延性バラ
ンス、めっき密着性および耐食性に優れた高張力溶融亜
鉛めっき鋼板である。
５〜０．２５％、Ｓｉ：０．５０％超２．００％未満、
Ｍｎ：３．５％以下、Ａｌ：０．０１〜１．０％を含
み、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、鋼中の
Ｍｎ／Ｓｉ質量比：０．５以上２未満の組成と、焼き戻
しマルテンサイト、残留オーステナイト、フェライトお
よび低温変態相からなり、体積分率で前記焼き戻しマル
テンサイトが２０％以上で、前記残留オーステナイトが
２％以上の複合組織を有する鋼板上に、めっき層中のＡ
ｌ濃度が下記の式（１）を満たし、かつめっき層中のＳ
ｉ濃度が下記の式（２）を満たす溶融亜鉛めっき層を有
するとともに、めっき層除去後の地鉄表層酸素量が０．
０５ｇ／ｍ2 以上であることを特徴とする強度延性バラ
ンス、めっき密着性および耐食性に優れた高張力溶融亜
鉛めっき鋼板である。
【０００８】
0.67-1/50(Mn/Si)≧［めっき層中のＡｌ濃度（質量％）］≧0.37-1/50(Mn/Si)
・・・ （１）
1.67-1/3(Mn/Si) ≧［めっき層中のＳｉ濃度（質量％）］≧0.167-1/30(Mn/Si)
・・・ （２）
（式（１）、（２）のＭｎ／Ｓｉは鋼中のＭｎ／Ｓｉ質
量比を表わす。）
量比を表わす。）
【０００９】好ましい本発明は、前記鋼板が、さらに下
記の群から選択された少なくとも１種の成分を含む強度
延性バランス、めっき密着性および耐食性に優れた高張
力溶融亜鉛めっき鋼板である。 （第１群）質量％で１．０％以下のＣｒ、１．０％以下
のＭｏおよび０．００３％以下のＢからなる群から選択
された少なくとも１種。 （第２群）質量％で０．１％以下のＴｉ、０．１％以下
のＮｂおよび０．１％以下のＶからなる群から選択され
た少なくとも１種。 （第３群）質量％で１．０％以下のＣｕおよび１．０％
以下のＮｉからなる群から選択された少なくとも１種。
記の群から選択された少なくとも１種の成分を含む強度
延性バランス、めっき密着性および耐食性に優れた高張
力溶融亜鉛めっき鋼板である。 （第１群）質量％で１．０％以下のＣｒ、１．０％以下
のＭｏおよび０．００３％以下のＢからなる群から選択
された少なくとも１種。 （第２群）質量％で０．１％以下のＴｉ、０．１％以下
のＮｂおよび０．１％以下のＶからなる群から選択され
た少なくとも１種。 （第３群）質量％で１．０％以下のＣｕおよび１．０％
以下のＮｉからなる群から選択された少なくとも１種。
【００１０】また、本発明は、質量％で、Ｃ：０．０５
〜０．２５％、Ｓｉ：０．５０％超２．００％未満、Ｍ
ｎ：３．５％以下、Ａｌ：０．０１〜１．０％を含み、
残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、および鋼中
のＭｎ／Ｓｉ質量比：０．５以上２未満で示される組成
と、焼き戻しマルテンサイト、残留オーステナイト、フ
ェライトおよび低温変態相からなり、体積分率で、前記
焼き戻しマルテンサイトが２０％以上で、前記残留オー
ステナイトが２％以上の複合組織を有する鋼板上に、め
っき層中のＡｌ濃度が下記の式（３）を満たし、かつめ
っき層中のＳｉ濃度が下記の式（２）を満たす溶融亜鉛
めっき層を有するとともに、めっき層除去後の地鉄表層
酸素量が０．０５ｇ／ｍ2 以上であることを特徴とする
強度延性バランス、めっき密着性および耐食性に優れた
高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板である。
〜０．２５％、Ｓｉ：０．５０％超２．００％未満、Ｍ
ｎ：３．５％以下、Ａｌ：０．０１〜１．０％を含み、
残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、および鋼中
のＭｎ／Ｓｉ質量比：０．５以上２未満で示される組成
と、焼き戻しマルテンサイト、残留オーステナイト、フ
ェライトおよび低温変態相からなり、体積分率で、前記
焼き戻しマルテンサイトが２０％以上で、前記残留オー
ステナイトが２％以上の複合組織を有する鋼板上に、め
っき層中のＡｌ濃度が下記の式（３）を満たし、かつめ
っき層中のＳｉ濃度が下記の式（２）を満たす溶融亜鉛
めっき層を有するとともに、めっき層除去後の地鉄表層
酸素量が０．０５ｇ／ｍ2 以上であることを特徴とする
強度延性バランス、めっき密着性および耐食性に優れた
高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板である。
【００１１】
0.5-1/50(Mn/Si) ≧［めっき層中のＡｌ濃度（質量％）］≧0.2-1/50(Mn/Si)
・・・ （３）
1.67-1/3(Mn/Si) ≧［めっき層中のＳｉ濃度（質量％）］≧0.167-1/30(Mn/Si)
・・・ （２）
（式（３）、（２）のＭｎ／Ｓｉは鋼中のＭｎ／Ｓｉ質
量比を表わす。）
量比を表わす。）
【００１２】好ましい本発明は、前記鋼板が、さらに下
記の群から選択された少なくとも１種の成分を含む強度
延性バランス、めっき密着性および耐食性に優れた高張
力溶融亜鉛めっき鋼板である。 （第１群）質量％で１．０％以下のＣｒ、１．０％以下
のＭｏおよび０．００３％以下のＢからなる群から選択
された少なくとも１種。 （第２群）質量％で０．１％以下のＴｉ、０．１％以下
のＮｂおよび０．１％以下のＶからなる群から選択され
た少なくとも１種。 （第３群）質量％で１．０％以下のＣｕおよび１．０％
以下のＮｉからなる群から選択された少なくとも１種。
記の群から選択された少なくとも１種の成分を含む強度
延性バランス、めっき密着性および耐食性に優れた高張
力溶融亜鉛めっき鋼板である。 （第１群）質量％で１．０％以下のＣｒ、１．０％以下
のＭｏおよび０．００３％以下のＢからなる群から選択
された少なくとも１種。 （第２群）質量％で０．１％以下のＴｉ、０．１％以下
のＮｂおよび０．１％以下のＶからなる群から選択され
た少なくとも１種。 （第３群）質量％で１．０％以下のＣｕおよび１．０％
以下のＮｉからなる群から選択された少なくとも１種。
【００１３】
【発明の実施の形態】本発明者は、Ｓｉ、Ｍｎを含有す
る高強度鋼鈑に溶融亜鉛めっきを施すに際し、鋼鈑の表
層の結晶粒界および／または結晶粒内に酸化物を存在さ
せておくことにより、Ｓｉ、Ｍｎが表面濃化した皮膜の
形成を抑制し、溶融亜鉛との濡れ性が良好になり、不め
っきの発生を抑制できることを知見し、特開平９−３１
０１６３号公報に開示した。そして、地鉄表層部に内部
酸化物が存在する溶融亜鉛めっき鋼鈑（ＧＩ) および合
金化溶融亜鉛めっき鋼鈑（ＧＡ）のめっき品質、機械的
性質、溶接性について、さらに詳細な検討を行った結
果、鋼中のＭｎ／Ｓｉ質量比、めっき層中のＡｌ濃度に
も影響されることを究明した。
る高強度鋼鈑に溶融亜鉛めっきを施すに際し、鋼鈑の表
層の結晶粒界および／または結晶粒内に酸化物を存在さ
せておくことにより、Ｓｉ、Ｍｎが表面濃化した皮膜の
形成を抑制し、溶融亜鉛との濡れ性が良好になり、不め
っきの発生を抑制できることを知見し、特開平９−３１
０１６３号公報に開示した。そして、地鉄表層部に内部
酸化物が存在する溶融亜鉛めっき鋼鈑（ＧＩ) および合
金化溶融亜鉛めっき鋼鈑（ＧＡ）のめっき品質、機械的
性質、溶接性について、さらに詳細な検討を行った結
果、鋼中のＭｎ／Ｓｉ質量比、めっき層中のＡｌ濃度に
も影響されることを究明した。
【００１４】すなわち、本発明は以下の実験事実に基づ
いて完成されたものである。以下、鋼組成は質量分率で
表す。Ｃ：０．１０％、Ｓｉ：０．３〜２％、Ｍｎ：
１．０〜３．５％、Ｐ：０．０１％、Ａｌ：０．０４％
を含有する厚さ３０ｍｍのシートバーを１２５０℃で加
熱し、５パスで厚さ２．３ｍｍの熱延鋼板とした後、６
２０℃で巻き取った。次いで、酸洗により黒皮を除去
し、１．０ｍｍまで冷間圧延し、焼鈍炉において８００
〜９００℃で加熱後、６０℃−５％ＨＣｌで６秒間酸洗
した。その後、溶融亜鉛めっきシミュレーターにより７
８０℃で５％Ｈ2 −Ｎ2 還元性雰囲気中で焼鈍し、４６
０℃の溶融亜鉛めっき浴（０．０８〜０．２５％Ａｌ−
Ｚｎ）で溶融亜鉛めっきし、付着量を片面５０ｇ／ｍ2
になるようにガスワイピングした。合金化は通電炉にお
いて５００℃で実施した。得られためっき鋼板のめっき
密着性および機械的特性を調査した。
いて完成されたものである。以下、鋼組成は質量分率で
表す。Ｃ：０．１０％、Ｓｉ：０．３〜２％、Ｍｎ：
１．０〜３．５％、Ｐ：０．０１％、Ａｌ：０．０４％
を含有する厚さ３０ｍｍのシートバーを１２５０℃で加
熱し、５パスで厚さ２．３ｍｍの熱延鋼板とした後、６
２０℃で巻き取った。次いで、酸洗により黒皮を除去
し、１．０ｍｍまで冷間圧延し、焼鈍炉において８００
〜９００℃で加熱後、６０℃−５％ＨＣｌで６秒間酸洗
した。その後、溶融亜鉛めっきシミュレーターにより７
８０℃で５％Ｈ2 −Ｎ2 還元性雰囲気中で焼鈍し、４６
０℃の溶融亜鉛めっき浴（０．０８〜０．２５％Ａｌ−
Ｚｎ）で溶融亜鉛めっきし、付着量を片面５０ｇ／ｍ2
になるようにガスワイピングした。合金化は通電炉にお
いて５００℃で実施した。得られためっき鋼板のめっき
密着性および機械的特性を調査した。
【００１５】なお、めっき層直下の地鉄表層部の内部酸
化物の量が０．０５〜０．５ｇ／ｍ 2 の範囲となるよう
に冷間圧延後の加熱時焼鈍雰囲気を調整した。以下、合
金化した溶融亜鉛めっき鋼板をＧＡ、合金化していない
溶融亜鉛めっき鋼板をＧＩで表し、また冷延鋼板をＣ
Ｒ、熱延鋼板をＨｏｔで表して、鋼中のＭｎ／Ｓｉ質量
比とめっき層中のＡｌ濃度およびＳｉ濃度との関係につ
いて説明する。
化物の量が０．０５〜０．５ｇ／ｍ 2 の範囲となるよう
に冷間圧延後の加熱時焼鈍雰囲気を調整した。以下、合
金化した溶融亜鉛めっき鋼板をＧＡ、合金化していない
溶融亜鉛めっき鋼板をＧＩで表し、また冷延鋼板をＣ
Ｒ、熱延鋼板をＨｏｔで表して、鋼中のＭｎ／Ｓｉ質量
比とめっき層中のＡｌ濃度およびＳｉ濃度との関係につ
いて説明する。
【００１６】図１に、ＧＩのめっき品質、機械的性質お
よび溶接性に及ぼす鋼板中のＭｎ／Ｓｉ質量比とめっき
層中のＡｌ濃度 (質量％）を示す。Ｍｎ／Ｓｉ質量比が
２．０以上である場合は、めっき層中のＡｌ濃度が下記
式(１）を満たす範囲であれば、めっき品質は良好とな
り、機械的性質には若干のばらつきが認められたが、機
械的性質、溶接性ともに概ね良好となる。Ｍｎ／Ｓｉ質
量比が０．５未満であると、めっき層中のＡｌ濃度を下
記式（１）の範囲にしてもめっき品質の不良が生じる。
Ｍｎ／Ｓｉ質量比が０．５以上２．０未満の領域では、
めっき層中のＡｌ濃度が下記式（１）の範囲を超えてい
ると、溶接不良が生じ、また、下記式（１）の範囲に満
たないとめっき品質の不良が生じる。Ｍｎ／Ｓｉ質量比
が０．５以上２．０未満、かつ、めっき層中のＡｌ濃度
が下記式 (１）を満たす範囲では、めっき品質が良好な
ものと不良のものが混在する。 0.67-1/50(Mn/Si)≧［めっき層中のＡｌ濃度（質量％）］≧0.37-1/50(Mn/Si) ・・・ （１）
よび溶接性に及ぼす鋼板中のＭｎ／Ｓｉ質量比とめっき
層中のＡｌ濃度 (質量％）を示す。Ｍｎ／Ｓｉ質量比が
２．０以上である場合は、めっき層中のＡｌ濃度が下記
式(１）を満たす範囲であれば、めっき品質は良好とな
り、機械的性質には若干のばらつきが認められたが、機
械的性質、溶接性ともに概ね良好となる。Ｍｎ／Ｓｉ質
量比が０．５未満であると、めっき層中のＡｌ濃度を下
記式（１）の範囲にしてもめっき品質の不良が生じる。
Ｍｎ／Ｓｉ質量比が０．５以上２．０未満の領域では、
めっき層中のＡｌ濃度が下記式（１）の範囲を超えてい
ると、溶接不良が生じ、また、下記式（１）の範囲に満
たないとめっき品質の不良が生じる。Ｍｎ／Ｓｉ質量比
が０．５以上２．０未満、かつ、めっき層中のＡｌ濃度
が下記式 (１）を満たす範囲では、めっき品質が良好な
ものと不良のものが混在する。 0.67-1/50(Mn/Si)≧［めっき層中のＡｌ濃度（質量％）］≧0.37-1/50(Mn/Si) ・・・ （１）
【００１７】図２に、ＧＡのめっき品質、機械的性質お
よび溶接性に及ぼすＭｎ／Ｓｉ質量比とめっき層中のＡ
ｌ濃度 (質量％）を示す。Ｍｎ／Ｓｉ質量比が２．０以
上である場合は、めっき層中のＡｌ濃度が下記式(３）
を満たす範囲であれば、めっき品質は良好となり、機械
的性質には若干のばらつきが認められたが、機械的性質
は概ね良好となる。また、合金化の遅延という問題も発
生しない。Ｍｎ／Ｓｉ質量比が０．５未満であると、め
っき層中のＡｌ濃度を下記式（３）の範囲としてもめっ
き品質の不良が生じる。Ｍｎ／Ｓｉ質量比が０．５以上
２．０未満の領域では、めっき層中のＡｌ濃度が下記式
（３）の範囲を超えていると、合金化遅延が生じ、ま
た、下記式（３）の範囲に満たないとめっき品質の不良
が生じる。Ｍｎ／Ｓｉ質量比が０．５以上２．０未満、
かつ、めっき層中のＡｌ濃度が下記式 (３）を満たす範
囲では、めっき品質が良好なものと不良のものが混在す
る。 0.5-1/50(Mn/Si) ≧［めっき層中のＡｌ濃度（質量％）］≧0.2-1/50(Mn/Si) ・・・ （３）
よび溶接性に及ぼすＭｎ／Ｓｉ質量比とめっき層中のＡ
ｌ濃度 (質量％）を示す。Ｍｎ／Ｓｉ質量比が２．０以
上である場合は、めっき層中のＡｌ濃度が下記式(３）
を満たす範囲であれば、めっき品質は良好となり、機械
的性質には若干のばらつきが認められたが、機械的性質
は概ね良好となる。また、合金化の遅延という問題も発
生しない。Ｍｎ／Ｓｉ質量比が０．５未満であると、め
っき層中のＡｌ濃度を下記式（３）の範囲としてもめっ
き品質の不良が生じる。Ｍｎ／Ｓｉ質量比が０．５以上
２．０未満の領域では、めっき層中のＡｌ濃度が下記式
（３）の範囲を超えていると、合金化遅延が生じ、ま
た、下記式（３）の範囲に満たないとめっき品質の不良
が生じる。Ｍｎ／Ｓｉ質量比が０．５以上２．０未満、
かつ、めっき層中のＡｌ濃度が下記式 (３）を満たす範
囲では、めっき品質が良好なものと不良のものが混在す
る。 0.5-1/50(Mn/Si) ≧［めっき層中のＡｌ濃度（質量％）］≧0.2-1/50(Mn/Si) ・・・ （３）
【００１８】さらに、めっき層中のＡｌ濃度が、ＧＩに
ついては上記式（１）を、ＧＡについては上記式（３）
を満たすようにめっき浴中のＡｌ濃度を調整して得られ
たＧＩおよびＧＡについて、めっき品質、機械的性質お
よび溶接性に及ぼす、鋼板中のＭｎ／Ｓｉ質量比とめっ
き層中のＳｉ濃度 (質量％）影響を調査した。その結
果、図３に示すように、めっき層中のＳｉ濃度が、Ｇ
Ｉ、ＧＡとも下記式（２）を満たす場合には、めっき品
質の不良が生じないことがわかった。 1.67-1/3(Mn/Si) ≧［めっき層中のＳｉ濃度（質量％）］≧0.167-1/30(Mn/Si) ・・・ （２）
ついては上記式（１）を、ＧＡについては上記式（３）
を満たすようにめっき浴中のＡｌ濃度を調整して得られ
たＧＩおよびＧＡについて、めっき品質、機械的性質お
よび溶接性に及ぼす、鋼板中のＭｎ／Ｓｉ質量比とめっ
き層中のＳｉ濃度 (質量％）影響を調査した。その結
果、図３に示すように、めっき層中のＳｉ濃度が、Ｇ
Ｉ、ＧＡとも下記式（２）を満たす場合には、めっき品
質の不良が生じないことがわかった。 1.67-1/3(Mn/Si) ≧［めっき層中のＳｉ濃度（質量％）］≧0.167-1/30(Mn/Si) ・・・ （２）
【００１９】上記実験結果から、鋼中のＭｎ／Ｓｉ質量
比が２未満の場合、すなわちＭｎに比べて相対的にＳｉ
含有量が多い場合でも、地鉄表層の酸素量が所定範囲内
にあって、めっき層中のＡｌ濃度およびＳｉ濃度を特定
の範囲内に調整すれば、溶融亜鉛めっき層の密着性が良
好であるが、めっき層中のＡｌ濃度が特定範囲外となる
と溶接性の劣化や合金化の遅延が発生し、めっき層中の
Ｓｉ濃度が外れると耐食性やめっき密着性が劣化するこ
と、および鋼中のＭｎ／Ｓｉ質量比が特定の範囲外にな
ると密着性が劣化することを知見し、前記式（１）およ
び式（２）、ならびに前記式（３）および式（２）を誘
導した。
比が２未満の場合、すなわちＭｎに比べて相対的にＳｉ
含有量が多い場合でも、地鉄表層の酸素量が所定範囲内
にあって、めっき層中のＡｌ濃度およびＳｉ濃度を特定
の範囲内に調整すれば、溶融亜鉛めっき層の密着性が良
好であるが、めっき層中のＡｌ濃度が特定範囲外となる
と溶接性の劣化や合金化の遅延が発生し、めっき層中の
Ｓｉ濃度が外れると耐食性やめっき密着性が劣化するこ
と、および鋼中のＭｎ／Ｓｉ質量比が特定の範囲外にな
ると密着性が劣化することを知見し、前記式（１）およ
び式（２）、ならびに前記式（３）および式（２）を誘
導した。
【００２０】すなわち、鋼中のＭｎ／Ｓｉ質量比とめっ
き層中のＡｌ濃度およびＳｉ濃度を、前記式（１）およ
び式（２）、ならびに前記式（３）および式（２）を満
足するように調整すれば、鋼中にＳｉおよびＭｎが存在
しても、その鋼板表面への溶融亜鉛めっきの密着性が良
好なＧＩおよびＧＡが製造できることを知見し、本発明
を完成した。
き層中のＡｌ濃度およびＳｉ濃度を、前記式（１）およ
び式（２）、ならびに前記式（３）および式（２）を満
足するように調整すれば、鋼中にＳｉおよびＭｎが存在
しても、その鋼板表面への溶融亜鉛めっきの密着性が良
好なＧＩおよびＧＡが製造できることを知見し、本発明
を完成した。
【００２１】本発明において鋼中の構成成分の含有量お
よびその複合組織を規定した理由は次の通りである。 Ｃ：０．０５〜０．２５％ Ｃは必要強度を得るためと残留オーステナイト等の所望
の組織を得るために不可欠な成分であり、少なくとも
０．０５％が必要であるが、０．２５％を超えると溶接
性が悪化するため上記範囲とした。好ましくは０．０７
〜０．１８％である。
よびその複合組織を規定した理由は次の通りである。 Ｃ：０．０５〜０．２５％ Ｃは必要強度を得るためと残留オーステナイト等の所望
の組織を得るために不可欠な成分であり、少なくとも
０．０５％が必要であるが、０．２５％を超えると溶接
性が悪化するため上記範囲とした。好ましくは０．０７
〜０．１８％である。
【００２２】Ｓｉ：０．５０％超２．００％未満
Ｓｉは固溶強化と所望の組織を得るために不可欠な成分
であり、延性を劣化させずに高強度化を図ることを可能
にする成分である。その効果は０．５０％より多くない
と発揮されない。一方、２．００％以上になると、めっ
き密着性が劣化する。そのため上記範囲とした。好まし
くは０．６〜１．６％である。
であり、延性を劣化させずに高強度化を図ることを可能
にする成分である。その効果は０．５０％より多くない
と発揮されない。一方、２．００％以上になると、めっ
き密着性が劣化する。そのため上記範囲とした。好まし
くは０．６〜１．６％である。
【００２３】Ｍｎ：３．５％以下
Ｃと同様に必要強度を得るため、また鋼の焼き入れ性を
向上させ所望の組織を得るために不可欠な成分であり、
１％以上であれば、効果が十分発揮され、好ましい。し
かし、３．５％を超えても効果が飽和しコストの上昇を
招くため上記範囲とした。
向上させ所望の組織を得るために不可欠な成分であり、
１％以上であれば、効果が十分発揮され、好ましい。し
かし、３．５％を超えても効果が飽和しコストの上昇を
招くため上記範囲とした。
【００２４】Ａｌ：０．０１〜１．０％
Ａｌは脱酸などの目的のために添加するのが好ましい。
また、延性の向上にも寄与する。所望の効果を得るため
には０．０１％以上必要であり、１．０％を超えると効
果が飽和し、コストの上昇を招くため上限を１．０％と
した。
また、延性の向上にも寄与する。所望の効果を得るため
には０．０１％以上必要であり、１．０％を超えると効
果が飽和し、コストの上昇を招くため上限を１．０％と
した。
【００２５】鋼中のＭｎ／Ｓｉ質量比：０．５以上２未
満 めっき密着性向上効果を得るためには、鋼中のＭｎ／Ｓ
ｉ質量比が高い方が有利である。これはめっき直前の焼
鈍時に生成する表面濃化物が、Ｓｉ主体の酸化物から、
溶融亜鉛との濡れ性が良好であるＳｉ−Ｍｎ系複合酸化
物に変化するためである。さらに、鋼板を連続溶融亜鉛
めっき設備（ＣＧＬと表す。）の通板前にあらかじめ加
熱処理し、次いで、冷却後表面を酸洗処理することによ
り表面を活性化する場合に、鋼中のＭｎ／Ｓｉ質量比が
高い方が酸化皮膜の酸洗性向上効果が得られる。これ
は、鋼板表面の酸化物が難酸洗性であるＳｉ主体の酸化
物から酸洗性良好なＳｉ−Ｍｎ系複合酸化物に変化する
ためと考えられる。
満 めっき密着性向上効果を得るためには、鋼中のＭｎ／Ｓ
ｉ質量比が高い方が有利である。これはめっき直前の焼
鈍時に生成する表面濃化物が、Ｓｉ主体の酸化物から、
溶融亜鉛との濡れ性が良好であるＳｉ−Ｍｎ系複合酸化
物に変化するためである。さらに、鋼板を連続溶融亜鉛
めっき設備（ＣＧＬと表す。）の通板前にあらかじめ加
熱処理し、次いで、冷却後表面を酸洗処理することによ
り表面を活性化する場合に、鋼中のＭｎ／Ｓｉ質量比が
高い方が酸化皮膜の酸洗性向上効果が得られる。これ
は、鋼板表面の酸化物が難酸洗性であるＳｉ主体の酸化
物から酸洗性良好なＳｉ−Ｍｎ系複合酸化物に変化する
ためと考えられる。
【００２６】また、鋼中のＭｎ／Ｓｉ質量比が高い方が
合金化を遅延させずにすむため、溶融亜鉛めっき後、合
金化処理する場合の生産性も向上する。鋼中のＭｎ／Ｓ
ｉ質量比が０．５未満であると、めっき密着性が劣化す
るため、鋼中のＭｎ／Ｓｉ質量比を０．５以上と規定し
た。また、鋼中のＭｎ／Ｓｉ質量比が２以上になると、
機械的特性のばらつきがやや大きくなる。本発明が目的
とする高張力高延性めっき鋼板を得るためには、鋼中の
Ｍｎ／Ｓｉ質量比は０．５以上２未満であるのが好まし
い。より好ましいのは０．８以上２未満である。
合金化を遅延させずにすむため、溶融亜鉛めっき後、合
金化処理する場合の生産性も向上する。鋼中のＭｎ／Ｓ
ｉ質量比が０．５未満であると、めっき密着性が劣化す
るため、鋼中のＭｎ／Ｓｉ質量比を０．５以上と規定し
た。また、鋼中のＭｎ／Ｓｉ質量比が２以上になると、
機械的特性のばらつきがやや大きくなる。本発明が目的
とする高張力高延性めっき鋼板を得るためには、鋼中の
Ｍｎ／Ｓｉ質量比は０．５以上２未満であるのが好まし
い。より好ましいのは０．８以上２未満である。
【００２７】さらに、本発明の高張力溶融亜鉛めっき鋼
板または高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板は鋼板成分と
して、前記３群に属す元素を下記の量（質量％）で、１
種以上含有していてもよい。その場合はさらに、以下の
効果を有する。第１群はＣｒ、ＭｏおよびＢからなる群
から選択された少なくとも１種であり、主として焼入れ
性向上に寄与する。第２群はＴｉ、ＮｂおよびＶからな
る群から選択された少なくとも１種であり、主として炭
窒化物を形成し、析出強化により鋼を高強度化する作用
をする。第３群はＣｕおよびＮｉからなる群から選択さ
れた少なくとも１種であり、主としてめっき密着性の向
上に寄与する。
板または高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板は鋼板成分と
して、前記３群に属す元素を下記の量（質量％）で、１
種以上含有していてもよい。その場合はさらに、以下の
効果を有する。第１群はＣｒ、ＭｏおよびＢからなる群
から選択された少なくとも１種であり、主として焼入れ
性向上に寄与する。第２群はＴｉ、ＮｂおよびＶからな
る群から選択された少なくとも１種であり、主として炭
窒化物を形成し、析出強化により鋼を高強度化する作用
をする。第３群はＣｕおよびＮｉからなる群から選択さ
れた少なくとも１種であり、主としてめっき密着性の向
上に寄与する。
【００２８】Ｃｒ：１．０％以下
Ｃｒは焼き入れ性を向上し、低温変態相の生成を促進す
る作用を有するため必要に応じて添加する。好ましくは
０．０５％以上が効果的であるが、１．０％を超えると
めっき密着性が劣化するため上限を１．０％とするのが
好ましい。含有させる場合には、０．１〜０．３％とす
るのがより好ましい。
る作用を有するため必要に応じて添加する。好ましくは
０．０５％以上が効果的であるが、１．０％を超えると
めっき密着性が劣化するため上限を１．０％とするのが
好ましい。含有させる場合には、０．１〜０．３％とす
るのがより好ましい。
【００２９】Ｍｏ：１．０％以下
ＭｏはＣｒと同様に焼き入れ性を向上し、低温変態相の
生成を促進する作用を有するため必要に応じて添加す
る。好ましくは０．０５％以上が効果的であるが、１．
０％を超えるとコスト上昇を招くため、上限は１．０％
とするのが好ましい。含有させる場合には、０．０５〜
０．３％とするのがより好ましい。
生成を促進する作用を有するため必要に応じて添加す
る。好ましくは０．０５％以上が効果的であるが、１．
０％を超えるとコスト上昇を招くため、上限は１．０％
とするのが好ましい。含有させる場合には、０．０５〜
０．３％とするのがより好ましい。
【００３０】Ｂ：０．００３％以下
Ｂは焼き入れ性を向上させる作用を有するため必要に応
じて添加する。但し、０．００３％を超えるとめっき密
着性が劣化するため、０．００３％を上限とするのが好
ましい。含有させる場合には、０．０００５〜０．００
２％とするのがより好ましい。
じて添加する。但し、０．００３％を超えるとめっき密
着性が劣化するため、０．００３％を上限とするのが好
ましい。含有させる場合には、０．０００５〜０．００
２％とするのがより好ましい。
【００３１】Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ：０．１％以下
Ｔｉ、ＮｂおよびＶは炭窒化物を形成し、鋼を析出強化
により高強度化する作用を有するため必要に応じて添加
する。これらを添加する場合は、それぞれ０．０１％以
上添加するのが好ましい。但し、０．１％を超えても過
度に高強度化し、延性がかえって劣化するため、上限は
０．１％とするのが好ましい。含有させる場合には、
０．０２〜０．０５％とするのがより好ましい。
により高強度化する作用を有するため必要に応じて添加
する。これらを添加する場合は、それぞれ０．０１％以
上添加するのが好ましい。但し、０．１％を超えても過
度に高強度化し、延性がかえって劣化するため、上限は
０．１％とするのが好ましい。含有させる場合には、
０．０２〜０．０５％とするのがより好ましい。
【００３２】Ｃｕ：１．０％以下
Ｃｕはオーステナイト中に偏析し、必要強度を得るため
と所望の組織を得るために重要であるだけでなく、めっ
き密着性を向上させる効果もあるため必要に応じて添加
する。めっき密着性が向上する理由は現時点では明らか
になっていないが、所望の効果を得るためには最低０．
０１％の添加が好ましい。但し、１．０％を超えるとコ
ストが劣化するため、上限を１．０％とするのが好まし
い。含有させる場合には、０．０５〜０．４％とするの
がより好ましい。
と所望の組織を得るために重要であるだけでなく、めっ
き密着性を向上させる効果もあるため必要に応じて添加
する。めっき密着性が向上する理由は現時点では明らか
になっていないが、所望の効果を得るためには最低０．
０１％の添加が好ましい。但し、１．０％を超えるとコ
ストが劣化するため、上限を１．０％とするのが好まし
い。含有させる場合には、０．０５〜０．４％とするの
がより好ましい。
【００３３】Ｎｉ：１．０％以下
ＮｉはＣｕと同様オーステナイト中に偏析し、必要強度
を得るためと所望の組織を得るため重要であるだけでな
く、めっき密着性を向上させる効果もあるので必要に応
じて添加する。めっき密着性が向上する理由は現時点で
は明らかになっていないが、所望の効果を得るために
は、最低０．０１％添加するのが好ましい。但し、１．
０％を超えるとコストが劣化するため、上限を１．０％
とするのが好ましい。含有させる場合には、０．０２５
〜０．２％とするのがより好ましい。なお、上記の元素
以外の残部はＦｅおよび不可避的不純物である。
を得るためと所望の組織を得るため重要であるだけでな
く、めっき密着性を向上させる効果もあるので必要に応
じて添加する。めっき密着性が向上する理由は現時点で
は明らかになっていないが、所望の効果を得るために
は、最低０．０１％添加するのが好ましい。但し、１．
０％を超えるとコストが劣化するため、上限を１．０％
とするのが好ましい。含有させる場合には、０．０２５
〜０．２％とするのがより好ましい。なお、上記の元素
以外の残部はＦｅおよび不可避的不純物である。
【００３４】焼き戻しマルテンサイト
焼き戻しマルテンサイトは、焼き戻しにより軟質化し充
分な塑性変形能を有するため、延び特性の向上に有効で
ある。体積分率２０％未満では、延性向上効果が認めら
れないため２０％以上とした。但し８０％を超えると鋼
板の高強度化が困難となるため８０％以下が好ましい。
分な塑性変形能を有するため、延び特性の向上に有効で
ある。体積分率２０％未満では、延性向上効果が認めら
れないため２０％以上とした。但し８０％を超えると鋼
板の高強度化が困難となるため８０％以下が好ましい。
【００３５】残留オーステナイト
残留オーステナイトは加工時にマルテンサイトに歪誘起
変態し、局部的に加えられた加工歪みを広く分散させ、
鋼板の延性を向上させる効果を有する。体積分率２％未
満では延性の顕著な向上が期待できないため、２％以上
であることが必要であり、５％以上であると延性向上効
果がより顕著であるため好ましい。
変態し、局部的に加えられた加工歪みを広く分散させ、
鋼板の延性を向上させる効果を有する。体積分率２％未
満では延性の顕著な向上が期待できないため、２％以上
であることが必要であり、５％以上であると延性向上効
果がより顕著であるため好ましい。
【００３６】上記複合組織を得る製造法は特に限定され
ないが、例えば、鋼板をあらかじめ（Ａｃ3 変態点−８
０℃）以上に加熱した後、１０℃／秒以上の冷却速度で
組織を焼き入れし、次いでＣＧＬにてＡｃ1 〜Ａｃ3 変
態点の間で加熱し、５℃／秒以上の冷却速度で冷却して
組織を焼き戻すことにより得られる。但し、これは１例
であり、本発明が規定する成分と相を有する高張力鋼板
であれば、どのような製造方法で得られたものでもよ
い。
ないが、例えば、鋼板をあらかじめ（Ａｃ3 変態点−８
０℃）以上に加熱した後、１０℃／秒以上の冷却速度で
組織を焼き入れし、次いでＣＧＬにてＡｃ1 〜Ａｃ3 変
態点の間で加熱し、５℃／秒以上の冷却速度で冷却して
組織を焼き戻すことにより得られる。但し、これは１例
であり、本発明が規定する成分と相を有する高張力鋼板
であれば、どのような製造方法で得られたものでもよ
い。
【００３７】本発明でいう低温変態相とは、マルテンサ
イトあるいはベイナイトを指す。マルテンサイト、ベイ
ナイトとも硬質相であり、組織強化によって鋼板強度を
増加させる作用を有する。また、変態時に可動転位の発
生を伴うため、鋼板の降伏比を低下させる作用も有す
る。なお、このような効果を充分に得るためには、低温
変態相はマルテンサイトとするのが好ましい。本発明に
おいて低温変態相の量は特に限定されない。鋼板の強度
に応じて適宜配分すればよい。
イトあるいはベイナイトを指す。マルテンサイト、ベイ
ナイトとも硬質相であり、組織強化によって鋼板強度を
増加させる作用を有する。また、変態時に可動転位の発
生を伴うため、鋼板の降伏比を低下させる作用も有す
る。なお、このような効果を充分に得るためには、低温
変態相はマルテンサイトとするのが好ましい。本発明に
おいて低温変態相の量は特に限定されない。鋼板の強度
に応じて適宜配分すればよい。
【００３８】次に、本発明において、めっき層中のＡｌ
濃度 (質量％）、Ｓｉ濃度 (質量％）、地鉄表層の酸素
量（ｍｇ／ｍ2 ) を規定した理由を説明する。 めっき層中のＡｌ濃度 本発明において、めっき層中のＡｌ濃度の範囲が重要で
ある。本発明者は、前述のように、Ｍｎ／Ｓｉ質量比が
０．５以上で、かつ、めっき層中のＳｉ濃度が前記式
（２）を満たす鋼板では、ＧＩの場合は前記式（１）、
ＧＡの場合は前記式（３）の範囲内で所定のめっき層中
のＡｌ濃度を確保することにより良好なめっき密着性が
確保できることを知見した。ＧＩの場合は、めっき後の
復熱などによる合金化反応の開始を抑制する必要がある
ため、ＧＡの場合よりＡｌ濃度を高めにする。また、Ｓ
ｉ含有量が多い場合には、局所的合金化反応が多発する
ので、これに基づく合金化反応の開始を抑制するため、
Ｍｎ／Ｓｉ質量比が低いほど、Ａｌ含有量を多くする。
濃度 (質量％）、Ｓｉ濃度 (質量％）、地鉄表層の酸素
量（ｍｇ／ｍ2 ) を規定した理由を説明する。 めっき層中のＡｌ濃度 本発明において、めっき層中のＡｌ濃度の範囲が重要で
ある。本発明者は、前述のように、Ｍｎ／Ｓｉ質量比が
０．５以上で、かつ、めっき層中のＳｉ濃度が前記式
（２）を満たす鋼板では、ＧＩの場合は前記式（１）、
ＧＡの場合は前記式（３）の範囲内で所定のめっき層中
のＡｌ濃度を確保することにより良好なめっき密着性が
確保できることを知見した。ＧＩの場合は、めっき後の
復熱などによる合金化反応の開始を抑制する必要がある
ため、ＧＡの場合よりＡｌ濃度を高めにする。また、Ｓ
ｉ含有量が多い場合には、局所的合金化反応が多発する
ので、これに基づく合金化反応の開始を抑制するため、
Ｍｎ／Ｓｉ質量比が低いほど、Ａｌ含有量を多くする。
【００３９】Ａｌ濃度が前記式（１）または式（３）の
左辺の値より高いと、ＧＩの場合はめっき時の初期に生
成するＦｅ−Ａｌ合金層が厚いため溶接性が劣化した
り、ＧＡの場合は合金化が著しく遅延する。Ａｌ濃度が
前記式（１）または式（３）の右辺の値より低いと、Ｆ
ｅ−Ａｌ合金層の生成が抑えられ、硬くて脆いΓ相がめ
っき初期に生成しやすくなり、めっき密着性が劣化す
る。したがって、良好なめっき密着性を確保するために
は、ＧＩの場合は前記式（１）、ＧＡの場合は前記式
（３）の範囲内に所定のＡｌ濃度を維持することが必要
である。
左辺の値より高いと、ＧＩの場合はめっき時の初期に生
成するＦｅ−Ａｌ合金層が厚いため溶接性が劣化した
り、ＧＡの場合は合金化が著しく遅延する。Ａｌ濃度が
前記式（１）または式（３）の右辺の値より低いと、Ｆ
ｅ−Ａｌ合金層の生成が抑えられ、硬くて脆いΓ相がめ
っき初期に生成しやすくなり、めっき密着性が劣化す
る。したがって、良好なめっき密着性を確保するために
は、ＧＩの場合は前記式（１）、ＧＡの場合は前記式
（３）の範囲内に所定のＡｌ濃度を維持することが必要
である。
【００４０】めっき層中のＡｌ濃度を所定量にするため
の方法は特に限定されないが、例えば、めっき浴中のＡ
ｌ量を高めにしたり、めっき時間を長くすることにより
Ａｌと地鉄の反応を促進してめっき層中のＡｌ濃度を高
くする方法が例示される。また、本発明の鋼中成分を含
有する鋼板をあらかじめ加熱し、冷却後に表面を軽く酸
洗し、表面を活性化した後に、ＣＧＬに通板してもよ
い。これらの製造方法の例は本発明を限定するものでは
ない。
の方法は特に限定されないが、例えば、めっき浴中のＡ
ｌ量を高めにしたり、めっき時間を長くすることにより
Ａｌと地鉄の反応を促進してめっき層中のＡｌ濃度を高
くする方法が例示される。また、本発明の鋼中成分を含
有する鋼板をあらかじめ加熱し、冷却後に表面を軽く酸
洗し、表面を活性化した後に、ＣＧＬに通板してもよ
い。これらの製造方法の例は本発明を限定するものでは
ない。
【００４１】めっき層中のＳｉ濃度
ＧＩの場合も、ＧＡの場合も前記式（２）の範囲内で所
定のめっき層中のＳｉ濃度を確保することにより良好な
めっき密着性および耐食性が確保できる。めっき層中の
Ｓｉは、地鉄（被めっき材）からめっき層中に供給され
ることにより、主に酸化物として存在するものと、固溶
Ｓｉがめっき層中に取り込まれたものとがあるが、Ｓｉ
濃度が前記式（２）の左辺の値より高いとめっき密着性
が劣化し、逆にＳｉ濃度が前記式（２）の右辺の値より
低いとめっき層の耐食性が劣化する。めっき層中のＳｉ
濃度を特定量にするための方法は特に限定されないが、
めっき前の鋼板表面に濃化するＳｉ量を焼鈍条件、還元
性雰囲気などを制御することにより、鋼板からめっき層
に取り込まれるＳｉ量を調整することができる。
定のめっき層中のＳｉ濃度を確保することにより良好な
めっき密着性および耐食性が確保できる。めっき層中の
Ｓｉは、地鉄（被めっき材）からめっき層中に供給され
ることにより、主に酸化物として存在するものと、固溶
Ｓｉがめっき層中に取り込まれたものとがあるが、Ｓｉ
濃度が前記式（２）の左辺の値より高いとめっき密着性
が劣化し、逆にＳｉ濃度が前記式（２）の右辺の値より
低いとめっき層の耐食性が劣化する。めっき層中のＳｉ
濃度を特定量にするための方法は特に限定されないが、
めっき前の鋼板表面に濃化するＳｉ量を焼鈍条件、還元
性雰囲気などを制御することにより、鋼板からめっき層
に取り込まれるＳｉ量を調整することができる。
【００４２】地鉄表層の酸素量
地鉄表層の内部酸化物が存在していると地鉄のＳｉやＭ
ｎの含有量が極めて多くても、めっき密着性が改善可能
である。これは、地鉄表層が十分に内部酸化している
と、めっき直前の焼鈍時のＳｉの表面濃化が抑制される
ためである。一方、内部酸化が不十分であると、めっき
直前の焼鈍時にＳｉの表面濃化が抑制されないため、め
っき密着性が劣化する。したがって、地鉄表層に存在す
る内部酸化物の量を、鋼板表面単位面積当たりの質量で
０．０５ｇ／ｍ2 以上とする必要がある。なお、地鉄表
層の内部酸化物の量が余り多すぎると、耐食性を確保す
るためのめっき層中のＳｉが不足してしまい、さらに、
表面の荒れが発生する。したがって、地鉄表層の内部酸
化物の量は、鋼板表面単位面積当たりの質量で１ｇ／ｍ
2 以下とすることが好ましい。
ｎの含有量が極めて多くても、めっき密着性が改善可能
である。これは、地鉄表層が十分に内部酸化している
と、めっき直前の焼鈍時のＳｉの表面濃化が抑制される
ためである。一方、内部酸化が不十分であると、めっき
直前の焼鈍時にＳｉの表面濃化が抑制されないため、め
っき密着性が劣化する。したがって、地鉄表層に存在す
る内部酸化物の量を、鋼板表面単位面積当たりの質量で
０．０５ｇ／ｍ2 以上とする必要がある。なお、地鉄表
層の内部酸化物の量が余り多すぎると、耐食性を確保す
るためのめっき層中のＳｉが不足してしまい、さらに、
表面の荒れが発生する。したがって、地鉄表層の内部酸
化物の量は、鋼板表面単位面積当たりの質量で１ｇ／ｍ
2 以下とすることが好ましい。
【００４３】ここで、地鉄表層とは、めっき層との界面
から１００μｍまでの深さのことを言う。また、内部酸
化物とは、地鉄の結晶粒界または結晶粒内に存在する酸
化物のことを言い、地鉄表面に形成されている酸化物と
は区別される。そして、次のように地鉄表層の酸素量を
求めることにより測定できる。すなわち、めっき層を除
去した鋼板について鋼中酸素量を分析し、さらに、同様
にめっき層を除去した鋼板の表裏の表層を１００μｍま
で機械研磨したものについて、鋼中酸素量を分析し、こ
れらの分析値より表層の酸化物の増量分を算出し、鋼鈑
表面の単位面積当たりの量（ｇ／ｍ2 ）に換算すること
により求められる。ここで、めっき層の除去は、例え
ば、２０質量％ＮａＯＨ−１０質量％トリエタノールア
ミン水溶液と、３５質量％過酸化水素水溶液を１９５：
７の割合で混合した溶液に浸漬することにより可能であ
る。他に酸浸漬法、アルカリ浸漬法などが用いられる
が、特に限定されない。ただし、めっき層除去後の表面
が酸化しないように注意する必要がある。
から１００μｍまでの深さのことを言う。また、内部酸
化物とは、地鉄の結晶粒界または結晶粒内に存在する酸
化物のことを言い、地鉄表面に形成されている酸化物と
は区別される。そして、次のように地鉄表層の酸素量を
求めることにより測定できる。すなわち、めっき層を除
去した鋼板について鋼中酸素量を分析し、さらに、同様
にめっき層を除去した鋼板の表裏の表層を１００μｍま
で機械研磨したものについて、鋼中酸素量を分析し、こ
れらの分析値より表層の酸化物の増量分を算出し、鋼鈑
表面の単位面積当たりの量（ｇ／ｍ2 ）に換算すること
により求められる。ここで、めっき層の除去は、例え
ば、２０質量％ＮａＯＨ−１０質量％トリエタノールア
ミン水溶液と、３５質量％過酸化水素水溶液を１９５：
７の割合で混合した溶液に浸漬することにより可能であ
る。他に酸浸漬法、アルカリ浸漬法などが用いられる
が、特に限定されない。ただし、めっき層除去後の表面
が酸化しないように注意する必要がある。
【００４４】地鉄表層の内部酸化物の量を確保する方法
は問わないが、例えば、ＣＧＬ通板前に、Ｆｅにとって
は還元性であるが、Ｓｉ、Ｍｎなどの易酸化性元素にと
っては酸化性であるような、やや高露点条件で加熱する
ことにより、Ｓｉ、Ｍｎなどの内部酸化物を予め確保す
る方法、あるいは、熱間圧延工程において、高温巻き取
り後の冷却中に酸化スケールから供給される酸素で地鉄
を内部酸化させ、これを黒皮酸洗除去、冷間圧延後にも
残存させて被めっき材とする方法が例として挙げられる
が、特にこれらに限定されない。
は問わないが、例えば、ＣＧＬ通板前に、Ｆｅにとって
は還元性であるが、Ｓｉ、Ｍｎなどの易酸化性元素にと
っては酸化性であるような、やや高露点条件で加熱する
ことにより、Ｓｉ、Ｍｎなどの内部酸化物を予め確保す
る方法、あるいは、熱間圧延工程において、高温巻き取
り後の冷却中に酸化スケールから供給される酸素で地鉄
を内部酸化させ、これを黒皮酸洗除去、冷間圧延後にも
残存させて被めっき材とする方法が例として挙げられる
が、特にこれらに限定されない。
【００４５】ＣＧＬ（溶融亜鉛めっき）条件
本発明の溶融亜鉛めっき鋼板を製造するための鋼板のＣ
ＧＬ条件は特に限定されず、定法により実施可能であ
る。但し、ＣＧＬ加熱温度（二次加熱温度）が６５０℃
以下であると鋼板表面の酸化皮膜が還元できず、不めっ
きが発生しやすくなる。一方、８５０℃以上であると、
加熱時にＳｉとＭｎの表面濃化が多いため、同様に不め
っきが発生しやすい。よって６５０〜８５０℃が好まし
い。
ＧＬ条件は特に限定されず、定法により実施可能であ
る。但し、ＣＧＬ加熱温度（二次加熱温度）が６５０℃
以下であると鋼板表面の酸化皮膜が還元できず、不めっ
きが発生しやすくなる。一方、８５０℃以上であると、
加熱時にＳｉとＭｎの表面濃化が多いため、同様に不め
っきが発生しやすい。よって６５０〜８５０℃が好まし
い。
【００４６】溶融亜鉛めっき浴は、めっき層の合金化後
の密着性を確保するために、Ａｌ濃度を０．０８質量％
以上とすることが好ましい。但し、０．２０質量％を超
えると合金化が困難になったり、得られる溶融亜鉛めっ
き鋼板の溶接性が劣化することがあるため、上限は０．
２０質量％が好ましい。なお、前記したように、めっき
層中のＡｌ濃度を本発明の範囲に調整するために、浴中
のＡｌ濃度の他に、進入板温、めっき浴浸漬時間、その
他の操業条件を制御する。
の密着性を確保するために、Ａｌ濃度を０．０８質量％
以上とすることが好ましい。但し、０．２０質量％を超
えると合金化が困難になったり、得られる溶融亜鉛めっ
き鋼板の溶接性が劣化することがあるため、上限は０．
２０質量％が好ましい。なお、前記したように、めっき
層中のＡｌ濃度を本発明の範囲に調整するために、浴中
のＡｌ濃度の他に、進入板温、めっき浴浸漬時間、その
他の操業条件を制御する。
【００４７】溶融亜鉛めっき浴の浴温が４４０℃以下で
あると、めっき浴の浴温変動により凝固点（４２０℃）
を下回る箇所が出てくる可能性があり、操業上安定性に
欠ける。また、４８０℃を超えると加熱保持にかかるコ
ストがかさむ。そのため浴温は４４０〜４８０℃が好ま
しい。
あると、めっき浴の浴温変動により凝固点（４２０℃）
を下回る箇所が出てくる可能性があり、操業上安定性に
欠ける。また、４８０℃を超えると加熱保持にかかるコ
ストがかさむ。そのため浴温は４４０〜４８０℃が好ま
しい。
【００４８】合金化する場合、合金化温度が４５０℃以
下であるとζ相が生成しやすくなり、ＧＡの摺動性に欠
けるおそれがあるだけでなく、合金化に時間がかかるた
め生産性が劣化する。また、６００℃を超えるとΓ相が
生成しやすくなり、ＧＡのめっき密着性に欠けるおそれ
がある。そのため合金化温度は４５０〜６００℃が好ま
しい。
下であるとζ相が生成しやすくなり、ＧＡの摺動性に欠
けるおそれがあるだけでなく、合金化に時間がかかるた
め生産性が劣化する。また、６００℃を超えるとΓ相が
生成しやすくなり、ＧＡのめっき密着性に欠けるおそれ
がある。そのため合金化温度は４５０〜６００℃が好ま
しい。
【００４９】合金化度はＦｅ拡散量が８〜１３％の範囲
に収まる程度であるのが好ましい。８％未満であるとζ
相が残存し、耐フレーキング性が劣化しやすく、１３％
以上であるとΓ相が生成し、めっき密着性が劣化する場
合がある。但し、これらの製造方法の条件は例示であ
り、本発明は特定の製造方法に限定されない。
に収まる程度であるのが好ましい。８％未満であるとζ
相が残存し、耐フレーキング性が劣化しやすく、１３％
以上であるとΓ相が生成し、めっき密着性が劣化する場
合がある。但し、これらの製造方法の条件は例示であ
り、本発明は特定の製造方法に限定されない。
【００５０】
【実施例】以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に
説明するが、本発明はこれらの実施例により何ら限定さ
れるものではない。 （実施例１〜９、比較例１〜４）表１に示した化学組成
（Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ａｌ、Ｃｒ、Ｃｕ、Ｎｉ、
Ｍｏ、Ｔｉ、Ｎｂ、ＶおよびＢ）のスラブ（厚さ３００
ｍｍ）を１２５０℃で加熱し、熱間圧延により厚さ２．
０ｍｍの熱延鋼板（鋼Ａ〜Ｉが実施例；鋼Ｊが比較例）
とした後、６２０℃で巻き取った。次いで、酸洗により
黒皮除去した後、必要に応じ冷間圧延を行う場合には５
０％の圧下率で圧延し、加熱炉で加熱（一次加熱）した
後、ＣＧＬに通板して酸洗、焼鈍、溶融亜鉛めっきおよ
び合金化処理を行った。冷間圧延工程の有無、一次加熱
条件、めっき浴中のＡｌ濃度と合金化の有無を表２に示
した。なお、一次加熱後の冷却速度は３０℃／秒、二次
加熱温度は７８０℃、二次加熱後の冷却速度は１０℃／
秒であり、めっき付着量は片面で５０ｇ／ｍ2 ずつであ
った。合金化温度は４５０〜６００℃の範囲とした。
説明するが、本発明はこれらの実施例により何ら限定さ
れるものではない。 （実施例１〜９、比較例１〜４）表１に示した化学組成
（Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ａｌ、Ｃｒ、Ｃｕ、Ｎｉ、
Ｍｏ、Ｔｉ、Ｎｂ、ＶおよびＢ）のスラブ（厚さ３００
ｍｍ）を１２５０℃で加熱し、熱間圧延により厚さ２．
０ｍｍの熱延鋼板（鋼Ａ〜Ｉが実施例；鋼Ｊが比較例）
とした後、６２０℃で巻き取った。次いで、酸洗により
黒皮除去した後、必要に応じ冷間圧延を行う場合には５
０％の圧下率で圧延し、加熱炉で加熱（一次加熱）した
後、ＣＧＬに通板して酸洗、焼鈍、溶融亜鉛めっきおよ
び合金化処理を行った。冷間圧延工程の有無、一次加熱
条件、めっき浴中のＡｌ濃度と合金化の有無を表２に示
した。なお、一次加熱後の冷却速度は３０℃／秒、二次
加熱温度は７８０℃、二次加熱後の冷却速度は１０℃／
秒であり、めっき付着量は片面で５０ｇ／ｍ2 ずつであ
った。合金化温度は４５０〜６００℃の範囲とした。
【００５１】
【表１】
【００５２】
【表２】
【００５３】得られた溶融亜鉛めっき鋼板および合金化
溶融亜鉛めっき鋼板のめっき層中のＡｌ濃度、Ｓｉ濃度
を表３に、合金化度（Ｆｅ拡散量）、めっき鋼板の焼き
戻しマルテンサイト、残留オーステナイト、フェライト
分率および低温変態相の複合組織の体積分率、めっき層
剥離後の地鉄表層酸素量、めっき密着性、耐食性および
機械的特性（伸び率、引張強度）についての調査結果を
表４に示した。
溶融亜鉛めっき鋼板のめっき層中のＡｌ濃度、Ｓｉ濃度
を表３に、合金化度（Ｆｅ拡散量）、めっき鋼板の焼き
戻しマルテンサイト、残留オーステナイト、フェライト
分率および低温変態相の複合組織の体積分率、めっき層
剥離後の地鉄表層酸素量、めっき密着性、耐食性および
機械的特性（伸び率、引張強度）についての調査結果を
表４に示した。
【００５４】
【表３】
【００５５】
【表４】
【００５６】めっき層中のＡｌ濃度、Ｓｉ濃度は、めっ
き層をインヒビターを添加したＮａＯＨ、ＫＯＨなどの
アルカリ、もしくはＨＣｌ、Ｈ2 ＳＯ4 などの酸で溶解
し、その液をＩＣＰなどで、分析定量することにより測
定した。
き層をインヒビターを添加したＮａＯＨ、ＫＯＨなどの
アルカリ、もしくはＨＣｌ、Ｈ2 ＳＯ4 などの酸で溶解
し、その液をＩＣＰなどで、分析定量することにより測
定した。
【００５７】鋼板の焼き戻しマルテンサイト相の体積分
率は、樹脂に埋め込んだ鋼板断面を、研磨した後、１ma
ss％ピロ亜硫酸ナトリウムのピクラール溶液（４ｇピク
リン酸／１００ｍｌエタノール）を用いて、エッチング
した後、電子顕微鏡によって倍率１０００倍で観察後、
画像解析によって、１００ｍｍ四方の正方形領域内に存
在するマルテンサイト相の体積率とした。
率は、樹脂に埋め込んだ鋼板断面を、研磨した後、１ma
ss％ピロ亜硫酸ナトリウムのピクラール溶液（４ｇピク
リン酸／１００ｍｌエタノール）を用いて、エッチング
した後、電子顕微鏡によって倍率１０００倍で観察後、
画像解析によって、１００ｍｍ四方の正方形領域内に存
在するマルテンサイト相の体積率とした。
【００５８】フェライト相は、樹脂に埋め込んだ鋼板断
面を研磨し、ナイタール溶液（６９mass％ＨＮＯ3 溶液
３vol ％−エタノール９７vol ％）で組織をエッチング
した後、光学顕微鏡で２５０倍で観察した、１００ｍｍ
四方の正方形領域内の写真を画像処理することによりフ
ェライト相の占有面積率を求め、フェライト相の体積分
率とした。
面を研磨し、ナイタール溶液（６９mass％ＨＮＯ3 溶液
３vol ％−エタノール９７vol ％）で組織をエッチング
した後、光学顕微鏡で２５０倍で観察した、１００ｍｍ
四方の正方形領域内の写真を画像処理することによりフ
ェライト相の占有面積率を求め、フェライト相の体積分
率とした。
【００５９】鋼板の残留オーステナイト相の体積分率
は、鋼板より採取した試験片を板厚方向の中心面まで研
磨し、板厚中心面でのＸ線強度測定により求めた。すな
わち、ＭｏＫαを使用し、フェライト（マルテンサイト
を含む）の（２００）（２１１）各面の回折Ｘ線強度
と、オーステナイトの（２００）（２２０）各面の回折
Ｘ線強度を求め、フェライト（マルテンサイトを含む）
の（２００）（２１１）の積分強度とオーステナイト
（２００）（２２０）の積分強度の合計値に対するオー
ステナイト（２００）（２２０）の積分強度の比を求
め、これをオーステナイト相の体積分率とした。
は、鋼板より採取した試験片を板厚方向の中心面まで研
磨し、板厚中心面でのＸ線強度測定により求めた。すな
わち、ＭｏＫαを使用し、フェライト（マルテンサイト
を含む）の（２００）（２１１）各面の回折Ｘ線強度
と、オーステナイトの（２００）（２２０）各面の回折
Ｘ線強度を求め、フェライト（マルテンサイトを含む）
の（２００）（２１１）の積分強度とオーステナイト
（２００）（２２０）の積分強度の合計値に対するオー
ステナイト（２００）（２２０）の積分強度の比を求
め、これをオーステナイト相の体積分率とした。
【００６０】めっき密着性は、めっき鋼板にセロファン
テープを貼りテープ面を９０°内に曲げ、曲げ戻しをし
た後、テープを剥したときの単位長さ当りのめっき剥離
量を蛍光Ｘ線によりＺｎカウント数として測定し、表５
の基準に照らしてランク１、２のものを良好（○）、３
以上のものを不良（×）として評価した。
テープを貼りテープ面を９０°内に曲げ、曲げ戻しをし
た後、テープを剥したときの単位長さ当りのめっき剥離
量を蛍光Ｘ線によりＺｎカウント数として測定し、表５
の基準に照らしてランク１、２のものを良好（○）、３
以上のものを不良（×）として評価した。
【００６１】
【００６２】耐食性は、軟鋼板（ＳＰＣＣ）の溶融亜鉛
めっき鋼板または合金化溶融亜鉛めっき鋼板を基準に取
り、それぞれの試験片を複合腐食サイクル試験（０．５
％塩水噴霧を３５℃で６Ｈｒ実施後、７０℃で６Ｈｒ乾
燥し、その後４０℃で湿度９０％の湿潤状態に１２Ｈｒ
保持）を６０サイクル、すなわち、６０日間施した後、
最大腐食深さを比較して評価した。腐食試験後の試験片
は、腐食深さ（孔食）を極値統計処理により最大腐食深
さを求めた。基準の鋼板の最大腐食深さの半分以下のも
のを良好（○）、１．５倍以上のものを不良（×）とし
て評価した。
めっき鋼板または合金化溶融亜鉛めっき鋼板を基準に取
り、それぞれの試験片を複合腐食サイクル試験（０．５
％塩水噴霧を３５℃で６Ｈｒ実施後、７０℃で６Ｈｒ乾
燥し、その後４０℃で湿度９０％の湿潤状態に１２Ｈｒ
保持）を６０サイクル、すなわち、６０日間施した後、
最大腐食深さを比較して評価した。腐食試験後の試験片
は、腐食深さ（孔食）を極値統計処理により最大腐食深
さを求めた。基準の鋼板の最大腐食深さの半分以下のも
のを良好（○）、１．５倍以上のものを不良（×）とし
て評価した。
【００６３】機械的特性は、鋼板から圧延方向と直交す
る方向を引張方向として採取したＪＩＳ５号引張試験片
を用いて降伏強さ（降伏点）ＹＰ、引張り強度ＴＳ、伸
び率Ｅｌを測定した。引張強度が７８０ＭＰａ以上で、
かつ伸び率が２８％以上であるものを良好とした。
る方向を引張方向として採取したＪＩＳ５号引張試験片
を用いて降伏強さ（降伏点）ＹＰ、引張り強度ＴＳ、伸
び率Ｅｌを測定した。引張強度が７８０ＭＰａ以上で、
かつ伸び率が２８％以上であるものを良好とした。
【００６４】めっき層剥離後の地鉄表層の酸素量は、め
っき層を２０質量％ＮａＯＨ−１０質量％トリエタノー
ルアミン水溶液と、３５質量％過酸化水素水溶液を１９
５：７の割合で混合した溶液に浸漬することによりめっ
き層を除去した試料について鋼中全酸素濃度を分析し、
さらに、同様にめっき層を除去した後、鋼板の表裏の表
層を１００μｍまで機械研磨した試料について、板厚方
向中心部の酸素濃度を分析し、鋼中全酸素濃度と板厚方
向中心部のそれぞれの分析値から表層のみの酸化増量を
算出し、鋼板表面の単位面積当たりの量（ｇ／ｍ2 ) に
換算した。
っき層を２０質量％ＮａＯＨ−１０質量％トリエタノー
ルアミン水溶液と、３５質量％過酸化水素水溶液を１９
５：７の割合で混合した溶液に浸漬することによりめっ
き層を除去した試料について鋼中全酸素濃度を分析し、
さらに、同様にめっき層を除去した後、鋼板の表裏の表
層を１００μｍまで機械研磨した試料について、板厚方
向中心部の酸素濃度を分析し、鋼中全酸素濃度と板厚方
向中心部のそれぞれの分析値から表層のみの酸化増量を
算出し、鋼板表面の単位面積当たりの量（ｇ／ｍ2 ) に
換算した。
【００６５】鋼組成、鋼組織、めっき層およびめっき層
剥離後の地鉄表層酸素量が本発明の範囲内のものは、い
ずれもめっき密着性、溶融亜鉛めっき鋼板の機械的特性
が良好であった。一方、本発明の範囲外のものは、めっ
き密着性、機械的特性が劣っていた。
剥離後の地鉄表層酸素量が本発明の範囲内のものは、い
ずれもめっき密着性、溶融亜鉛めっき鋼板の機械的特性
が良好であった。一方、本発明の範囲外のものは、めっ
き密着性、機械的特性が劣っていた。
【００６６】
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、めっき
密着性、溶融亜鉛めっき鋼板の機械的特性に優れ、さら
には耐食性にも優れた高張力溶融亜鉛めっき鋼板および
高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板が得られる。本発明の
鋼板を適用することにより、自動車車体の軽量化および
低燃費化が可能となり、ひいては地球環境の改善にも大
きく貢献する。
密着性、溶融亜鉛めっき鋼板の機械的特性に優れ、さら
には耐食性にも優れた高張力溶融亜鉛めっき鋼板および
高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板が得られる。本発明の
鋼板を適用することにより、自動車車体の軽量化および
低燃費化が可能となり、ひいては地球環境の改善にも大
きく貢献する。
【図１】 溶融亜鉛めっき鋼板（ＧＩ）の鋼中のＭｎ／
Ｓｉ質量比とめっき層中のＡｌ濃度との関係を表す図で
ある。
Ｓｉ質量比とめっき層中のＡｌ濃度との関係を表す図で
ある。
【図２】 合金化溶融亜鉛めっき鋼板（ＧＡ）の鋼中の
Ｍｎ／Ｓｉ質量比とめっき層中のＡｌ濃度との関係を表
す図である。
Ｍｎ／Ｓｉ質量比とめっき層中のＡｌ濃度との関係を表
す図である。
【図３】 溶融亜鉛めっき鋼板（ＧＩ、ＧＡ）の鋼中の
Ｍｎ／Ｓｉ含有量とめっき層中のＳｉ濃度との関係を表
す図である。
Ｍｎ／Ｓｉ含有量とめっき層中のＳｉ濃度との関係を表
す図である。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
Ｃ２３Ｃ 2/06 Ｃ２３Ｃ 2/06
Ｆターム(参考） 4K027 AA05 AA23 AB05 AB07 AB28
AB44 AC12
Claims (4)
- 【請求項１】質量％でＣ：０．０５〜０．２５％、Ｓ
ｉ：０．５０％超２．００％未満、Ｍｎ：３．５％以
下、Ａｌ：０．０１〜１．０％を含み、残部がＦｅおよ
び不可避的不純物からなり、鋼中のＭｎ／Ｓｉ質量比：
０．５以上２未満の組成と、焼き戻しマルテンサイト、
残留オーステナイト、フェライトおよび低温変態相から
なり、体積分率で、前記焼き戻しマルテンサイトが２０
％以上で、前記残留オーステナイトが２％以上の複合組
織を有する鋼板上に、めっき層中のＡｌ濃度が下記の式
（１）を満たし、かつめっき層中のＳｉ濃度が下記の式
（２）を満たす溶融亜鉛めっき層を有するとともに、め
っき層除去後の地鉄表層酸素量が０．０５ｇ／ｍ2 以上
であることを特徴とする強度延性バランス、めっき密着
性および耐食性に優れた高張力溶融亜鉛めっき鋼板。 記 0.67-1/50(Mn/Si)≧［めっき層中のＡｌ濃度（質量％）］≧0.37-1/50(Mn/Si) ・・・ （１） 1.67-1/3(Mn/Si) ≧［めっき層中のＳｉ濃度（質量％）］≧0.167-1/30(Mn/Si) ・・・ （２） （式（１）、（２）のＭｎ／Ｓｉは鋼中のＭｎ／Ｓｉ質
量比を表わす。） - 【請求項２】前記鋼板が、さらに下記の群から選択され
た少なくとも１種の成分を含む請求項１に記載の強度延
性バランス、めっき密着性および耐食性に優れた高張力
溶融亜鉛めっき鋼板。 記 （第１群）質量％で１．０％以下のＣｒ、１．０％以下
のＭｏおよび０．００３％以下のＢからなる群から選択
された少なくとも１種。 （第２群）質量％で０．１％以下のＴｉ、０．１％以下
のＮｂおよび０．１％以下のＶからなる群から選択され
た少なくとも１種。 （第３群）質量％で１．０％以下のＣｕおよび１．０％
以下のＮｉからなる群から選択された少なくとも１種。 - 【請求項３】質量％でＣ：０．０５〜０．２５％、Ｓ
ｉ：０．５０％超２．００％未満、Ｍｎ：３．５％以
下、Ａｌ：０．０１〜１．０％を含み、残部がＦｅおよ
び不可避的不純物からなりおよび鋼中のＭｎ／Ｓｉ質量
比：０．５以上２未満の組成と、焼き戻しマルテンサイ
ト、残留オーステナイト、フェライトおよび低温変態相
からなり、体積分率で、前記焼き戻しマルテンサイトが
２０％以上で、前記残留オーステナイトが２％以上の複
合組織を有する鋼板上に、めっき層中のＡｌ濃度が下記
の式（３）を満たし、かつめっき層中のＳｉ濃度が下記
の式（２）を満たす溶融亜鉛めっき層を有するととも
に、めっき層除去後の地鉄表層酸素量が０．０５ｇ／ｍ
2 以上であることを特徴とする強度延性バランス、めっ
き密着性および耐食性に優れた高張力合金化溶融亜鉛め
っき鋼板。 記 0.5-1/50(Mn/Si) ≧［めっき層中のＡｌ濃度（質量％）］≧0.2-1/50(Mn/Si) ・・・ （３） 1.67-1/3(Mn/Si) ≧［めっき層中のＳｉ濃度（質量％）］≧0.167-1/30(Mn/Si) ・・・ （２） （式（３）、（２）のＭｎ／Ｓｉは鋼中のＭｎ／Ｓｉ質
量比を表わす。） - 【請求項４】前記鋼板が、さらに下記の群から選択され
た少なくとも１種の成分を含む請求項３に記載の強度延
性バランス、めっき密着性および耐食性に優れた高張力
合金化溶融亜鉛めっき鋼板。 記 （第１群）質量％で１．０％以下のＣｒ、１．０％以下
のＭｏおよび０．００３％以下のＢからなる群から選択
された少なくとも１種。 （第２群）質量％で０．１％以下のＴｉ、０．１％以下
のＮｂおよび０．１％以下のＶからなる群から選択され
た少なくとも１種。 （第３群）質量％で１．０％以下のＣｕおよび１．０％
以下のＮｉからなる群から選択された少なくとも１種。
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|---|---|---|---|
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