JPH07180001A - 加工性と耐銹性に優れたフェライト系ステンレス鋼光輝焼鈍材 - Google Patents
加工性と耐銹性に優れたフェライト系ステンレス鋼光輝焼鈍材Info
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- JPH07180001A JPH07180001A JP32539493A JP32539493A JPH07180001A JP H07180001 A JPH07180001 A JP H07180001A JP 32539493 A JP32539493 A JP 32539493A JP 32539493 A JP32539493 A JP 32539493A JP H07180001 A JPH07180001 A JP H07180001A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 加工性と耐銹性に優れたフェライト系ステン
レス鋼光輝焼鈍材の提供。 【構成】 重量としてＴｉを０．０５％以上２．０％以
下、Ａｌを０．００８％以上０．８０％以下添加したシ
リコン０．１５％以下の極低シリコンのフェライト系ス
テンレス鋼で、その表面に金属元素の比率で、Ａｌが３
５原子％以上、Ｔｉが８原子％以上で、シリコンが８原
子％以下である酸化物皮膜を有することを特徴とする加
工性と耐銹性に優れたフェライト系ステンレス鋼光輝焼
鈍材。 【効果】 本発明によれば、建築建材や自動車モール用
などに適する安価で安定的に耐銹性と加工性に優れたス
テンレス鋼を得ることができる。
レス鋼光輝焼鈍材の提供。 【構成】 重量としてＴｉを０．０５％以上２．０％以
下、Ａｌを０．００８％以上０．８０％以下添加したシ
リコン０．１５％以下の極低シリコンのフェライト系ス
テンレス鋼で、その表面に金属元素の比率で、Ａｌが３
５原子％以上、Ｔｉが８原子％以上で、シリコンが８原
子％以下である酸化物皮膜を有することを特徴とする加
工性と耐銹性に優れたフェライト系ステンレス鋼光輝焼
鈍材。 【効果】 本発明によれば、建築建材や自動車モール用
などに適する安価で安定的に耐銹性と加工性に優れたス
テンレス鋼を得ることができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、建築物の内外装材や自
動車モール材など湿潤大気環境において、加工性と同時
に耐銹性と美しい金属光沢が求められるフェライト系ス
テンレス鋼光輝焼鈍材に関する。
動車モール材など湿潤大気環境において、加工性と同時
に耐銹性と美しい金属光沢が求められるフェライト系ス
テンレス鋼光輝焼鈍材に関する。
【０００２】
【従来の技術】ステンレス鋼の光輝焼鈍材は綺麗な金属
光沢と高い耐銹性を兼ね備えた材料として、自動車モー
ル材や建築物の内外装材などに装飾用として広く使用さ
れている。しかし、海塩粒子や亜硫酸ガスなど腐食性因
子が多い環境では発銹や、しみなど腐食による表面性状
の劣化が問題となっている。特に、近年の地球環境の悪
化による酸性雨やＳＯ2 ガスの増加、臨海地域開発によ
る高濃度海塩粒子環境でのステンレス鋼建材の使用、さ
らに輸送機器においては冬季の安全確保のための塩化物
系融雪剤散布など、建材や輸送機器の使用環境の腐食性
は厳しくなってきており、ステンレス鋼光輝焼鈍材のよ
り一層の高耐食化が求められている。
光沢と高い耐銹性を兼ね備えた材料として、自動車モー
ル材や建築物の内外装材などに装飾用として広く使用さ
れている。しかし、海塩粒子や亜硫酸ガスなど腐食性因
子が多い環境では発銹や、しみなど腐食による表面性状
の劣化が問題となっている。特に、近年の地球環境の悪
化による酸性雨やＳＯ2 ガスの増加、臨海地域開発によ
る高濃度海塩粒子環境でのステンレス鋼建材の使用、さ
らに輸送機器においては冬季の安全確保のための塩化物
系融雪剤散布など、建材や輸送機器の使用環境の腐食性
は厳しくなってきており、ステンレス鋼光輝焼鈍材のよ
り一層の高耐食化が求められている。
【０００３】ステンレス鋼光輝焼鈍材の耐銹性を改善す
るには、ＣｒやＭｏを多量に合金化する方法と、水素−
窒素混合ガス中での焼鈍である光輝焼鈍過程で鋼表面に
耐銹性の良好な皮膜を形成させる方法とがある。前者は
合金化によるコスト増加を招くため建築建材や自動車用
としては好ましくないため、後者の光輝焼鈍処理を利用
した高耐食化の方法について種々の研究や発明がなされ
ている。
るには、ＣｒやＭｏを多量に合金化する方法と、水素−
窒素混合ガス中での焼鈍である光輝焼鈍過程で鋼表面に
耐銹性の良好な皮膜を形成させる方法とがある。前者は
合金化によるコスト増加を招くため建築建材や自動車用
としては好ましくないため、後者の光輝焼鈍処理を利用
した高耐食化の方法について種々の研究や発明がなされ
ている。
【０００４】特開昭５８−１９７２８２号公報には、Ｓ
ｉ分を３０原子％以上含む非晶質シリカ（ＳｉＯ2 ）を
主成分とする皮膜を表面に形成させることでステンレス
鋼光輝焼鈍材の耐銹性を高められることが開示されてい
る。しかし、ＳｉＯ2 膜形成の制御だけでは所定の耐食
性向上効果が得られないこともあり、場合によってはＡ
ｌなどの他元素の挙動にも着目する必要がある。
ｉ分を３０原子％以上含む非晶質シリカ（ＳｉＯ2 ）を
主成分とする皮膜を表面に形成させることでステンレス
鋼光輝焼鈍材の耐銹性を高められることが開示されてい
る。しかし、ＳｉＯ2 膜形成の制御だけでは所定の耐食
性向上効果が得られないこともあり、場合によってはＡ
ｌなどの他元素の挙動にも着目する必要がある。
【０００５】特開昭６３−２３５４６１号公報には、Ｓ
ｉＯ2 皮膜の耐銹性にとって有害なＡｌの酸化を規制す
る観点から、鋼中Ａｌ量と酸化皮膜中Ａｌ量に上限を規
定した発明が開示されている。その主旨とするところ
は、Ａｌ含有量が０．０５重量％以下のステンレス鋼を
９６０℃以上１０４０℃以下で光輝焼鈍し、表面にＣを
除いた原子％で金属状態のＦｅを１０原子％以下、酸化
物状態のＡｌを６０原子％以下とし、残部がＳｉＯ2 と
その他の金属酸化物からなる表面皮膜を形成させる耐銹
性に優れたステンレス鋼の製造方法である。基本的にこ
の場合の耐銹性もＳｉＯ2 膜に依存しており、光輝焼鈍
過程でＳｉを優先酸化させ、皮膜中にＳｉをある程度濃
縮させる必要があるため、鋼中Ｓｉ量には必然的に下限
値が存在する。実施例に開示されているものも、何れも
鋼中Ｓｉ量が０．３９重量％以上で、表面皮膜中のＳｉ
量も１６原子％以上のものである。
ｉＯ2 皮膜の耐銹性にとって有害なＡｌの酸化を規制す
る観点から、鋼中Ａｌ量と酸化皮膜中Ａｌ量に上限を規
定した発明が開示されている。その主旨とするところ
は、Ａｌ含有量が０．０５重量％以下のステンレス鋼を
９６０℃以上１０４０℃以下で光輝焼鈍し、表面にＣを
除いた原子％で金属状態のＦｅを１０原子％以下、酸化
物状態のＡｌを６０原子％以下とし、残部がＳｉＯ2 と
その他の金属酸化物からなる表面皮膜を形成させる耐銹
性に優れたステンレス鋼の製造方法である。基本的にこ
の場合の耐銹性もＳｉＯ2 膜に依存しており、光輝焼鈍
過程でＳｉを優先酸化させ、皮膜中にＳｉをある程度濃
縮させる必要があるため、鋼中Ｓｉ量には必然的に下限
値が存在する。実施例に開示されているものも、何れも
鋼中Ｓｉ量が０．３９重量％以上で、表面皮膜中のＳｉ
量も１６原子％以上のものである。
【０００６】また、特開昭６１−２３５５４０号公報に
は、酸化皮膜の表層２．０nmに含まれるＳｉとＮｂの平
均原子％の比をＮｂ／Ｓｉ＝０．１〜０．３とすると、
フェライト系ステンレス鋼光輝焼鈍材の耐銹性が向上す
ることが開示されている。これも、実質的にはＳｉＯ2
の耐銹性がＮｂ酸化物の共存により改善されることを利
用しており、酸化皮膜中にＳｉＯ2 がある程度多量に存
在することが必須条件であり、そのためには鋼中Ｓｉ量
にも必然的に下限値が存在する。本願の実施例で開示さ
れている発明鋼は、何れも鋼中Ｓｉ量が０．３５重量％
以上で、酸化皮膜中のＳｉ量の範囲が２３原子％以上で
ある。
は、酸化皮膜の表層２．０nmに含まれるＳｉとＮｂの平
均原子％の比をＮｂ／Ｓｉ＝０．１〜０．３とすると、
フェライト系ステンレス鋼光輝焼鈍材の耐銹性が向上す
ることが開示されている。これも、実質的にはＳｉＯ2
の耐銹性がＮｂ酸化物の共存により改善されることを利
用しており、酸化皮膜中にＳｉＯ2 がある程度多量に存
在することが必須条件であり、そのためには鋼中Ｓｉ量
にも必然的に下限値が存在する。本願の実施例で開示さ
れている発明鋼は、何れも鋼中Ｓｉ量が０．３５重量％
以上で、酸化皮膜中のＳｉ量の範囲が２３原子％以上で
ある。
【０００７】以上のように、今までのフェライト系ステ
ンレス鋼光輝焼鈍材の耐食性改善技術は、主に脱酸元
素として添加されるＳｉが水素−窒素混合ガスの低露点
（低酸素ポテンシャル）環境下で優先酸化されてＳｉＯ
2 を主成分とする皮膜が形成されること、このＳｉＯ
2 皮膜が耐銹性に優れていること、ＳｉＯ2 皮膜の耐
銹性がＡｌ酸化物やＮｂ酸化物の共存により阻害された
り改善されたりすることに基づいている。したがって、
従来技術に基づいて耐銹性の良好な光輝焼鈍材を得るに
は、たとえＮｂやＡｌ量を制御しても、光輝焼鈍処理時
の雰囲気ガス中で優先酸化し、表面皮膜に濃縮するだけ
のＳｉを鋼中に添加することが必要であり、かつＳｉＯ
2 を比較的多量に含有する酸化皮膜を生成させる必要が
ある。これら技術とは全く異なった、Ｓｉの酸化皮膜へ
の濃縮を全く必要としないで、かつ耐銹性に優れたフェ
ライト系ステンレス鋼光輝焼鈍材を得る技術は、未だ見
出されていない。
ンレス鋼光輝焼鈍材の耐食性改善技術は、主に脱酸元
素として添加されるＳｉが水素−窒素混合ガスの低露点
（低酸素ポテンシャル）環境下で優先酸化されてＳｉＯ
2 を主成分とする皮膜が形成されること、このＳｉＯ
2 皮膜が耐銹性に優れていること、ＳｉＯ2 皮膜の耐
銹性がＡｌ酸化物やＮｂ酸化物の共存により阻害された
り改善されたりすることに基づいている。したがって、
従来技術に基づいて耐銹性の良好な光輝焼鈍材を得るに
は、たとえＮｂやＡｌ量を制御しても、光輝焼鈍処理時
の雰囲気ガス中で優先酸化し、表面皮膜に濃縮するだけ
のＳｉを鋼中に添加することが必要であり、かつＳｉＯ
2 を比較的多量に含有する酸化皮膜を生成させる必要が
ある。これら技術とは全く異なった、Ｓｉの酸化皮膜へ
の濃縮を全く必要としないで、かつ耐銹性に優れたフェ
ライト系ステンレス鋼光輝焼鈍材を得る技術は、未だ見
出されていない。
【０００８】一方、鋼中にＳｉを添加するとステンレス
鋼の加工性が著しく阻害される。フェライト系ステンレ
ス鋼の欠点である曲げや絞りなどの加工性を改善し、Ｓ
ＵＳ３０４鋼などの汎用オーステナイト系ステンレス鋼
並みに高めるには、Ｓｉ量をできるだけ低めることが必
要である。
鋼の加工性が著しく阻害される。フェライト系ステンレ
ス鋼の欠点である曲げや絞りなどの加工性を改善し、Ｓ
ＵＳ３０４鋼などの汎用オーステナイト系ステンレス鋼
並みに高めるには、Ｓｉ量をできるだけ低めることが必
要である。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】しかし、以上述べてき
たように、今までに開示されている光輝焼鈍処理を利用
した耐銹性向上技術は、Ｓｉを主な脱酸元素として添加
したもので、実質的にＳｉを０．５重量％程度含むステ
ンレス鋼についてのものであり、加工性に優れた極低Ｓ
ｉフェライト系ステンレス鋼光輝焼鈍材の耐銹性を著し
く改善する技術は未だ開発されていない。かくして、本
発明の目的は加工性と耐銹性に優れた極低Ｓｉフェライ
ト系ステンレス鋼光輝焼鈍材を提供することにある。
たように、今までに開示されている光輝焼鈍処理を利用
した耐銹性向上技術は、Ｓｉを主な脱酸元素として添加
したもので、実質的にＳｉを０．５重量％程度含むステ
ンレス鋼についてのものであり、加工性に優れた極低Ｓ
ｉフェライト系ステンレス鋼光輝焼鈍材の耐銹性を著し
く改善する技術は未だ開発されていない。かくして、本
発明の目的は加工性と耐銹性に優れた極低Ｓｉフェライ
ト系ステンレス鋼光輝焼鈍材を提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明者は、加工性に優
れた極低Ｓｉのステンレス鋼光輝焼鈍材の耐銹性を改善
すべく、ステンレス鋼成分と光輝焼鈍で生成する皮膜組
成との関係、光輝焼鈍条件と生成する皮膜組成や厚さの
関係、光輝焼鈍で生成する皮膜性状と耐銹性との関係な
どについて研究を行った結果、（１）フェライト系ステ
ンレス鋼のＳｉ量が０．１５重量％程度以下になると光
輝焼鈍により生成する皮膜中のＳｉＯ2 量が少なくな
り、耐銹性が劣化すること、（２）フェライト系ステン
レス鋼のＳｉ量が０．１５重量％以下であっても、鋼中
にＡｌとＴｉを複合添加すると、光輝焼鈍材の耐食性が
向上すること、（３）光輝焼鈍処理の際の水素−窒素混
合ガスの露点を−３５℃以下とし、焼鈍温度を８５０℃
以上に高めることにより、表面酸化皮膜中のＡｌ酸化物
とＴｉ酸化物の量が多くなり、耐銹性が向上すること、
などの全く新しい知見を得た。
れた極低Ｓｉのステンレス鋼光輝焼鈍材の耐銹性を改善
すべく、ステンレス鋼成分と光輝焼鈍で生成する皮膜組
成との関係、光輝焼鈍条件と生成する皮膜組成や厚さの
関係、光輝焼鈍で生成する皮膜性状と耐銹性との関係な
どについて研究を行った結果、（１）フェライト系ステ
ンレス鋼のＳｉ量が０．１５重量％程度以下になると光
輝焼鈍により生成する皮膜中のＳｉＯ2 量が少なくな
り、耐銹性が劣化すること、（２）フェライト系ステン
レス鋼のＳｉ量が０．１５重量％以下であっても、鋼中
にＡｌとＴｉを複合添加すると、光輝焼鈍材の耐食性が
向上すること、（３）光輝焼鈍処理の際の水素−窒素混
合ガスの露点を−３５℃以下とし、焼鈍温度を８５０℃
以上に高めることにより、表面酸化皮膜中のＡｌ酸化物
とＴｉ酸化物の量が多くなり、耐銹性が向上すること、
などの全く新しい知見を得た。
【００１１】この発明は、上記知見によってなされたも
のであって、その要旨とするところは下記の通りであ
る。すなわち重量％にて、Ｃ ：０．０３％以下、
Ｓｉ：０．１５％以下、Ｍｎ：１．０％以下、 Ｐ
：０．０８％以下、Ｓ ：０．０２０％以下、 Ｃ
ｒ：１０％以上３５％以下、Ｎ ：０．０８％以下、
Ｔｉ：０．０５％以上２．０％以下、Ａｌ：０．００
８％以上０．８０％以下、さらに、必要に応じて Ｎｉ：５％以下、 Ｍｏ：５％以下 の何れかまたは両方を含有し、残部はＦｅと不可避不純
物とからなるフェライト系ステンレス鋼であって、その
表面にＣ，Ｏ、およびＮを除いたカチオンのみの割合
で、皮膜内平均濃度でＡｌが３５原子％以上、Ｔｉが８
原子％以上、さらにＳｉが８原子％以下で、残部を鋼中
元素の酸化物からなる表面皮膜を有することを特徴とし
た加工性と耐銹性に優れたフェライト系ステンレス鋼光
輝焼鈍材である。
のであって、その要旨とするところは下記の通りであ
る。すなわち重量％にて、Ｃ ：０．０３％以下、
Ｓｉ：０．１５％以下、Ｍｎ：１．０％以下、 Ｐ
：０．０８％以下、Ｓ ：０．０２０％以下、 Ｃ
ｒ：１０％以上３５％以下、Ｎ ：０．０８％以下、
Ｔｉ：０．０５％以上２．０％以下、Ａｌ：０．００
８％以上０．８０％以下、さらに、必要に応じて Ｎｉ：５％以下、 Ｍｏ：５％以下 の何れかまたは両方を含有し、残部はＦｅと不可避不純
物とからなるフェライト系ステンレス鋼であって、その
表面にＣ，Ｏ、およびＮを除いたカチオンのみの割合
で、皮膜内平均濃度でＡｌが３５原子％以上、Ｔｉが８
原子％以上、さらにＳｉが８原子％以下で、残部を鋼中
元素の酸化物からなる表面皮膜を有することを特徴とし
た加工性と耐銹性に優れたフェライト系ステンレス鋼光
輝焼鈍材である。
【００１２】
【作用】以下、本発明鋼を構成する成分範囲および表面
酸化皮膜組成の限定理由について詳細に説明する。 （１）ステンレス鋼の成分範囲 Ｃは、それ自体では光輝焼鈍材の耐銹性には影響しない
が、過度に含有すると鋼板の靭性を劣化するため、０．
０３重量％以下とした。Ｓｉの添加は深絞りや曲げなど
の加工性を著しく阻害する。本発明鋼では加工性を十分
確保するため、Ｓｉの添加量は０．１５重量％を上限と
した。しかし、特に厳しい加工を施す用途の場合には、
０．１０重量％以下とすることが望ましい。
酸化皮膜組成の限定理由について詳細に説明する。 （１）ステンレス鋼の成分範囲 Ｃは、それ自体では光輝焼鈍材の耐銹性には影響しない
が、過度に含有すると鋼板の靭性を劣化するため、０．
０３重量％以下とした。Ｓｉの添加は深絞りや曲げなど
の加工性を著しく阻害する。本発明鋼では加工性を十分
確保するため、Ｓｉの添加量は０．１５重量％を上限と
した。しかし、特に厳しい加工を施す用途の場合には、
０．１０重量％以下とすることが望ましい。
【００１３】Ｍｎは、脱酸や脱硫作用があり鋼材の熱間
加工性を改善する。また、それ自体では光輝焼鈍材の耐
銹性には影響しないが、多量に添加してもコスト上昇に
見合った効果を期待できないため、１．０重量％以下と
した。Ｐは、多量に存在すると、光輝焼鈍材の耐銹性に
とって有害であるので、０．０８重量％以下とした。Ｓ
は、主にＭｎＳなどの介在物として存在し、発銹の起点
となるため、その上限を０．０２０重量％とした。
加工性を改善する。また、それ自体では光輝焼鈍材の耐
銹性には影響しないが、多量に添加してもコスト上昇に
見合った効果を期待できないため、１．０重量％以下と
した。Ｐは、多量に存在すると、光輝焼鈍材の耐銹性に
とって有害であるので、０．０８重量％以下とした。Ｓ
は、主にＭｎＳなどの介在物として存在し、発銹の起点
となるため、その上限を０．０２０重量％とした。
【００１４】Ｃｒは、光輝焼鈍処理で生成する酸化皮膜
が破壊された際の補修作用に寄与する。しかし、１０重
量％未満ではその効果が弱く所望の結果を期待できず、
３５重量％を超えて添加した場合には、耐食性は向上す
るが、加工性が劣化するため、上限を３５重量％とし
た。Ｎは、それ自体では光輝焼鈍材の耐銹性に影響しな
いが、Ｎを過度に含有すると鋼板の靭性が低下するた
め、上限を０．０８重量％とした。
が破壊された際の補修作用に寄与する。しかし、１０重
量％未満ではその効果が弱く所望の結果を期待できず、
３５重量％を超えて添加した場合には、耐食性は向上す
るが、加工性が劣化するため、上限を３５重量％とし
た。Ｎは、それ自体では光輝焼鈍材の耐銹性に影響しな
いが、Ｎを過度に含有すると鋼板の靭性が低下するた
め、上限を０．０８重量％とした。
【００１５】Ｔｉは、ＣやＮを固定しＣｒ炭化物の析出
を防止するとともに、光輝焼鈍中にＡｌなどとともに酸
化され、表面皮膜に濃化し、耐銹性を向上させる作用が
ある。光輝焼鈍材の耐銹性改善効果は、Ｔｉ酸化物が皮
膜に含まれることに起因しており、鋼中にＴｉを０．０
５重量％以上添加する必要がある。しかし、過度の添加
はコスト上昇に見合う効果が期待できなくなるばかりで
はなく、加工性を阻害することになるため、添加量の上
限を２．０重量％とした。光輝焼鈍過程で鋼中Ｔｉが酸
化されるかどうかは、雰囲気ガスの露点や焼鈍温度にも
依存する。特に、雰囲気ガスの露点が高い場合には、Ｆ
ｅやＣｒの酸化が優先する傾向があるため、酸化皮膜中
にＴｉを濃化させるには、鋼中Ｔｉ量を高めに規制する
必要がある。特に、焼鈍に先立つ鋼板の脱水乾燥が不十
分な場合には、光輝焼鈍過程で鋼板自体に付着している
水分が蒸発し、鋼板近傍の雰囲気ガスの露点が、焼鈍炉
に導入した時点での露点よりも上昇する。したがって、
雰囲気ガスの露点にあまり依存せずに、安定的に酸化皮
膜中にＴｉを濃化させる最適な鋼中Ｔｉ量は、上記の下
限値よりも若干高く、０．１５重量％以上である。ま
た、後述するように、このＴｉはＡｌと複合添加するこ
とにより、耐銹性向上効果を発揮する。
を防止するとともに、光輝焼鈍中にＡｌなどとともに酸
化され、表面皮膜に濃化し、耐銹性を向上させる作用が
ある。光輝焼鈍材の耐銹性改善効果は、Ｔｉ酸化物が皮
膜に含まれることに起因しており、鋼中にＴｉを０．０
５重量％以上添加する必要がある。しかし、過度の添加
はコスト上昇に見合う効果が期待できなくなるばかりで
はなく、加工性を阻害することになるため、添加量の上
限を２．０重量％とした。光輝焼鈍過程で鋼中Ｔｉが酸
化されるかどうかは、雰囲気ガスの露点や焼鈍温度にも
依存する。特に、雰囲気ガスの露点が高い場合には、Ｆ
ｅやＣｒの酸化が優先する傾向があるため、酸化皮膜中
にＴｉを濃化させるには、鋼中Ｔｉ量を高めに規制する
必要がある。特に、焼鈍に先立つ鋼板の脱水乾燥が不十
分な場合には、光輝焼鈍過程で鋼板自体に付着している
水分が蒸発し、鋼板近傍の雰囲気ガスの露点が、焼鈍炉
に導入した時点での露点よりも上昇する。したがって、
雰囲気ガスの露点にあまり依存せずに、安定的に酸化皮
膜中にＴｉを濃化させる最適な鋼中Ｔｉ量は、上記の下
限値よりも若干高く、０．１５重量％以上である。ま
た、後述するように、このＴｉはＡｌと複合添加するこ
とにより、耐銹性向上効果を発揮する。
【００１６】Ａｌは、脱酸作用があるとともに光輝焼鈍
時に表面皮膜中に濃化し、耐銹性を改善する。耐銹性改
善を期待するには、酸化皮膜中にＡｌを一定量以上濃縮
させる必要があり、このためには鋼中には０．００８重
量％以上添加する必要がある。しかし、過度に添加する
と加工性が劣化するため、添加量の上限は０．８０重量
％とした。また、このＡｌの光輝焼鈍処理で生成する皮
膜の耐銹性を高める効果は、その詳細な作用機構は不明
であるが、ＡｌとＴｉとの複合添加により現れる。ま
た、上記Ｔｉの場合と同じように、Ａｌが酸化皮膜に濃
縮する程度は、雰囲気ガスの露点や焼鈍温度にも依存
し、特に雰囲気ガスの露点の変動に対して安定的にＡｌ
の優先酸化を生じさせるための最適な鋼中Ａｌ量の下限
は、０．０２５重量％である。
時に表面皮膜中に濃化し、耐銹性を改善する。耐銹性改
善を期待するには、酸化皮膜中にＡｌを一定量以上濃縮
させる必要があり、このためには鋼中には０．００８重
量％以上添加する必要がある。しかし、過度に添加する
と加工性が劣化するため、添加量の上限は０．８０重量
％とした。また、このＡｌの光輝焼鈍処理で生成する皮
膜の耐銹性を高める効果は、その詳細な作用機構は不明
であるが、ＡｌとＴｉとの複合添加により現れる。ま
た、上記Ｔｉの場合と同じように、Ａｌが酸化皮膜に濃
縮する程度は、雰囲気ガスの露点や焼鈍温度にも依存
し、特に雰囲気ガスの露点の変動に対して安定的にＡｌ
の優先酸化を生じさせるための最適な鋼中Ａｌ量の下限
は、０．０２５重量％である。
【００１７】ＮｉとＭｏは、ステンレス鋼の光輝焼鈍皮
膜内に多量に濃縮したりすることはないが、素地に存在
し、皮膜破壊時に作用し、光輝焼鈍材の耐酸性や耐銹性
を向上させる。したがって、ＡｌとＴｉ添加による光輝
焼鈍皮膜の耐銹性改善が不十分な場合には、必要に応じ
てＮｉ単独添加、Ｍｏ単独添加、もしくはＮｉ，Ｍｏ複
合添加を行い、下地の耐銹性と皮膜補修性を高め、光輝
焼鈍皮膜の防食効果を補う必要がある。しかし、過度の
添加はコスト上昇を招くため、ＮｉおよびＭｏの添加量
は、それぞれ５重量％を上限とした。
膜内に多量に濃縮したりすることはないが、素地に存在
し、皮膜破壊時に作用し、光輝焼鈍材の耐酸性や耐銹性
を向上させる。したがって、ＡｌとＴｉ添加による光輝
焼鈍皮膜の耐銹性改善が不十分な場合には、必要に応じ
てＮｉ単独添加、Ｍｏ単独添加、もしくはＮｉ，Ｍｏ複
合添加を行い、下地の耐銹性と皮膜補修性を高め、光輝
焼鈍皮膜の防食効果を補う必要がある。しかし、過度の
添加はコスト上昇を招くため、ＮｉおよびＭｏの添加量
は、それぞれ５重量％を上限とした。
【００１８】（２）酸化皮膜の組成範囲 光輝焼鈍処理により生成する表面皮膜中の酸化物状のＡ
ｌは、皮膜の耐銹性を向上させる作用がある。詳細な作
用機構は不明であるが、このＡｌの耐銹性向上効果は、
酸化物状Ｔｉの共存により顕著となり、酸化物状のＳｉ
との共存により、その効果が薄れる。このため、耐銹性
向上を期待するには、酸化皮膜組成としては、Ｃ，Ｏお
よびＮを除いたカチオンのみの存在割合で、皮膜内平均
濃度でＡｌが３５原子％以上、Ｔｉを８原子％以上、Ｓ
ｉが１５原子％以下で、残部を鋼中元素の酸化物からな
るものと定めた。ここで、光輝焼鈍皮膜の耐食性を特に
高める場合には、Ａｌ濃度が４７原子％以上、Ｔｉを１
０原子％以上、Ｓｉが５原子％以下とすることが望まし
い。
ｌは、皮膜の耐銹性を向上させる作用がある。詳細な作
用機構は不明であるが、このＡｌの耐銹性向上効果は、
酸化物状Ｔｉの共存により顕著となり、酸化物状のＳｉ
との共存により、その効果が薄れる。このため、耐銹性
向上を期待するには、酸化皮膜組成としては、Ｃ，Ｏお
よびＮを除いたカチオンのみの存在割合で、皮膜内平均
濃度でＡｌが３５原子％以上、Ｔｉを８原子％以上、Ｓ
ｉが１５原子％以下で、残部を鋼中元素の酸化物からな
るものと定めた。ここで、光輝焼鈍皮膜の耐食性を特に
高める場合には、Ａｌ濃度が４７原子％以上、Ｔｉを１
０原子％以上、Ｓｉが５原子％以下とすることが望まし
い。
【００１９】ここで、酸化皮膜内平均濃度とは図１に示
した手順で求められるものである。すなわち、Ａｒイオ
ンスパッタリングによりステンレス鋼の酸化皮膜を最表
層から徐々に削っていきながらオージェ電子分光法にて
表面組成の変化を測定する。ここで、図１のような皮膜
組成のスパッタリング時間に対する経時変化のデータ
で、酸素濃度が、最表層付近の酸素濃度ＯF と金属素地
部分での酸素濃度ＯM の算術平均値になる時点を表面酸
化皮膜と下地金属との界面とすることで、酸化皮膜の存
在領域を規定し、その酸化皮膜内での注目する元素の平
均濃度を算出し、酸化皮膜内平均元素濃度とした。
した手順で求められるものである。すなわち、Ａｒイオ
ンスパッタリングによりステンレス鋼の酸化皮膜を最表
層から徐々に削っていきながらオージェ電子分光法にて
表面組成の変化を測定する。ここで、図１のような皮膜
組成のスパッタリング時間に対する経時変化のデータ
で、酸素濃度が、最表層付近の酸素濃度ＯF と金属素地
部分での酸素濃度ＯM の算術平均値になる時点を表面酸
化皮膜と下地金属との界面とすることで、酸化皮膜の存
在領域を規定し、その酸化皮膜内での注目する元素の平
均濃度を算出し、酸化皮膜内平均元素濃度とした。
【００２０】また、酸化皮膜の膜厚は、光輝焼鈍の時間
に依存して変化し、さらにＡｒイオンスパッタや光学的
方法などの計測手法に依存して測定値が異なり絶対値の
決定が困難なため、明確にその範囲は記述できないが、
おおむね２０オングストローム以上の厚さであれば、そ
の機能を発揮する。しかし、５０００オングストローム
を超えた場合には、ステンレス鋼の干渉色による着色が
激しく、装飾用としてはあまり実用的ではない。
に依存して変化し、さらにＡｒイオンスパッタや光学的
方法などの計測手法に依存して測定値が異なり絶対値の
決定が困難なため、明確にその範囲は記述できないが、
おおむね２０オングストローム以上の厚さであれば、そ
の機能を発揮する。しかし、５０００オングストローム
を超えた場合には、ステンレス鋼の干渉色による着色が
激しく、装飾用としてはあまり実用的ではない。
【００２１】尚、本発明鋼は、所定の成分のステンレス
鋼を常法にしたがって、溶製し、圧延を行った後に、露
点を−３５℃以下に制御した水素−窒素混合ガスなどの
還元性ガス中で８５０〜１２００℃の範囲で焼鈍するこ
とにより生成するが、特に光輝焼鈍条件についても以下
に詳細に記載する。
鋼を常法にしたがって、溶製し、圧延を行った後に、露
点を−３５℃以下に制御した水素−窒素混合ガスなどの
還元性ガス中で８５０〜１２００℃の範囲で焼鈍するこ
とにより生成するが、特に光輝焼鈍条件についても以下
に詳細に記載する。
【００２２】（３）光輝焼鈍条件 焼鈍雰囲気ガスの露点は−３５℃以下であることが望ま
しい。露点が高い場合には、酸素との親和力の強いＡｌ
やＴｉばかりでなく鋼中に多量に存在するＦｅが酸化し
てしまい、耐食性が劣化する。特に、ＡｌやＴｉを充分
に皮膜に濃化させるには、露点をできるだけ低くし、Ｆ
ｅやＣｒの酸化を抑える必要がある。焼鈍雰囲気ガスの
露点として、最適には−４５℃以下である。
しい。露点が高い場合には、酸素との親和力の強いＡｌ
やＴｉばかりでなく鋼中に多量に存在するＦｅが酸化し
てしまい、耐食性が劣化する。特に、ＡｌやＴｉを充分
に皮膜に濃化させるには、露点をできるだけ低くし、Ｆ
ｅやＣｒの酸化を抑える必要がある。焼鈍雰囲気ガスの
露点として、最適には−４５℃以下である。
【００２３】焼鈍温度は、ステンレス鋼成分により再結
晶軟化温度が異なるため、一意に決定できないが、高温
で焼鈍を行うほどＡｌやＴｉの優先酸化にとっては有利
である。これは、酸化物生成の自由エネルギー変化に温
度依存性があり、露点を一定としても高温ほどＦｅやＣ
ｒの酸化を防止できるからである。ここで、本発明の耐
銹性に優れた光輝焼鈍皮膜を形成させるには、一般に、
鋼中成分量より決まる再結晶軟化温度を超える高温で焼
鈍する必要がある。したがって、高温焼鈍により生じる
結晶粒粗大化による機械的性質の劣化を防止するために
は、高温かつ短時間焼鈍にて結晶粒の粗大化を回避する
必要がある。焼鈍時間は加熱温度との関係で決まるが、
高温加熱の場合ほど短時間の焼鈍にする必要がある。
晶軟化温度が異なるため、一意に決定できないが、高温
で焼鈍を行うほどＡｌやＴｉの優先酸化にとっては有利
である。これは、酸化物生成の自由エネルギー変化に温
度依存性があり、露点を一定としても高温ほどＦｅやＣ
ｒの酸化を防止できるからである。ここで、本発明の耐
銹性に優れた光輝焼鈍皮膜を形成させるには、一般に、
鋼中成分量より決まる再結晶軟化温度を超える高温で焼
鈍する必要がある。したがって、高温焼鈍により生じる
結晶粒粗大化による機械的性質の劣化を防止するために
は、高温かつ短時間焼鈍にて結晶粒の粗大化を回避する
必要がある。焼鈍時間は加熱温度との関係で決まるが、
高温加熱の場合ほど短時間の焼鈍にする必要がある。
【００２４】
【実施例】本発明を実施例に基づいて詳細に説明する。
表１に示した各組成のステンレス鋼を真空炉にて溶解
し、通常の方法で熱間圧延、焼鈍、冷間圧延を行い、厚
さ０．５mmで縦５０mm横４０mmの大きさの試験片を作製
した。これらを露点を−４８℃に制御した水素７５容量
％−窒素２５容量％の混合ガス中で焼鈍した。焼鈍には
赤外線加熱の炉を使用し、１５℃・ｓ-1の昇温速度で表
１中に示した所定の温度まで加熱後、１０秒間保定し、
炉冷した。加熱、均熱、冷却過程を通して水素−窒素の
混合ガスを試験片に吹き付けた。また、ガスの流量制御
により、冷却速度は４００℃以上の領域では１５℃・ｓ
-1以上、４００〜１００℃でも１０℃・ｓ-1程度になる
ようにした。
表１に示した各組成のステンレス鋼を真空炉にて溶解
し、通常の方法で熱間圧延、焼鈍、冷間圧延を行い、厚
さ０．５mmで縦５０mm横４０mmの大きさの試験片を作製
した。これらを露点を−４８℃に制御した水素７５容量
％−窒素２５容量％の混合ガス中で焼鈍した。焼鈍には
赤外線加熱の炉を使用し、１５℃・ｓ-1の昇温速度で表
１中に示した所定の温度まで加熱後、１０秒間保定し、
炉冷した。加熱、均熱、冷却過程を通して水素−窒素の
混合ガスを試験片に吹き付けた。また、ガスの流量制御
により、冷却速度は４００℃以上の領域では１５℃・ｓ
-1以上、４００〜１００℃でも１０℃・ｓ-1程度になる
ようにした。
【００２５】光輝焼鈍材の耐銹性は、サイクル腐食試験
での発銹状態から判定した。これは、人工海水噴霧
（３５℃、４時間）、乾燥（６０℃、２時間）湿潤
（相対湿度９５％以上、５０℃、２時間）を１サイクル
としたサイクル腐食試験で、５サイクル試験した際の発
銹度合いを表２に示した規準に従い評点として示した。
また、光輝焼鈍皮膜の組成は、オージェ電子分光法とＡ
ｒイオンスパッタリングの併用により分析した。皮膜の
分析結果は、Ｃ，ＯおよびＮを除いた酸化皮膜を構成し
ているカチオンの割合（カチオン分率）で表した。ま
た、皮膜組成は表面酸化皮膜内での平均値で表示した。
での発銹状態から判定した。これは、人工海水噴霧
（３５℃、４時間）、乾燥（６０℃、２時間）湿潤
（相対湿度９５％以上、５０℃、２時間）を１サイクル
としたサイクル腐食試験で、５サイクル試験した際の発
銹度合いを表２に示した規準に従い評点として示した。
また、光輝焼鈍皮膜の組成は、オージェ電子分光法とＡ
ｒイオンスパッタリングの併用により分析した。皮膜の
分析結果は、Ｃ，ＯおよびＮを除いた酸化皮膜を構成し
ているカチオンの割合（カチオン分率）で表した。ま
た、皮膜組成は表面酸化皮膜内での平均値で表示した。
【００２６】図２は、表１のNo．１−１〜１−９の結果
を整理したもので、０．２３重量％のＴｉと０．０６６
重量％のＡｌを添加したステンレス鋼の焼鈍温度を変え
て光輝焼鈍を行った場合に生成する表面皮膜の組成と温
度との関係を示したものである。この鋼は、鋼中Ｓｉ量
が０．１０重量％であり通常のフェライト系ステンレス
鋼（Ｓｉ：約０．５重量％）よりも少ないため、７５０
〜１１００℃の範囲ではＳｉが表面皮膜に８原子％を超
えて濃化することはない。しかし、Ｔｉは１０原子％程
度濃化する。また、加熱温度が高くなると、皮膜中での
Ａｌの濃度が高くなる。
を整理したもので、０．２３重量％のＴｉと０．０６６
重量％のＡｌを添加したステンレス鋼の焼鈍温度を変え
て光輝焼鈍を行った場合に生成する表面皮膜の組成と温
度との関係を示したものである。この鋼は、鋼中Ｓｉ量
が０．１０重量％であり通常のフェライト系ステンレス
鋼（Ｓｉ：約０．５重量％）よりも少ないため、７５０
〜１１００℃の範囲ではＳｉが表面皮膜に８原子％を超
えて濃化することはない。しかし、Ｔｉは１０原子％程
度濃化する。また、加熱温度が高くなると、皮膜中での
Ａｌの濃度が高くなる。
【００２７】表１に示したサイクル腐食試験結果との比
較により、良好な耐銹性を示す光輝焼鈍材は、この鋼の
場合、８５０℃以上でＡｌおよびＴｉを酸化皮膜に濃縮
させた材料であることがわかる。皮膜中Ａｌ量として
は、３５原子％以上の濃縮により耐食性が向上する。こ
の１−１〜１−９のステンレス鋼の機械的特性を満足す
るための通常の焼鈍温度は８００〜８４０℃であり、こ
の温度範囲を超えて焼鈍することは、結晶粒粗大化を招
くため、通常ありえない。しかし、今回実施した１０秒
の焼鈍時間では、結晶粒の粗大化による機械的性質の劣
化は、１１００℃までの範囲では生じない。したがっ
て、高温かつ短時間の焼鈍となる製造プロセスを用いる
ことで、今までにない加工性と耐銹性に優れたステンレ
ス鋼光輝焼鈍材を得ることが可能である。
較により、良好な耐銹性を示す光輝焼鈍材は、この鋼の
場合、８５０℃以上でＡｌおよびＴｉを酸化皮膜に濃縮
させた材料であることがわかる。皮膜中Ａｌ量として
は、３５原子％以上の濃縮により耐食性が向上する。こ
の１−１〜１−９のステンレス鋼の機械的特性を満足す
るための通常の焼鈍温度は８００〜８４０℃であり、こ
の温度範囲を超えて焼鈍することは、結晶粒粗大化を招
くため、通常ありえない。しかし、今回実施した１０秒
の焼鈍時間では、結晶粒の粗大化による機械的性質の劣
化は、１１００℃までの範囲では生じない。したがっ
て、高温かつ短時間の焼鈍となる製造プロセスを用いる
ことで、今までにない加工性と耐銹性に優れたステンレ
ス鋼光輝焼鈍材を得ることが可能である。
【００２８】図３は、表１のNo．２−１〜２−９に示す
材料の酸化皮膜中のＡｌとＴｉの共存効果について試験
した結果である。図３は、図２の鋼に比較してＴｉ量が
低い、本発明の対象成分外の組成を有する鋼での光輝焼
鈍温度と皮膜組成との関係を示したものである。この鋼
では皮膜中Ｔｉ量は、何れも８原子％未満である。この
ように、酸化皮膜中のＴｉ量は、鋼中Ｔｉ添加量に依存
して少なくなる。酸化皮膜中Ｓｉ濃度やＡｌ濃化の温度
依存性は、図２と同じ傾向である。ところが、表１のサ
イクル腐食試験結果との対比から明らかなように、これ
ら試験片の耐銹性は何れも極めて悪い。これは、皮膜中
のＡｌ濃度はほぼ同じ程度であるにもかかわらず、この
鋼の鋼中Ｔｉ量が少なく、その結果皮膜中Ｔｉも少なく
なったためである。このように、表面酸化皮膜内にＡｌ
とともにＴｉが濃縮することが耐銹性向上の必須条件で
ある。
材料の酸化皮膜中のＡｌとＴｉの共存効果について試験
した結果である。図３は、図２の鋼に比較してＴｉ量が
低い、本発明の対象成分外の組成を有する鋼での光輝焼
鈍温度と皮膜組成との関係を示したものである。この鋼
では皮膜中Ｔｉ量は、何れも８原子％未満である。この
ように、酸化皮膜中のＴｉ量は、鋼中Ｔｉ添加量に依存
して少なくなる。酸化皮膜中Ｓｉ濃度やＡｌ濃化の温度
依存性は、図２と同じ傾向である。ところが、表１のサ
イクル腐食試験結果との対比から明らかなように、これ
ら試験片の耐銹性は何れも極めて悪い。これは、皮膜中
のＡｌ濃度はほぼ同じ程度であるにもかかわらず、この
鋼の鋼中Ｔｉ量が少なく、その結果皮膜中Ｔｉも少なく
なったためである。このように、表面酸化皮膜内にＡｌ
とともにＴｉが濃縮することが耐銹性向上の必須条件で
ある。
【００２９】
【表１】
【００３０】
【表２】
【００３１】
【表３】
【００３２】
【発明の効果】本発明によれば、安価で加工性と耐銹性
に優れた材料が要求される、建築建材や輸送用機器など
各種用途に適したステンレス鋼を提供することが可能で
あり、本発明は、工業上極めて有用な効果をもたらす。
に優れた材料が要求される、建築建材や輸送用機器など
各種用途に適したステンレス鋼を提供することが可能で
あり、本発明は、工業上極めて有用な効果をもたらす。
【図１】オージェ電子分光法の深さ分析データより酸化
皮膜厚さの算出方法と、酸化皮膜内平均濃度の算出方法
の模式図。
皮膜厚さの算出方法と、酸化皮膜内平均濃度の算出方法
の模式図。
【図２】表１の番号１−１〜１−９のステンレス鋼光輝
焼鈍材の光輝焼鈍温度と表面酸化皮膜中のカチオンの割
合との関係を示す図。
焼鈍材の光輝焼鈍温度と表面酸化皮膜中のカチオンの割
合との関係を示す図。
【図３】表１の番号２−１〜２−９のステンレス鋼光輝
焼鈍材の光輝焼鈍温度と表面酸化皮膜中のカチオンの割
合との関係を示す図。
焼鈍材の光輝焼鈍温度と表面酸化皮膜中のカチオンの割
合との関係を示す図。
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％にて、 Ｃ ：０．０３％以下、 Ｓｉ：０．１５％以下、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｐ ：０．０８％以下、 Ｓ ：０．０２０％以下、 Ｃｒ：１０％以上３５％以下、 Ｎ ：０．０８％以下、 Ｔｉ：０．０５％以上２．０％以下、 Ａｌ：０．００８％以上０．８０％以下 を含有し、残部はＦｅと不可避不純物とからなるフェラ
イト系ステンレス鋼であって、その表面にＣ，Ｏ、およ
びＮを除いたカチオンのみの割合で、皮膜内平均濃度で
Ａｌが３５原子％以上、Ｔｉが８原子％以上、さらにＳ
ｉが８原子％以下で、残部を鋼中元素の酸化物からなる
表面皮膜を有することを特徴とした加工性と耐銹性に優
れたフェライト系ステンレス鋼光輝焼鈍材。 - 【請求項２】 重量％にて、 Ｃ ：０．０３％以下、 Ｓｉ：０．１５％以下、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｐ ：０．０８％以下、 Ｓ ：０．０２０％以下、 Ｃｒ：１０％以上３５％以下、 Ｎ ：０．０８％以下、 Ｔｉ：０．０５％以上２．０％以下、 Ａｌ：０．００８％以上０．８０％以下、さらに、 Ｎｉ：５％以下 を含有し、残部はＦｅと不可避不純物とからなるフェラ
イト系ステンレス鋼であって、その表面にＣ，Ｏ、およ
びＮを除いたカチオンのみの割合で、皮膜内平均濃度で
Ａｌが３５原子％以上、Ｔｉが８原子％以上、さらにＳ
ｉが８原子％以下で、残部を鋼中元素の酸化物からなる
表面皮膜を有することを特徴とした加工性と耐銹性に優
れたフェライト系ステンレス鋼光輝焼鈍材。 - 【請求項３】 重量％にて、 Ｃ ：０．０３％以下、 Ｓｉ：０．１５％以下、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｐ ：０．０８％以下、 Ｓ ：０．０２０％以下、 Ｃｒ：１０％以上３５％以下、 Ｎ ：０．０８％以下、 Ｔｉ：０．０５％以上２．０％以下、 Ａｌ：０．００８％以上０．８０％以下、さらに、 Ｍｏ：５％以下 を含有し、残部はＦｅと不可避不純物とからなるフェラ
イト系ステンレス鋼であって、その表面にＣ，Ｏ、およ
びＮを除いたカチオンのみの割合で、皮膜内平均濃度で
Ａｌが３５原子％以上、Ｔｉが８原子％以上、さらにＳ
ｉが８原子％以下で、残部を鋼中元素の酸化物からなる
表面皮膜を有することを特徴とした加工性と耐銹性に優
れたフェライト系ステンレス鋼光輝焼鈍材。 - 【請求項４】 重量％にて、 Ｃ ：０．０３％以下、 Ｓｉ：０．１５％以下、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｐ ：０．０８％以下、 Ｓ ：０．０２０％以下、 Ｃｒ：１０％以上３５％以下、 Ｎ ：０．０８％以下、 Ｔｉ：０．０５％以上２．０％以下、 Ａｌ：０．００８％以上０．８０％以下、さらに、 Ｎｉ：５％以下、 Ｍｏ：５％以下 を含有し、残部はＦｅと不可避不純物とからなるフェラ
イト系ステンレス鋼であって、その表面にＣ，Ｏ、およ
びＮを除いたカチオンのみの割合で、皮膜内平均濃度で
Ａｌが３５原子％以上、Ｔｉが８原子％以上、さらにＳ
ｉが８原子％以下で、残部を鋼中元素の酸化物からなる
表面皮膜を有することを特徴とした加工性と耐銹性に優
れたフェライト系ステンレス鋼光輝焼鈍材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32539493A JP3268927B2 (ja) | 1993-12-22 | 1993-12-22 | 加工性と耐銹性に優れたフェライト系ステンレス鋼光輝焼鈍材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32539493A JP3268927B2 (ja) | 1993-12-22 | 1993-12-22 | 加工性と耐銹性に優れたフェライト系ステンレス鋼光輝焼鈍材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07180001A true JPH07180001A (ja) | 1995-07-18 |
| JP3268927B2 JP3268927B2 (ja) | 2002-03-25 |
Family
ID=18176353
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32539493A Expired - Lifetime JP3268927B2 (ja) | 1993-12-22 | 1993-12-22 | 加工性と耐銹性に優れたフェライト系ステンレス鋼光輝焼鈍材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3268927B2 (ja) |
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997048834A1 (fr) * | 1996-06-20 | 1997-12-24 | Ultraclean Technology Research Institute | Procede de formation d'une couche passive a l'oxydation, d'une piece au contact d'un fluide et d'un systeme d'alimentation/decharge de fluide |
| WO1999000527A1 (fr) * | 1997-06-30 | 1999-01-07 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Procede d'oxydation de la surface interne d'un tuyau en acier ferritique |
| JP2002348643A (ja) * | 2001-05-22 | 2002-12-04 | Nippon Steel Corp | 張力付与性絶縁皮膜の皮膜密着性に優れる一方向性珪素鋼板とその製造方法 |
| JP2008001945A (ja) * | 2006-06-22 | 2008-01-10 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 耐発銹性と加工性に優れた光輝焼鈍仕上げフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| JP2008261007A (ja) * | 2007-04-12 | 2008-10-30 | Jfe Steel Kk | 塩素系漂白剤存在下での耐食性に優れるフェライト系ステンレス鋼 |
| JP2008285731A (ja) * | 2007-05-18 | 2008-11-27 | Nisshin Steel Co Ltd | 表面電気伝導性優れたステンレス鋼板およびその製造方法 |
| JP2012067391A (ja) * | 2011-10-24 | 2012-04-05 | Nisshin Steel Co Ltd | 表面電気伝導性に優れた導電部材用ステンレス鋼板 |
| WO2012133506A1 (ja) * | 2011-03-29 | 2012-10-04 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | バイオ燃料供給系部品用フェライト系ステンレス鋼、バイオ燃料供給系部品、排熱回収器用フェライト系ステンレス鋼、及び排熱回収器 |
| CN103459636A (zh) * | 2011-03-29 | 2013-12-18 | 新日铁住金不锈钢株式会社 | 生物燃料供给系统部件用铁素体系不锈钢、生物燃料供给系统部件、排热回收器用铁素体系不锈钢以及排热回收器 |
| WO2015141145A1 (ja) * | 2014-03-20 | 2015-09-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | フェライト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
| WO2016013482A1 (ja) * | 2014-07-22 | 2016-01-28 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | フェライト系ステンレス鋼およびその製造方法、並びにフェライト系ステンレス鋼を部材とする熱交換器 |
| JP2017071219A (ja) * | 2015-10-05 | 2017-04-13 | 新日鉄住金マテリアルズ株式会社 | ステンレス鋼板カーボン複合材及びその製造方法 |
| KR20170088431A (ko) * | 2014-12-24 | 2017-08-01 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 페라이트계 스테인리스강 및 그 제조 방법 |
| WO2019188601A1 (ja) * | 2018-03-30 | 2019-10-03 | 日鉄ステンレス株式会社 | 耐塩害腐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102468635B (zh) * | 2010-11-10 | 2014-08-06 | 江苏源盛复合材料技术股份有限公司 | 输电线路用间隔棒制备工艺 |
| KR101546245B1 (ko) | 2013-12-26 | 2015-08-20 | 주식회사 포스코 | 도금밀착성이 우수한 페라이트계 스테인리스강 |
-
1993
- 1993-12-22 JP JP32539493A patent/JP3268927B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997048834A1 (fr) * | 1996-06-20 | 1997-12-24 | Ultraclean Technology Research Institute | Procede de formation d'une couche passive a l'oxydation, d'une piece au contact d'un fluide et d'un systeme d'alimentation/decharge de fluide |
| US6612898B1 (en) | 1996-06-20 | 2003-09-02 | Tadahiro Ohmi | Method for forming oxidation-passive layer, fluid-contacting part, and fluid feed/discharge system |
| WO1999000527A1 (fr) * | 1997-06-30 | 1999-01-07 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Procede d'oxydation de la surface interne d'un tuyau en acier ferritique |
| US6231690B1 (en) | 1997-06-30 | 2001-05-15 | Sumitomo Metal Ind | Method of oxidizing inner surface of ferritic stainless pipe |
| JP2002348643A (ja) * | 2001-05-22 | 2002-12-04 | Nippon Steel Corp | 張力付与性絶縁皮膜の皮膜密着性に優れる一方向性珪素鋼板とその製造方法 |
| JP2008001945A (ja) * | 2006-06-22 | 2008-01-10 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | 耐発銹性と加工性に優れた光輝焼鈍仕上げフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| JP2008261007A (ja) * | 2007-04-12 | 2008-10-30 | Jfe Steel Kk | 塩素系漂白剤存在下での耐食性に優れるフェライト系ステンレス鋼 |
| JP2008285731A (ja) * | 2007-05-18 | 2008-11-27 | Nisshin Steel Co Ltd | 表面電気伝導性優れたステンレス鋼板およびその製造方法 |
| WO2012133506A1 (ja) * | 2011-03-29 | 2012-10-04 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | バイオ燃料供給系部品用フェライト系ステンレス鋼、バイオ燃料供給系部品、排熱回収器用フェライト系ステンレス鋼、及び排熱回収器 |
| CN103459636A (zh) * | 2011-03-29 | 2013-12-18 | 新日铁住金不锈钢株式会社 | 生物燃料供给系统部件用铁素体系不锈钢、生物燃料供给系统部件、排热回收器用铁素体系不锈钢以及排热回收器 |
| US9611525B2 (en) | 2011-03-29 | 2017-04-04 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | Ferritic stainless steel for biofuel supply system part, biofuel supply system part, ferritic stainless steel for exhaust heat recovery unit, and exhaust heat recovery unit |
| CN105296860A (zh) * | 2011-03-29 | 2016-02-03 | 新日铁住金不锈钢株式会社 | 生物燃料供给系统部件用铁素体系不锈钢以及生物燃料供给系统部件 |
| JP2012067391A (ja) * | 2011-10-24 | 2012-04-05 | Nisshin Steel Co Ltd | 表面電気伝導性に優れた導電部材用ステンレス鋼板 |
| JP5846339B1 (ja) * | 2014-03-20 | 2016-01-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | フェライト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
| CN106103773A (zh) * | 2014-03-20 | 2016-11-09 | 杰富意钢铁株式会社 | 铁素体类不锈钢及其制造方法 |
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| US11091824B2 (en) | 2014-07-22 | 2021-08-17 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | Ferritic stainless steel and method for producing same, and heat exchanger equipped with ferritic stainless steel as member |
| KR20170088431A (ko) * | 2014-12-24 | 2017-08-01 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 페라이트계 스테인리스강 및 그 제조 방법 |
| JP2017071219A (ja) * | 2015-10-05 | 2017-04-13 | 新日鉄住金マテリアルズ株式会社 | ステンレス鋼板カーボン複合材及びその製造方法 |
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