JPS59217597A - フオ−クリフトトラツク用マストレ−ル構造 - Google Patents
フオ−クリフトトラツク用マストレ−ル構造Info
- Publication number
- JPS59217597A JPS59217597A JP58091287A JP9128783A JPS59217597A JP S59217597 A JPS59217597 A JP S59217597A JP 58091287 A JP58091287 A JP 58091287A JP 9128783 A JP9128783 A JP 9128783A JP S59217597 A JPS59217597 A JP S59217597A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mast rail
- mast
- rail
- ratio
- forklift truck
- Prior art date
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- Pending
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B66—HOISTING; LIFTING; HAULING
- B66F—HOISTING, LIFTING, HAULING OR PUSHING, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR, e.g. DEVICES WHICH APPLY A LIFTING OR PUSHING FORCE DIRECTLY TO THE SURFACE OF A LOAD
- B66F9/00—Devices for lifting or lowering bulky or heavy goods for loading or unloading purposes
- B66F9/06—Devices for lifting or lowering bulky or heavy goods for loading or unloading purposes movable, with their loads, on wheels or the like, e.g. fork-lift trucks
- B66F9/075—Constructional features or details
- B66F9/08—Masts; Guides; Chains
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Transportation (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geology (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Forklifts And Lifting Vehicles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明はフォークリフトトラック用マストレール構造
特にインナマストレールをリフトローラを介して昇降案
内するアウタマストレールに最適なレール断面構造に関
するものである。
特にインナマストレールをリフトローラを介して昇降案
内するアウタマストレールに最適なレール断面構造に関
するものである。
従来のマストレール構造としては例えば実開昭ｊ乙−／
２♂３タグ号公報や実開昭ｊｔ−７θ３３９３号公報等
に記載されているが、これらのマストレール構造のうち
特にアウタマストレール構造について注目すると第１図
に示すようになっている０第１図において、アウタマス
トレール／はウェブ／ａの前後にそれぞれ７ランジ／ｂ
、／ｃ を有して大略コ字状に形成されている。これ
ら前後フランジ／ｂ 、 ／ｃの板厚ちｖ ｔ２はζ＝
１．と全く同じに形成され断面図心０からマストレール
前後面／ｄ、／ｅまでのそれぞれの寸法（図心距離）
θ１．ｅ！も”Ｉ＝’！と同じになっている。そして前
後フランジ／ｂ 、 ／ｃの間隔を大きくとって断面二
次モーメンドナ大きくして断面係数をかせぐことによっ
て前後曲げ剛性な確保するというのが一般的であるＯ しかしながら、上述の従来構造では、マストレール前後
曲げ剛性は確保できる反面ねじり剛性は大幅に低下して
しまい、この結果、高積み（積荷を高い位置まで持ち上
げた状態）な旋回しながら行なう場合などに捩れによる
積荷のふらつきが発生し、荷役作業がやりにくいという
問題があったり、操舵性にも悪影響を及ぼすという問題
があった。これな対策するにはマストレール全体の肉厚
な大幅に増やしてねじり剛性を高めてやればよいのであ
るが、全体肉厚を増やせば重量が嵩み、高価なものにな
るだけでなく、荷役性能が低下するかあるいは車両全体
が大型化し、小回り性が低下２ するとい
う問題がある。
２♂３タグ号公報や実開昭ｊｔ−７θ３３９３号公報等
に記載されているが、これらのマストレール構造のうち
特にアウタマストレール構造について注目すると第１図
に示すようになっている０第１図において、アウタマス
トレール／はウェブ／ａの前後にそれぞれ７ランジ／ｂ
、／ｃ を有して大略コ字状に形成されている。これ
ら前後フランジ／ｂ 、 ／ｃの板厚ちｖ ｔ２はζ＝
１．と全く同じに形成され断面図心０からマストレール
前後面／ｄ、／ｅまでのそれぞれの寸法（図心距離）
θ１．ｅ！も”Ｉ＝’！と同じになっている。そして前
後フランジ／ｂ 、 ／ｃの間隔を大きくとって断面二
次モーメンドナ大きくして断面係数をかせぐことによっ
て前後曲げ剛性な確保するというのが一般的であるＯ しかしながら、上述の従来構造では、マストレール前後
曲げ剛性は確保できる反面ねじり剛性は大幅に低下して
しまい、この結果、高積み（積荷を高い位置まで持ち上
げた状態）な旋回しながら行なう場合などに捩れによる
積荷のふらつきが発生し、荷役作業がやりにくいという
問題があったり、操舵性にも悪影響を及ぼすという問題
があった。これな対策するにはマストレール全体の肉厚
な大幅に増やしてねじり剛性を高めてやればよいのであ
るが、全体肉厚を増やせば重量が嵩み、高価なものにな
るだけでなく、荷役性能が低下するかあるいは車両全体
が大型化し、小回り性が低下２ するとい
う問題がある。
この発明はかかる従来の問題に鑑みてなされた曲げ、捩
りの各剛性な向上できるようにしたマストレール構造を
提供することを目的とする。
りの各剛性な向上できるようにしたマストレール構造を
提供することを目的とする。
この発明はかかる目的を達成するために、ウェブの前後
に７ランジを有して大略コ字形に形成されたマストレー
ルにおいて、マストレール断面図心からマストレール前
面までの寸法（図心距離）とマストレール後面までの寸
法（図心距離）との比が／、／より大ぎ（７，ｒより小
さくなるように設定することにより後側フランジの肉厚
を前側７ランジの肉厚よりも大きく形成したものである
。
に７ランジを有して大略コ字形に形成されたマストレー
ルにおいて、マストレール断面図心からマストレール前
面までの寸法（図心距離）とマストレール後面までの寸
法（図心距離）との比が／、／より大ぎ（７，ｒより小
さくなるように設定することにより後側フランジの肉厚
を前側７ランジの肉厚よりも大きく形成したものである
。
この発明なフォークリフトトラックの荷役装置における
アウタマストに適用した例を示すと、第２図において、
アクタマストレール／のウェブ／ａの前側フランジ／ｂ
と後側フランジＩＣとではそれぞれの肉厚ｔｌ＊ｔ！
が異なっており、断面図心０からアウタマストレール／
の前面／ａ までの寸法（図心距離１ ｅｌと、図心
０からアクタマストレール／の後面／ｅまでの寸法（図
心距離）ｅ２との比（図心距離比） ”／ｅ２が／、
／ ＜ ”／ｅ、 （ｔ、ｔになるように、後側フラン
ジ／Ｃの肉厚ｔ、 ｆ前側７ランジ／ｂの肉厚ｔ１よシ
フも゛厚肉（ｔｚ＞ｔｔ）になるように形成している１
この乙／≦０１／θ、≦１．ｔトなるようにアウタマス
トレール／を形成することの意義について説明すると、 レール前後長（ウェブ幅）：ｔｏ＝コθθＵ前後フラン
ジ幅 ：ｂ。＝７０１１ｊ１ウェブ肉厚
＝ｔｏ＝ コθｌとし、しかもレール断面積
及び断面基本寸法（’Ｏ＋ｂｏｓｔｏ）を同一として計
算した場合において、アウタマストレール／の前後７ラ
ンジと平行な軸に関する（すなわち前後曲げ方向）断面
二次モーメントエｙ、断面図心０から前後フランジ表面
／（１゜／ｅにおける各断面係数ｚ１ ＊ ｚ、 及
びマストレールの断面二次極モーメントエＸを肉厚変動
量Δｔ１、−１゜ （＝ −３、肉厚比’／１１及び図心距離比λ ”Ａ！に対して表わすと第３図に示すようになる。
アウタマストに適用した例を示すと、第２図において、
アクタマストレール／のウェブ／ａの前側フランジ／ｂ
と後側フランジＩＣとではそれぞれの肉厚ｔｌ＊ｔ！
が異なっており、断面図心０からアウタマストレール／
の前面／ａ までの寸法（図心距離１ ｅｌと、図心
０からアクタマストレール／の後面／ｅまでの寸法（図
心距離）ｅ２との比（図心距離比） ”／ｅ２が／、
／ ＜ ”／ｅ、 （ｔ、ｔになるように、後側フラン
ジ／Ｃの肉厚ｔ、 ｆ前側７ランジ／ｂの肉厚ｔ１よシ
フも゛厚肉（ｔｚ＞ｔｔ）になるように形成している１
この乙／≦０１／θ、≦１．ｔトなるようにアウタマス
トレール／を形成することの意義について説明すると、 レール前後長（ウェブ幅）：ｔｏ＝コθθＵ前後フラン
ジ幅 ：ｂ。＝７０１１ｊ１ウェブ肉厚
＝ｔｏ＝ コθｌとし、しかもレール断面積
及び断面基本寸法（’Ｏ＋ｂｏｓｔｏ）を同一として計
算した場合において、アウタマストレール／の前後７ラ
ンジと平行な軸に関する（すなわち前後曲げ方向）断面
二次モーメントエｙ、断面図心０から前後フランジ表面
／（１゜／ｅにおける各断面係数ｚ１ ＊ ｚ、 及
びマストレールの断面二次極モーメントエＸを肉厚変動
量Δｔ１、−１゜ （＝ −３、肉厚比’／１１及び図心距離比λ ”Ａ！に対して表わすと第３図に示すようになる。
同様に従来の第１図に示すアウタマストレールの各断面
定数（標数′θ“を付したもの）工島、工Ｘ。１２ｏに
て工ｙ、工Ｘｔｚｌ＊’Ｑを割った百分率を肉厚変動比
Δｔ、肉厚比”／１１．同心距離比”／ｅｌ Ｉ／ｃ対
して表わすと第９図に示すようになる。
定数（標数′θ“を付したもの）工島、工Ｘ。１２ｏに
て工ｙ、工Ｘｔｚｌ＊’Ｑを割った百分率を肉厚変動比
Δｔ、肉厚比”／１１．同心距離比”／ｅｌ Ｉ／ｃ対
して表わすと第９図に示すようになる。
両図において、従来のアウタマストレール（以下従来品
と称す）と比較すると、 ■ 断面二次そ一メ／トエｙ及び断面係数２．は従来品
の方が優れ、図心距離比０１八が／、ｊを超えよ ると第グ図前後剛性比ｙＡ、、、が７６％低下し、強度
比２′へも、１０チ低下する。
と称す）と比較すると、 ■ 断面二次そ一メ／トエｙ及び断面係数２．は従来品
の方が優れ、図心距離比０１八が／、ｊを超えよ ると第グ図前後剛性比ｙＡ、、、が７６％低下し、強度
比２′へも、１０チ低下する。
■ 断面二次極モーメントエＸは従来品に比べ／ｅ。
が／、／より小さい場合は大差ないが、／、／≦ ４．
く／、１の範囲で著しく優れており、第９図ねじり剛性
比 Ａｇ３か夕〜Ｊ′２％向上するａ■ 断面係数２．
は従来品に比べ、 ４．か／、２〜／、３が最も優れ、
／ｅ、か１．にを超えると従来品に比べ大差なく低下
する一方である０／、／≦ ／−≦ｔ！の範囲で第ダ図
強度比２〃。がグ〜７％向上する。
く／、１の範囲で著しく優れており、第９図ねじり剛性
比 Ａｇ３か夕〜Ｊ′２％向上するａ■ 断面係数２．
は従来品に比べ、 ４．か／、２〜／、３が最も優れ、
／ｅ、か１．にを超えると従来品に比べ大差なく低下
する一方である０／、／≦ ／−≦ｔ！の範囲で第ダ図
強度比２〃。がグ〜７％向上する。
次に、マストレール／の疲れ降伏限度線図を第５図に示
す。
す。
この図では切欠き係数な／とし、溶接等の応力集中は無
視した場合を示している。この線図は平均応力に対する
応力振幅をべろもので、図中、σＹ：降伏応力 ａＴ：真破断応力 σＷ：交番限度（両振れ疲れ限度） σＦ＝前側７ランジの疲れ降伏限度（片損れ）σＲ：後
側７ランジの疲れ降伏限度（片振れ）で太い実線内にア
ウタマストレールの各応力値があればマストレールとし
て許容できることを示す線図で、およそ次の関係が成り
立つ。
視した場合を示している。この線図は平均応力に対する
応力振幅をべろもので、図中、σＹ：降伏応力 ａＴ：真破断応力 σＷ：交番限度（両振れ疲れ限度） σＦ＝前側７ランジの疲れ降伏限度（片損れ）σＲ：後
側７ランジの疲れ降伏限度（片振れ）で太い実線内にア
ウタマストレールの各応力値があればマストレールとし
て許容できることを示す線図で、およそ次の関係が成り
立つ。
σＴ−３σＹ９σＹζコσＷ
そこで第５図から
σＦζσＹ、σ篩％σ工
２ となり、より【前後フランジの疲れ降伏応
力比はσｐ／ａＨ−／ｌ −＝ ／、 ｔ ７となり、
応力集中を無視したとして前側フラッジの断面係数２１
は後側フランジの断面係数２２よりも小さく設定しても
（第５図から応力は７７１％アップまで可能）後側と同
程度の安全性が得られることが判る。
力比はσｐ／ａＨ−／ｌ −＝ ／、 ｔ ７となり、
応力集中を無視したとして前側フラッジの断面係数２１
は後側フランジの断面係数２２よりも小さく設定しても
（第５図から応力は７７１％アップまで可能）後側と同
程度の安全性が得られることが判る。
一般に前側フランジに溶接がなされることはごく少数の
例（キャリッジストッパが溶接されることがある）を除
き殆んど無いのに対し、後側フランジにはマストサポー
トや強度ビーム類が溶接されることから、これらの溶接
による応力集中に対する安全性を考慮しなければならな
いのであるが、このことを逆にとらえるならば、前側７
ランジの断面係数はさらに応力集中による切欠き係数外
だけ減少したとしても理論上も実際上もかまわないこと
が判る。
例（キャリッジストッパが溶接されることがある）を除
き殆んど無いのに対し、後側フランジにはマストサポー
トや強度ビーム類が溶接されることから、これらの溶接
による応力集中に対する安全性を考慮しなければならな
いのであるが、このことを逆にとらえるならば、前側７
ランジの断面係数はさらに応力集中による切欠き係数外
だけ減少したとしても理論上も実際上もかまわないこと
が判る。
但し、前側フランジの断面係数２．を低下させるという
ことは断面二次モーメントエアの低下な招き、前後曲げ
剛性の低下につながるため、対従来比１ｙ／Ｉｙｏ
として、Ｗ％以下をおよその目安として決定できる。す
なわちこの２０％という値はフォークリフトがチルトシ
リンダを備えているため、前後方向の位置角度修正は可
能であることと、前輪のたわみに起因する前後方向の振
れから比べると実用上無視し得る値であるためである。
ことは断面二次モーメントエアの低下な招き、前後曲げ
剛性の低下につながるため、対従来比１ｙ／Ｉｙｏ
として、Ｗ％以下をおよその目安として決定できる。す
なわちこの２０％という値はフォークリフトがチルトシ
リンダを備えているため、前後方向の位置角度修正は可
能であることと、前輪のたわみに起因する前後方向の振
れから比べると実用上無視し得る値であるためである。
以上のことから、
前側フランジの断面係数２１ を断面二次モーメントエ
ｙとして無視し得ない程度にまで落すことなく、最も効
果的な後側フランジの断面係数ｚｔを選ぶことによりね
じり剛性に寄与する断面二次極モーメントエＸを大幅に
向上するものとして図心距離比Ｖｅ２は／、／≦ ４．
≦／、！が最適である。
ｙとして無視し得ない程度にまで落すことなく、最も効
果的な後側フランジの断面係数ｚｔを選ぶことによりね
じり剛性に寄与する断面二次極モーメントエＸを大幅に
向上するものとして図心距離比Ｖｅ２は／、／≦ ４．
≦／、！が最適である。
しかもその中でも後側フランジの断面係数２２が最大値
を示す７．２≦／θ、くｔ３が最高である。
を示す７．２≦／θ、くｔ３が最高である。
かかる構成により、
マストレールの前後７ランジの肉厚バランスをくずして
後側フランジの断面係数２２ を従来品に比べ向上さ
せると同時にねじり剛性（断面二次極モーメントエＸ）
を大幅に改善させたことにより、前後曲げ剛性を確保し
つつ高積みを旋回しながら行なった場合でも捩れによる
積荷のふらつきを抑制でき、荷役作業性を大幅に向上し
、操舵性にも悪影響な及ぼすことはない。
後側フランジの断面係数２２ を従来品に比べ向上さ
せると同時にねじり剛性（断面二次極モーメントエＸ）
を大幅に改善させたことにより、前後曲げ剛性を確保し
つつ高積みを旋回しながら行なった場合でも捩れによる
積荷のふらつきを抑制でき、荷役作業性を大幅に向上し
、操舵性にも悪影響な及ぼすことはない。
また、前側７ランジの肉厚が後側フランジの肉厚より小
さくなるため、マストレール前後長（ウェブ幅）の寸法
の縮小が可能となり従来ウェブ幅寸法により制限を受け
ていた製造上の問題、特にマストレールの製造設備の大
型化という問題が解決できる。
さくなるため、マストレール前後長（ウェブ幅）の寸法
の縮小が可能となり従来ウェブ幅寸法により制限を受け
ていた製造上の問題、特にマストレールの製造設備の大
型化という問題が解決できる。
というのは、タル６トン系のフォークリフトのマストレ
ールは／〜＆）ン系のそれとは異なり、ウェブ幅寸法が
大きくなり、熱間押出製法による７回の押出をする場合
、ウェブ幅寸法に応じた押出製造設備が必要となるのに
対し、ウェブ幅寸法を少しでも小さくできれば／〜Ｑト
ン系のマストレールと同じ熱間押出製造設備で製造する
ことかでき、結局、積荷トン数が大きくなっても小さな
製造設備でマストレールな製造することかできるという
効果を発揮するのである。
ールは／〜＆）ン系のそれとは異なり、ウェブ幅寸法が
大きくなり、熱間押出製法による７回の押出をする場合
、ウェブ幅寸法に応じた押出製造設備が必要となるのに
対し、ウェブ幅寸法を少しでも小さくできれば／〜Ｑト
ン系のマストレールと同じ熱間押出製造設備で製造する
ことかでき、結局、積荷トン数が大きくなっても小さな
製造設備でマストレールな製造することかできるという
効果を発揮するのである。
更に、マストレール単体の重心が従来品に比べ後方とな
り、フォークリフト車両の前後安定性が向上するという
効果を発揮する。
り、フォークリフト車両の前後安定性が向上するという
効果を発揮する。
次に、この発明が適用される産業重両の荷役装置につい
て説明すると、 第ｇ図、第７図において、 ／は左右一対のアウタマストレールで、両アウタマスト
レール間は上端部はアツバビームグにより、下端部はロ
アビーム！によりそれぞれ連結溶着されてアウタマスト
を構成している。ここで、アクタマストレール／のウェ
ブ／ａの肉厚は７７７１１ｍ。
て説明すると、 第ｇ図、第７図において、 ／は左右一対のアウタマストレールで、両アウタマスト
レール間は上端部はアツバビームグにより、下端部はロ
アビーム！によりそれぞれ連結溶着されてアウタマスト
を構成している。ここで、アクタマストレール／のウェ
ブ／ａの肉厚は７７７１１ｍ。
前側フランジ／ｂの肉厚を２４１、後側フランジ／Ｃの
肉厚はＭｕｍ、ウェブ幅は／ｒ♂ａ１前後７ランジ幅は
乙！朋に設定しである。
肉厚はＭｕｍ、ウェブ幅は／ｒ♂ａ１前後７ランジ幅は
乙！朋に設定しである。
乙は左右一対のインナマストレールで、両インナマスト
レール間は上、中、下の三箇所において連結ビーム？、
？、１０により連結固着されてインナマストを構成して
いる。１２は左右一対のリフトブラケット／２ａとこの
リフトブラケットｌコａの前面に上下一対溶着されたフ
ィンガバー１２ｂとこのフィンガバー／Ｕｔ）に掛止め
された左右一対のフォーク／２．ａとな備えたキャリッ
ジである。
レール間は上、中、下の三箇所において連結ビーム？、
？、１０により連結固着されてインナマストを構成して
いる。１２は左右一対のリフトブラケット／２ａとこの
リフトブラケットｌコａの前面に上下一対溶着されたフ
ィンガバー１２ｂとこのフィンガバー／Ｕｔ）に掛止め
された左右一対のフォーク／２．ａとな備えたキャリッ
ジである。
１４ｔはアクタマストレー／Ｌ／／に固定され、インチ
マストレールぶを昇降動する左右一対のリフトシリンダ
、ｌＡはインナマストレール乙の上端にチェーンホイー
ルプラケツＩ−／ｇｔｉ介して軸支された左右一対のチ
ェーンホイール、２０を巻回し、一端がアウタマストア
ッパピームダに固着されたチェーンアンカブラケットｎ
に掛止めされ、他端がリフトブラケツ） ／２ ａに掛
止めされたリフトチェーンである０ ２４１はアウタマストレール／の上端内側及びインナマ
ストレール乙の下端外側にそれぞれ軸支され、インナマ
ストレー／Ｌ／６をアウタマストレール／に沿って昇降
案内するりフトローラ、２６ハ、キャリッジ〆２の左右
リフトブラケット／２ ａの外側に上下三箇所において
軸支され、キャリッジｔｘｆインナマストレール乙に沿
って昇降案内するリフトロー２である。、２！ｒは、ア
ウタマストレール／の下端後面に溶着され、図外の車体
に対してアクタマストレール／を前後傾動自在に支持す
るマストサポート１．？０はアウタマストレール／の中
間部外側圧溶着され、アウトマストを前後傾動させるた
めの図外のチルトシリンダに連結されたチルトシリンダ
ブラケットである。
マストレールぶを昇降動する左右一対のリフトシリンダ
、ｌＡはインナマストレール乙の上端にチェーンホイー
ルプラケツＩ−／ｇｔｉ介して軸支された左右一対のチ
ェーンホイール、２０を巻回し、一端がアウタマストア
ッパピームダに固着されたチェーンアンカブラケットｎ
に掛止めされ、他端がリフトブラケツ） ／２ ａに掛
止めされたリフトチェーンである０ ２４１はアウタマストレール／の上端内側及びインナマ
ストレール乙の下端外側にそれぞれ軸支され、インナマ
ストレー／Ｌ／６をアウタマストレール／に沿って昇降
案内するりフトローラ、２６ハ、キャリッジ〆２の左右
リフトブラケット／２ ａの外側に上下三箇所において
軸支され、キャリッジｔｘｆインナマストレール乙に沿
って昇降案内するリフトロー２である。、２！ｒは、ア
ウタマストレール／の下端後面に溶着され、図外の車体
に対してアクタマストレール／を前後傾動自在に支持す
るマストサポート１．？０はアウタマストレール／の中
間部外側圧溶着され、アウトマストを前後傾動させるた
めの図外のチルトシリンダに連結されたチルトシリンダ
ブラケットである。
かかる荷役装ｆηの基本動作について説明すると、積荷
をフォーク／２ａに載置し、リフトシリンダ滓を上動（
ピストンロッドの伸張）させるとインナマストレール６
がアウタマストレール／に沿って上昇し、これに呼応し
てチェーンｉｔによりキャリッジ／、２がインナマスト
レール乙に沿って上昇する。
をフォーク／２ａに載置し、リフトシリンダ滓を上動（
ピストンロッドの伸張）させるとインナマストレール６
がアウタマストレール／に沿って上昇し、これに呼応し
てチェーンｉｔによりキャリッジ／、２がインナマスト
レール乙に沿って上昇する。
リフトシリンダ／４を下動（ピストンロッドの収縮）さ
せた場合は上述の逆の作動なする。
せた場合は上述の逆の作動なする。
第１図は従来のマストレールの模式的断面図、第一図は
この発明のマストレールの模式的断面図、第３図は図心
距離比に対するマストレール断面定数の変化特性図、第
ダ図は従来品に対するこの発明の各断面定数比の変化特
性図、第！図はマストレールの疲れ降伏限度線図、第６
図、第７図はこの発明を適用した荷役装置の一例を示す
もので、第６図は装置の分解斜視図、第７図は一部断面
平面図である。 ／・・・マストレール（アウタマスト）、／ａ・・・ウ
ェブ、ｌｂ・・・前側７ランジ、／Ｃ・・・後側７２ン
ジ、／ｄ・・・マストレール前面、／ｅ・・・マストレ
ール後面、６・・・インナマスト、ｔ２・・・キャリッ
ジ。
この発明のマストレールの模式的断面図、第３図は図心
距離比に対するマストレール断面定数の変化特性図、第
ダ図は従来品に対するこの発明の各断面定数比の変化特
性図、第！図はマストレールの疲れ降伏限度線図、第６
図、第７図はこの発明を適用した荷役装置の一例を示す
もので、第６図は装置の分解斜視図、第７図は一部断面
平面図である。 ／・・・マストレール（アウタマスト）、／ａ・・・ウ
ェブ、ｌｂ・・・前側７ランジ、／Ｃ・・・後側７２ン
ジ、／ｄ・・・マストレール前面、／ｅ・・・マストレ
ール後面、６・・・インナマスト、ｔ２・・・キャリッ
ジ。
Claims (3)
- （１） ウェブに対して前後にフランジを有して大略
コ字形に形成されたフォークリフトトラック用マストレ
ールであって、 該マストレールの後側フランジの肉厚な前側７ランジの
肉厚に対し、マストレール断面図心Ｏからそれぞれマス
トレール前面及び後面までの各寸法ｅｌ＊ ％ （
図心距離）の比’／ｅｘ （図心距離比）が／、 ／
（”／８．≦／、夕となるように厚く形成したことす
特徴とするフォークリフトトラック用マストレール構造
。 - （２）前記図心距離比 ／ｅ２は好ましくは／、２く”
／ｅ、 （／、 ｊである特許請求の範囲第１項記載の
フォークリフトトラック用マストレール構造。 - （３）マストレールはキャリッジの昇降案内用インナマ
ストをリフトローラを介して昇降案内するアウタマスト
レールである特許請求の範囲第１項又は第２項記載のフ
ォークリフトトラック用マストレール構造。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58091287A JPS59217597A (ja) | 1983-05-23 | 1983-05-23 | フオ−クリフトトラツク用マストレ−ル構造 |
| US06/612,343 US4614253A (en) | 1983-05-23 | 1984-05-21 | Mast channel member configuration of forklift truck |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58091287A JPS59217597A (ja) | 1983-05-23 | 1983-05-23 | フオ−クリフトトラツク用マストレ−ル構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59217597A true JPS59217597A (ja) | 1984-12-07 |
Family
ID=14022246
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58091287A Pending JPS59217597A (ja) | 1983-05-23 | 1983-05-23 | フオ−クリフトトラツク用マストレ−ル構造 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4614253A (ja) |
| JP (1) | JPS59217597A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61185793U (ja) * | 1985-05-10 | 1986-11-19 |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5048642A (en) * | 1989-09-22 | 1991-09-17 | Harnischfeger Engineers, Inc. | Mast structure |
| US5082090A (en) * | 1990-06-11 | 1992-01-21 | Taylor Machine Works, Inc. | Stacking mast for a lift truck |
| US5480275A (en) * | 1993-10-18 | 1996-01-02 | Taylor Iron-Machine Works, Inc. | Fork lift truck |
| DE29514676U1 (de) * | 1995-09-13 | 1997-01-30 | Jungheinrich AG., 22047 Hamburg | Stapler |
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| FI20040942A (fi) * | 2004-07-06 | 2006-01-07 | Rocla Oyj | Trukkimasto |
| CN105189330A (zh) * | 2013-02-04 | 2015-12-23 | 克朗设备公司 | 用于物料搬运车辆的具有偏移枢转点的前伸组件 |
| CN108689350B (zh) * | 2017-03-30 | 2021-06-08 | 雷蒙德股份有限公司 | 用于物料搬运车辆的可伸出主杆系统和方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS55609A (en) * | 1978-05-31 | 1980-01-07 | Omron Tateisi Electronics Co | Contactless switch |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2064315B3 (ja) * | 1969-10-14 | 1973-04-27 | Asea Ab | |
| JPS56103595A (en) * | 1980-01-22 | 1981-08-18 | Seiko Instr & Electronics Ltd | Electroacoustic transducer |
| DE3004915C2 (de) * | 1980-02-09 | 1982-07-15 | Kleinewefers Gmbh, 4150 Krefeld | Kalander |
| JPS5831145A (ja) * | 1981-08-19 | 1983-02-23 | 津田駒工業株式会社 | 流体噴射式織機の多色自由選択方法と装置 |
| JPS58501765A (ja) * | 1981-10-23 | 1983-10-20 | トウモ−タ− コ−ポレ−シヨン | リフトマスト組立体 |
-
1983
- 1983-05-23 JP JP58091287A patent/JPS59217597A/ja active Pending
-
1984
- 1984-05-21 US US06/612,343 patent/US4614253A/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55609A (en) * | 1978-05-31 | 1980-01-07 | Omron Tateisi Electronics Co | Contactless switch |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61185793U (ja) * | 1985-05-10 | 1986-11-19 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4614253A (en) | 1986-09-30 |
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