JPS5921402A - 連続ｈ形鋼圧延工程における軌条のユニバ−サル圧延方法 - Google Patents
連続ｈ形鋼圧延工程における軌条のユニバ−サル圧延方法Info
- Publication number
- JPS5921402A JPS5921402A JP57111450A JP11145082A JPS5921402A JP S5921402 A JPS5921402 A JP S5921402A JP 57111450 A JP57111450 A JP 57111450A JP 11145082 A JP11145082 A JP 11145082A JP S5921402 A JPS5921402 A JP S5921402A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- rail
- rough
- mill
- universal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
- B21B1/085—Rail sections
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
- B21B1/12—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel in a continuous process, i.e. without reversing stands
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は；φ。続■（形鋼圧延工場において軌条ケ圧延
する際ｍ形鋼片成形丁程茫りｔ純化することにより軌条
ＩＥ ＆ｉＥ全体の合理化ケ図る軌条のユニバーサル）
Ｔ−妙法（−係る。
する際ｍ形鋼片成形丁程茫りｔ純化することにより軌条
ＩＥ ＆ｉＥ全体の合理化ケ図る軌条のユニバーサル）
Ｔ−妙法（−係る。
−・般に、ユニバーザル圧延は素材ケ二重ロール孔型に
よって処理する相形材の圧延工程とその粗形材ケユニバ
ー・サル圧延機を通しで最終仕上紮行う工程の二っＣ−
大別される。前者は粗圧延Ｉ：稈、後者はユニバーサル
圧延工程である。このユニバーザル圧延の軌条への適用
によってコストの切Ｆげや品質・寸法精度は旧来のカリ
バー圧延法に比し著しく向上し初期の目的は達成したが
、前記粗形鋼片の圧延工程は材料の圧ｔ゛、転覆、捻り
、倒立等の専門化された操業技術全必要とし、またカス
タイム）の約７０ ％ ｊ、ｒこの粗圧延時間が占めて
いる。
よって処理する相形材の圧延工程とその粗形材ケユニバ
ー・サル圧延機を通しで最終仕上紮行う工程の二っＣ−
大別される。前者は粗圧延Ｉ：稈、後者はユニバーサル
圧延工程である。このユニバーザル圧延の軌条への適用
によってコストの切Ｆげや品質・寸法精度は旧来のカリ
バー圧延法に比し著しく向上し初期の目的は達成したが
、前記粗形鋼片の圧延工程は材料の圧ｔ゛、転覆、捻り
、倒立等の専門化された操業技術全必要とし、またカス
タイム）の約７０ ％ ｊ、ｒこの粗圧延時間が占めて
いる。
第１図Ａは従来の軌条圧延設備列栄示し−Ｃおり、２機
のブレークダウン圧延４’ｌ （ＢＤ、及びＲＤ、、）
、その後引続いて４日−ルユニバー−−−！７− ／ｌ
ＪＪ［機Ｕ、、エツジヤ−ＥＫ機ｚ、４０〜ルユ、で、
パルザル圧延機Ｕ２ 、ヘッドホイール圧延機Ｈ１ベー
スホイール圧延機ＢのＩＦ延機で構成されている。なお
同図ａはＡのロールパススケジュールケ示す。１７ｊ
Ｌ テユニバーザル圧延工程は、延伸を主目的とする４
０−スユニバーザル圧延と、整形を主目的とするエツジ
ヤ−圧延、ベットホイール圧延及びベースホイール圧延
の組に大別される。すなわち、頭部及び脚部の圧下の大
部分が４０−ルユニバーサル圧延によって厚み方向に加
えられるために、この圧延法で使用する粗形材の形状は
第２図Ａの如く軌条の原形孕は＼相似拡大した形状にな
る。この形状の粗形４′Ａを？４Ｊるための粗圧延法は
、ＢＤ、。
のブレークダウン圧延４’ｌ （ＢＤ、及びＲＤ、、）
、その後引続いて４日−ルユニバー−−−！７− ／ｌ
ＪＪ［機Ｕ、、エツジヤ−ＥＫ機ｚ、４０〜ルユ、で、
パルザル圧延機Ｕ２ 、ヘッドホイール圧延機Ｈ１ベー
スホイール圧延機ＢのＩＦ延機で構成されている。なお
同図ａはＡのロールパススケジュールケ示す。１７ｊ
Ｌ テユニバーザル圧延工程は、延伸を主目的とする４
０−スユニバーザル圧延と、整形を主目的とするエツジ
ヤ−圧延、ベットホイール圧延及びベースホイール圧延
の組に大別される。すなわち、頭部及び脚部の圧下の大
部分が４０−ルユニバーサル圧延によって厚み方向に加
えられるために、この圧延法で使用する粗形材の形状は
第２図Ａの如く軌条の原形孕は＼相似拡大した形状にな
る。この形状の粗形４′Ａを？４Ｊるための粗圧延法は
、ＢＤ、。
ＢＤ２の孔型形状に見られるよう（二、頭部と脚部のｌ
Ｊ差を一つける造形法ケとらざるを得す、粗造形孔型数
の増加と粗圧延機２機（ＢＤ、 、 ＢＤ２ ）の併設
全必要どし、軌条のユニバーザル圧延全体の生産性ケ粗
造形が決定してしまうことになる。
Ｊ差を一つける造形法ケとらざるを得す、粗造形孔型数
の増加と粗圧延機２機（ＢＤ、 、 ＢＤ２ ）の併設
全必要どし、軌条のユニバーザル圧延全体の生産性ケ粗
造形が決定してしまうことになる。
−力ＩＩ形鋼は第１図）３のＨ形鋼圧延パスのようにブ
レークダウン圧延機と多数のユニバーザル圧延機、エツ
ジヤ−圧延機等全配置し、これらの多スタンド勿１パス
させることにより連続的に圧延されることは知られてい
る。而して集約」二の問題からも、これら連続Ｉ（形鋼
圧延工場全活用し、同時に軌条をも圧延できることが好
ましい。
レークダウン圧延機と多数のユニバーザル圧延機、エツ
ジヤ−圧延機等全配置し、これらの多スタンド勿１パス
させることにより連続的に圧延されることは知られてい
る。而して集約」二の問題からも、これら連続Ｉ（形鋼
圧延工場全活用し、同時に軌条をも圧延できることが好
ましい。
本発明は前述した従来の軌条のユニバーサル圧延のもつ
生産性の問題と、後者の連続Ｈ形鋼製造工場の活用、特
にスタンド数の多さを軌条の連続圧延に巧み（−適用す
ることを併せて検討したものである。
生産性の問題と、後者の連続Ｈ形鋼製造工場の活用、特
にスタンド数の多さを軌条の連続圧延に巧み（−適用す
ることを併せて検討したものである。
そこで粗圧延工程では断面形状が比較的単純なＨ形相形
鋼片ケ作シ、このことによってまず粗圧延機数を一台で
済ませ、もって高度な操業技術を不要とするとの観点か
ら開発を行なっている。この結果、本発明では大半の成
形圧延は後続するユニバーザル圧延工程等で受けもっこ
とになる。が、このユニバーサル圧延工程では左右フラ
ンジの延伸率がはぐ等しいことが重要である。ところが
後述するように軌条製品の基本的形状の特色は、確認の
結果、頭部と脚部の面積かは＼同一であり、従って各パ
ス毎の両７ランジ延伸を等しくでき、この好都合を利用
して前述の方法が採用できることを知見し、これケさら
に発展させたものである。
鋼片ケ作シ、このことによってまず粗圧延機数を一台で
済ませ、もって高度な操業技術を不要とするとの観点か
ら開発を行なっている。この結果、本発明では大半の成
形圧延は後続するユニバーザル圧延工程等で受けもっこ
とになる。が、このユニバーサル圧延工程では左右フラ
ンジの延伸率がはぐ等しいことが重要である。ところが
後述するように軌条製品の基本的形状の特色は、確認の
結果、頭部と脚部の面積かは＼同一であり、従って各パ
ス毎の両７ランジ延伸を等しくでき、この好都合を利用
して前述の方法が採用できることを知見し、これケさら
に発展させたものである。
即ち、本発明は、すべての軌条製品の頭部と脚部の断面
積がは＼゛等しい点に着目し、圧延材各部の延伸率全揃
えるという圧延の基本条件をくずすことなく、ウェブ中
心線Ｃ二関して対称形状のＨ形相形鋼片から、一方のフ
ランジから軌条頭部を他方のフランジから軌条脚部全圧
延成形して、非対称形状の軌条製品を連続ユニバーサル
圧延機列で成形する方法を提案するものである。
積がは＼゛等しい点に着目し、圧延材各部の延伸率全揃
えるという圧延の基本条件をくずすことなく、ウェブ中
心線Ｃ二関して対称形状のＨ形相形鋼片から、一方のフ
ランジから軌条頭部を他方のフランジから軌条脚部全圧
延成形して、非対称形状の軌条製品を連続ユニバーサル
圧延機列で成形する方法を提案するものである。
而して本発明の特徴の第１点は従来に例のない３機以上
の多数のベースホイール圧延機で頭部に１１３方向の圧
下、脚部に厚み方向の圧下を加えて軌条成品の頭部と脚
部の形状差を成形することにあり、第２点は、４０一ル
ユニバーサル圧延機を所要機数配置して頭頂部の鍛錬と
表面疵の発生を防いでいる点にあり、第３点は仕上連続
圧延機列に本発明ケ適用して１スタンド１パスとした点
である。第３点について補足的に説明を加えると、本発
明に使用するベースホイール圧延１ま頭部及び胴部ケ」
二下ロール、脚部を竪ロールで圧下する３０−ルユニバ
ーサル圧延法である。この圧延法で、頭部、脚部及び胴
部の延伸率を各バス毎に揃えるため（二は１スタンド１
パスＣ二せさ゛る４得ｔＩい。これがスタ・ンド数の多
い仕上連続圧延機列に適用する理由である。この結果、
単純なＩＪ形形彫形鋼片らの軌条成形が可能となり、軌
条総圧延時間の約７０％を占める粗圧延工程を大巾に合
理化し、併せて、Ｈ形鋼、■形鋼との累月集約を図るこ
とができる。
の多数のベースホイール圧延機で頭部に１１３方向の圧
下、脚部に厚み方向の圧下を加えて軌条成品の頭部と脚
部の形状差を成形することにあり、第２点は、４０一ル
ユニバーサル圧延機を所要機数配置して頭頂部の鍛錬と
表面疵の発生を防いでいる点にあり、第３点は仕上連続
圧延機列に本発明ケ適用して１スタンド１パスとした点
である。第３点について補足的に説明を加えると、本発
明に使用するベースホイール圧延１ま頭部及び胴部ケ」
二下ロール、脚部を竪ロールで圧下する３０−ルユニバ
ーサル圧延法である。この圧延法で、頭部、脚部及び胴
部の延伸率を各バス毎に揃えるため（二は１スタンド１
パスＣ二せさ゛る４得ｔＩい。これがスタ・ンド数の多
い仕上連続圧延機列に適用する理由である。この結果、
単純なＩＪ形形彫形鋼片らの軌条成形が可能となり、軌
条総圧延時間の約７０％を占める粗圧延工程を大巾に合
理化し、併せて、Ｈ形鋼、■形鋼との累月集約を図るこ
とができる。
以下本発明を図面に示す実施例（二基づき、従来例と対
比しつつ説明する。
比しつつ説明する。
第１図Ａは従来法の圧延機列−ど軌条の造形過程の略解
図、Ｂは本発明の造形法金満足するための圧延機列と軌
条Ｈ形鋼の造形過程の略解図である。
図、Ｂは本発明の造形法金満足するための圧延機列と軌
条Ｈ形鋼の造形過程の略解図である。
Ａ、ＢどとらもＨ形鋼は圧延可能であるが、本発明の場
合は軌条成品寸法の近似形状は粗形材ケ共通素材として
簡単にＨ形鋼へ誘導出来るのでその特徴全併記している
。
合は軌条成品寸法の近似形状は粗形材ケ共通素材として
簡単にＨ形鋼へ誘導出来るのでその特徴全併記している
。
従来法のユニバーサル圧延法は、最終仕上圧延のみは脚
部金竪ロールによって圧延し頭部は水平ロールにきざま
れだ孔型によって成形され（第１図ＡのＢ）、仕上以前
のユニバーサル列の圧延は、胴部水ゴ２０−ルを一頭、
脚の両竪ｌ：Ｊ−ルに挾まれた俗勢によ−って数同圧延
さＡしる（第１図ＡのＵ、。
部金竪ロールによって圧延し頭部は水平ロールにきざま
れだ孔型によって成形され（第１図ＡのＢ）、仕上以前
のユニバーサル列の圧延は、胴部水ゴ２０−ルを一頭、
脚の両竪ｌ：Ｊ−ルに挾まれた俗勢によ−って数同圧延
さＡしる（第１図ＡのＵ、。
Ｕ２ ）。従ってこの圧延法（二よる粗形Ｈは第２図へ
の如く軌条の原形葡相似拡大した形状になる。
の如く軌条の原形葡相似拡大した形状になる。
ご−の形状クー？４するｒめのｌｔｌ ｆトクノξ法は
、１［１カリバー法と回１］」法によって（第］Ｉ＃Ａ
のＢＤ、、ＢＤ２）頭部と脚部の巾差の造形法ケとらざ
るケ得ない。
、１［１カリバー法と回１］」法によって（第］Ｉ＃Ａ
のＢＤ、、ＢＤ２）頭部と脚部の巾差の造形法ケとらざ
るケ得ない。
本情形〃、会・とることによって粗造形の孔型数が増（
７、相ロール機（Ｂ ＩＩ）、 ） １機には対応不可
となり１３機（ＢＩ）２）に土たがることになる。本発
明は以Ｆ−の造形ｌｉ、螢第１図１３の如＜ Ｈ形状に
変更う゛ることに、１、って、第１図Ｉ３のＢＤの如〈
従来法の造形、化型人−＼゛１個で対応、ぜんとするも
のである。
７、相ロール機（Ｂ ＩＩ）、 ） １機には対応不可
となり１３機（ＢＩ）２）に土たがることになる。本発
明は以Ｆ−の造形ｌｉ、螢第１図１３の如＜ Ｈ形状に
変更う゛ることに、１、って、第１図Ｉ３のＢＤの如〈
従来法の造形、化型人−＼゛１個で対応、ぜんとするも
のである。
−汗１− Ｑ ”ニバーサル圧延におけるＩ′１−ル孔
型設置、１１、の助面分割法ケ第２図の如くきめる。Ｘ
−Ｘ含境ｌＩｔど［，２て頭部Ｋ、胴部Ｓ、Ｙ−Ｙを境
界としＣ脚部ｆ、胴部Ｓ（−分割する。従来法Ａの粗形
材はＫ （ｌ Ａ 、 Ｓ （ｌ Ａ、 ｆ （ｌ Ａ
と拡大し、本発明ＢもＫｏ Ｂ。
型設置、１１、の助面分割法ケ第２図の如くきめる。Ｘ
−Ｘ含境ｌＩｔど［，２て頭部Ｋ、胴部Ｓ、Ｙ−Ｙを境
界としＣ脚部ｆ、胴部Ｓ（−分割する。従来法Ａの粗形
材はＫ （ｌ Ａ 、 Ｓ （ｌ Ａ、 ｆ （ｌ Ａ
と拡大し、本発明ＢもＫｏ Ｂ。
５（１１１＋ ’ＣＩＩＢ と拡大する３３両者の特
徴はＡにおいては頭頂部が拡大さｆ１頭１１ｉ１１部は
僅か拡大される。又Ｂにおいては頭側部が拡ノ（され頭
頂部は１革か拡大されるという点（−ある。従来法の相
形材Ａはコニ−バーザルルー延の通過数に見合う圧１・
′量だＩｆ ｈは”ＯＡ’二拡大され、Ｋ ｌ−＋は僅
かＫ ｌ−＋ ｏ Ａイニ拡人さ７１する。
徴はＡにおいては頭頂部が拡大さｆ１頭１１ｉ１１部は
僅か拡大される。又Ｂにおいては頭側部が拡ノ（され頭
頂部は１革か拡大されるという点（−ある。従来法の相
形材Ａはコニ−バーザルルー延の通過数に見合う圧１・
′量だＩｆ ｈは”ＯＡ’二拡大され、Ｋ ｌ−＋は僅
かＫ ｌ−＋ ｏ Ａイニ拡人さ７１する。
本発明Ｂに−おいては全高さｈの拡大はＡはどではない
が、ＫｂはＫ ｌ） ０１３と大きく拡大される。本発
明の要点の１一つはＢの如きｌｉ形の粗形材ケ得ること
にある。即ζ）、世界各国の主な軌条製品の基本的形状
の特徴は下表の通り頭部と脚部の面積かはＸ同一である
。
が、ＫｂはＫ ｌ） ０１３と大きく拡大される。本発
明の要点の１一つはＢの如きｌｉ形の粗形材ケ得ること
にある。即ζ）、世界各国の主な軌条製品の基本的形状
の特徴は下表の通り頭部と脚部の面積かはＸ同一である
。
第 １ 表
（／Ｆｌ ｊ’Ｈｆ！３ ｌ Ｉｌｌ ｉｌ（〕ＩＩ
［１’ｌｊ 積かは”同Ｕ−”ＣアルノーＣ１各・くス
Ｊ１．ｌ：の両＜・１；伸を（Ｊ＼゛等しくし、脚部は
従来のユニバーザル法と同じ方法によって圧延し、頭部
は明細と頭部の、改、ｉ４ｉ ％−交互に混用するとい
う中間・什ＬＩ：Ｆ、 ４ｉ厖法を採用すイ）ことＣ−
より、７９ｉ定の１■形粗汁そ（］＼と、・、１″）＜
（−とができる１、第、）図ｔｒｏｔ ＞１１． ｊｆ
ツ４イの孔Ｑ、ｌ、Ｉ設泪法をよく理解するた・＼′）
のｌ”３ ＋Ｉｌγ図Ｑ Ｊ賢、。Ａ ＃Ｊ、 ｊｆＥ
来’Ｌ、Ｂ ｌｉ 本Ｂ ’ｊＪ−ｊ２、：れ等両者
の製品と損料との関係紮現わ一１０Ａ、Ｂてａ ｂ
ｃ ｄ 及びＣＯＡ、 ’（ＩＡ、 Ｂｏ
Δ、 ’ ＯＡ。
［１’ｌｊ 積かは”同Ｕ−”ＣアルノーＣ１各・くス
Ｊ１．ｌ：の両＜・１；伸を（Ｊ＼゛等しくし、脚部は
従来のユニバーザル法と同じ方法によって圧延し、頭部
は明細と頭部の、改、ｉ４ｉ ％−交互に混用するとい
う中間・什ＬＩ：Ｆ、 ４ｉ厖法を採用すイ）ことＣ−
より、７９ｉ定の１■形粗汁そ（］＼と、・、１″）＜
（−とができる１、第、）図ｔｒｏｔ ＞１１． ｊｆ
ツ４イの孔Ｑ、ｌ、Ｉ設泪法をよく理解するた・＼′）
のｌ”３ ＋Ｉｌγ図Ｑ Ｊ賢、。Ａ ＃Ｊ、 ｊｆＥ
来’Ｌ、Ｂ ｌｉ 本Ｂ ’ｊＪ−ｊ２、：れ等両者
の製品と損料との関係紮現わ一１０Ａ、Ｂてａ ｂ
ｃ ｄ 及びＣＯＡ、 ’（ＩＡ、 Ｂｏ
Δ、 ’ ＯＡ。
ＯＡ、 ＯＡ、 ＯＡ、 ０ＡＳｔｏ
Ａは成品各部位の粗Ｈ孕埃わす。Ｂにおいても上記と同
様の意味ケもつ。
Ａは成品各部位の粗Ｈ孕埃わす。Ｂにおいても上記と同
様の意味ケもつ。
軌条ユニバーザル圧延の特徴の一つに頭頂部の鍛練があ
る。第３図ＰＫＶ、 ＩＬＩ法のカリバー法ｃ二おい
ては、頭Ｊｎ部は頭頂側面のカラーによる摺動剤）Ｌに
よってかすか（−”なでる″稈ＩＷの摩擦力による鍛錬
にすぎなかったが、現行ユニバーサル法においＣは少く
とも１〜４回竪ロールの内勤加圧Ｃ二よって積極的に鍛
錬されており、極めてイ１効であるので、本発明におい
ても１〜２回は直１動加圧孕考慮しなければならない。
る。第３図ＰＫＶ、 ＩＬＩ法のカリバー法ｃ二おい
ては、頭Ｊｎ部は頭頂側面のカラーによる摺動剤）Ｌに
よってかすか（−”なでる″稈ＩＷの摩擦力による鍛錬
にすぎなかったが、現行ユニバーサル法においＣは少く
とも１〜４回竪ロールの内勤加圧Ｃ二よって積極的に鍛
錬されており、極めてイ１効であるので、本発明におい
ても１〜２回は直１動加圧孕考慮しなければならない。
従って粗形材のフランジ厚みは第３図Ｂにおいて
Ｆｔｏｌｌ＝ＫｔｏＢ−Ｋｔ１ＷＫ
＝ Ｋｌ、Ｃ２・・・・ 頭頂１Ｇ働加圧２回、Ｌこに
εは平ｙ−Ｊ延伸比−（′ある。
εは平ｙ−Ｊ延伸比−（′ある。
よた粗形材の胸中即ちフランジ巾Ｆｂｏは、成品脚「１
」と殆んど同じにとる。即ちＦｂｏ ”” Ｆｂとする
。
」と殆んど同じにとる。即ちＦｂｏ ”” Ｆｂとする
。
粗形材脚部即ちフランジ厚は、竪ロールの直動加圧によ
ってパス毎に薄く延ばされ、７ランジ巾は中拡りによっ
て大きくなり、次の整形圧延機によって鍛練と整形がな
されるので、粗形材から成品までフランジ巾は不変のも
のとして取扱うことができる。次に胴部厚であるが、胴
部は粗形材と最終熱間仕上断面の平均延伸値？とればよ
い。
ってパス毎に薄く延ばされ、７ランジ巾は中拡りによっ
て大きくなり、次の整形圧延機によって鍛練と整形がな
されるので、粗形材から成品までフランジ巾は不変のも
のとして取扱うことができる。次に胴部厚であるが、胴
部は粗形材と最終熱間仕上断面の平均延伸値？とればよ
い。
以上によって軌条ユニバーサル圧延に必要なＨ形粗材の
断面最少値はきめられる。
断面最少値はきめられる。
本発明で問題となりうる重要課題は、頭部形状の成形と
鍛錬である。フランジ厚は最小限頭部厚と同じ厚みによ
って成形は可能であるが、軌条ユニバーザル圧延の長所
である頭頂への直動加圧による鍛錬をなくすことは初期
の目的から外れることを意味する。又フランジ巾を頭巾
まで据込圧延の際に発生する微小なシわ疵″の消去に対
しても全パスの２分の１は頭頂からの直動加圧を必要と
する。以下これらについてＲＥ１３２１ｂ ’ｅ例に
とシ具体的に例示する。符号は総て第３図Ｂと適合する
。ＲＥ１３２Ｊｌ！ｂｓ成品の諸元は次の通りである。
鍛錬である。フランジ厚は最小限頭部厚と同じ厚みによ
って成形は可能であるが、軌条ユニバーザル圧延の長所
である頭頂への直動加圧による鍛錬をなくすことは初期
の目的から外れることを意味する。又フランジ巾を頭巾
まで据込圧延の際に発生する微小なシわ疵″の消去に対
しても全パスの２分の１は頭頂からの直動加圧を必要と
する。以下これらについてＲＥ１３２１ｂ ’ｅ例に
とシ具体的に例示する。符号は総て第３図Ｂと適合する
。ＲＥ１３２Ｊｌ！ｂｓ成品の諸元は次の通りである。
頭巾 Ｋｂ＝７４６８市
胸中 Ｆｂ ＝ １５２．４１１１１
頭部面積 Ｋａ ＝ ３０９５＃Ｒ２
脚部面積 Ｆａ ＝ ２９５５１１１１１２＝４１４４
ｍｍ ＝ １９．３９ ｍｙｔｈ 平均延伸比εは経験的に１．１９〜１．２５ とすれば
（整形圧延機の仕事量を含まず）平均減面率η＝］６〜
２０％である。（整形圧延機の仕事量を含まず） 頭項直働圧下ｗ 、ｉ ３ ハス相当加圧したときの７
ランジ厚は Ｋｔｏ ＝ Ｆｔｏ ＝ Ｋｔ・ε。
ｍｍ ＝ １９．３９ ｍｙｔｈ 平均延伸比εは経験的に１．１９〜１．２５ とすれば
（整形圧延機の仕事量を含まず）平均減面率η＝］６〜
２０％である。（整形圧延機の仕事量を含まず） 頭項直働圧下ｗ 、ｉ ３ ハス相当加圧したときの７
ランジ厚は Ｋｔｏ ＝ Ｆｔｏ ＝ Ｋｔ・ε。
＝４１．４４ Ｘ １．１９ａ
中７Ｑｍｍ
ユニバーサル圧延において頭は頭頂ＰＫｖと頭側ｐｈの
２方向がら圧下されるが、脚部（フランジ部）はＰ 方
向がらのみであるので、次のよう（Ｖ なフランジ部の減面率の計算によって簡単にパス回数全
算出する。ｎ・・・バス回数 η＝１６．８％の場合ｎ ＝ ７ η＝１９．５チ 〃ｎ＝６ が得られたが、設備の初期投資を考慮して６パスとして
再び第１図について説明する。同図Ｂ列はユニバーサル
主圧延機Ｕ３機、ベースホイル圧延機Ｂ３機、整形圧延
機Ｅ、Ｈ３機及び粗圧延機ＢＤ］機とＨ形圧延に共通使
用に有利なため竪整形圧延機ＶＥの併設を考えたレイア
ウトの略図である。
２方向がら圧下されるが、脚部（フランジ部）はＰ 方
向がらのみであるので、次のよう（Ｖ なフランジ部の減面率の計算によって簡単にパス回数全
算出する。ｎ・・・バス回数 η＝１６．８％の場合ｎ ＝ ７ η＝１９．５チ 〃ｎ＝６ が得られたが、設備の初期投資を考慮して６パスとして
再び第１図について説明する。同図Ｂ列はユニバーサル
主圧延機Ｕ３機、ベースホイル圧延機Ｂ３機、整形圧延
機Ｅ、Ｈ３機及び粗圧延機ＢＤ］機とＨ形圧延に共通使
用に有利なため竪整形圧延機ＶＥの併設を考えたレイア
ウトの略図である。
加熱された方形又は矩形素材は、ＢＤ圧延機全通してＨ
状粗形材に圧延されＢ、圧延機へ導かれる。頭部の据込
圧延はＢ１．Ｂ２．Ｂ３の３バス、Ｕｌ。
状粗形材に圧延されＢ、圧延機へ導かれる。頭部の据込
圧延はＢ１．Ｂ２．Ｂ３の３バス、Ｕｌ。
Ｕ、 、 Ｕ３は従来のユニバーサル圧延である。圧延
機の配列については同じ圧延機数においても多数の組合
せ方があるが、本発明のＨ状粗形材から軌条を圧延する
成形法の中に据込圧延による頭頂面の“しわ疵”解消と
鍛錬ｆ！：重要視して圧延機全配置した。
機の配列については同じ圧延機数においても多数の組合
せ方があるが、本発明のＨ状粗形材から軌条を圧延する
成形法の中に据込圧延による頭頂面の“しわ疵”解消と
鍛錬ｆ！：重要視して圧延機全配置した。
第２表はＲＥ１３２１ｂ軌条の、この圧延機配置での頭
部と脚部の設計値である。圧延の前半において両者の断
面不均衡を解消し、後半仕上付近は左右全く同一延伸と
している。第３表は第２表における軌条の第１図Ａ列（
従来法）Ｃの設計値である。両法の違いは頭部造形法で
あシ、下表に示第３表 （従来法） 軌条の成品単重は最も大形の１５．５ｊｂ軌粂で約７７
ｋｙ、７Ｍであるから、Ｈ４００Ｘ２００（成品学重６
６に、＠／Ｍ）以下のいわゆる中間サイズＨ形鋼圧延工
場で生産するのに適し−Ｃいる。一方、Ｈ４００Ｘ２０
０或はＨ３Ｏ０Ｘ１５０等は代表的なＨ形鋼サイズであ
り最も需用の多いサイズであるから、中間サイズＨ形鋼
工場は、その需用に対ｔ５、するため（−近時連続Ｈ形
鋼工場と［７て建設さＡする傾向（−ある。
部と脚部の設計値である。圧延の前半において両者の断
面不均衡を解消し、後半仕上付近は左右全く同一延伸と
している。第３表は第２表における軌条の第１図Ａ列（
従来法）Ｃの設計値である。両法の違いは頭部造形法で
あシ、下表に示第３表 （従来法） 軌条の成品単重は最も大形の１５．５ｊｂ軌粂で約７７
ｋｙ、７Ｍであるから、Ｈ４００Ｘ２００（成品学重６
６に、＠／Ｍ）以下のいわゆる中間サイズＨ形鋼圧延工
場で生産するのに適し−Ｃいる。一方、Ｈ４００Ｘ２０
０或はＨ３Ｏ０Ｘ１５０等は代表的なＨ形鋼サイズであ
り最も需用の多いサイズであるから、中間サイズＨ形鋼
工場は、その需用に対ｔ５、するため（−近時連続Ｈ形
鋼工場と［７て建設さＡする傾向（−ある。
本発明はこのような背景ケ考慮し軌条′■−産にも適し
た圧延工場ヒして、第を図Ｂの圧延嘲沿°又は類似り圧
延機群ケ持つＨ形鋼工場ケ選び、このような生産性の高
い工場Ｃ１適した軌条の連続ユニー・・−サル圧延方法
を提案するものである。かかる１Ｆ延工場ではＢＤ圧延
所要時間を短縮することか生産性？高める方法である。
た圧延工場ヒして、第を図Ｂの圧延嘲沿°又は類似り圧
延機群ケ持つＨ形鋼工場ケ選び、このような生産性の高
い工場Ｃ１適した軌条の連続ユニー・・−サル圧延方法
を提案するものである。かかる１Ｆ延工場ではＢＤ圧延
所要時間を短縮することか生産性？高める方法である。
成品長１００ Ｍ材の仕Ｌミル圧延所要時間は概略２０
秒である。これに対し、第１図Ａに示す従来法のＢＤ、
圧延所要時間は７０秒ケ要し７、第１図Ｂに示す工場Ｃ
二は適さない。これに対し、本発可法でのＢＤｒＥ延所
要侍所要時間秒に短縮されるので適切な圧延法となる。
秒である。これに対し、第１図Ａに示す従来法のＢＤ、
圧延所要時間は７０秒ケ要し７、第１図Ｂに示す工場Ｃ
二は適さない。これに対し、本発可法でのＢＤｒＥ延所
要侍所要時間秒に短縮されるので適切な圧延法となる。
これと併せ、連続圧延機群の空転時電力消費敏の減少（
ＢＤ圧延時間差）による省電力効果も極めて太きい。
ＢＤ圧延時間差）による省電力効果も極めて太きい。
本発明は以上のように軌条のユニバーサル圧延に供給す
る粗形材の形状全単純な粗Ｈ形として、粗圧延における
生産能率を大巾に向上させるとともに、同設備における
他のＨ形鋼、■形鋼などの形鋼圧延のＢＤロール集約を
図れる功来があり、稜めて画期的な技術である。
る粗形材の形状全単純な粗Ｈ形として、粗圧延における
生産能率を大巾に向上させるとともに、同設備における
他のＨ形鋼、■形鋼などの形鋼圧延のＢＤロール集約を
図れる功来があり、稜めて画期的な技術である。
第１図Ａは従来法による軌条工場のレイアウト、第１図
Ｂは本発明による軌条・Ｈ形鋼工場のレイアウト、第Ｊ
図ａは従来法による軌条圧延用のロールパススケジュー
ル、第１図１〕は本発明による軌条−ＪＩ形鋼用のロー
ルパススケジュール、である。 第２図Ａは従来法による軌条製品と粗形拐の関係図、第
２図Ｂは本発明による軌条製品と粗形材の関係図である
。第３図Ａは従来法による粗形材の谷部形寸詳細図、第
３図Ｂは本発明による粗形材の谷部形寸詳細図、第４図
は本発明による粗形拐とＨ形成品の重ね図Ｃある。 ＢＤ： ブレークダウン圧延機 Ｕ：ユニバーサル圧延機 ＶＥ：竪整形圧延機 ＨＥ： エンジャー圧延機 特許出願人代理人 弁理士 矢 葺−知 之 （ほか］名） １１ｆ３図 Ｐｈ −、、、、、−１１−一 ＠４図 「 電光 僧ロ ｉＥ １吉 （自発）１１？１和５８
年９ Ｊｌ ｌ １１ 特許庁長内 若 杉 和 夫 １段 ｌ、・ｌｓ件の表小 １眉和５７ずｒ ＃、＋Ｆ、ｉｉ願暗１．１１４５０号
２、発明の名称 連続Ｈ形ｍ Ｆｆ’延工場における 軌条のユニバーサル圧延方法 ：３．抽１１゛をする者 ・１１件との関係 出願人 什１すｉ 東東部壬代ｊ）ｌ １４大手町二丁１４６
番３号名称 （６６５）新ＩＪ木製鐵株式会社４、代
理 人 ５、ンｄｉ ＋１− の ′ン・（象明細）（の発明
の５丁、細な説明および図面８、補止の内容 （１１！Ｉｌ縞１１−；第３頁１〜２行の「４０−スコ
ーニパーサＪし圧延」を［４０−ルユニバーサルＪに延
」と訂１［する。 ｔ２）明＃Ｉｌ ？％第３頁３行の「ベットホイール圧
延」を「ヘッドホイール圧延」と訂正する。 （３）明細占：ｒｓ ６頁１３行の［Ａ、旦どとらもＨ
形鋼は」を「ム、旦どちらも軌条、Ｈ形鋼はｊと訂ＩＦ
する。 （４）明細湯温４頁９イ１の「置した。」の次に以下の
文を挿入する。 ［なお第１図Ｂ列（本発明）における軌条とＨ形鋼を圧
延する際のロール交換は極めて筒中であ □る。 即ち現状ロールが軌条圧延であり次回からの圧延がＨ；
形鋼に代る場合は、ベースホイール圧延機ｄ常ベースホ
イール圧延機は孔型機能としては竪ロー２しは一本であ
るが、圧延反力を受けるために反対側に支持用堅ロール
が配ｙ１されており、従ってこの装置か■（形鋼フラン
ジ圧延のための竪ロールとして組替えられる。 又同様にヘッドホイール圧延機Ｈ，，Ｈ２はこれはＨ，
、Ｈ２圧延機の堅口；ルを取り除くことになる。 勿論、全ての水平ロールは軌条用からＨ形鋼に変更され
ることはごうまでもないが、これらはａ−ル相科に関す
る事項であり圧延機そのものを交換するものではないこ
とは明らかである。」（５）添伺図面の第１図を別紙の
通り訂正する。
Ｂは本発明による軌条・Ｈ形鋼工場のレイアウト、第Ｊ
図ａは従来法による軌条圧延用のロールパススケジュー
ル、第１図１〕は本発明による軌条−ＪＩ形鋼用のロー
ルパススケジュール、である。 第２図Ａは従来法による軌条製品と粗形拐の関係図、第
２図Ｂは本発明による軌条製品と粗形材の関係図である
。第３図Ａは従来法による粗形材の谷部形寸詳細図、第
３図Ｂは本発明による粗形材の谷部形寸詳細図、第４図
は本発明による粗形拐とＨ形成品の重ね図Ｃある。 ＢＤ： ブレークダウン圧延機 Ｕ：ユニバーサル圧延機 ＶＥ：竪整形圧延機 ＨＥ： エンジャー圧延機 特許出願人代理人 弁理士 矢 葺−知 之 （ほか］名） １１ｆ３図 Ｐｈ −、、、、、−１１−一 ＠４図 「 電光 僧ロ ｉＥ １吉 （自発）１１？１和５８
年９ Ｊｌ ｌ １１ 特許庁長内 若 杉 和 夫 １段 ｌ、・ｌｓ件の表小 １眉和５７ずｒ ＃、＋Ｆ、ｉｉ願暗１．１１４５０号
２、発明の名称 連続Ｈ形ｍ Ｆｆ’延工場における 軌条のユニバーサル圧延方法 ：３．抽１１゛をする者 ・１１件との関係 出願人 什１すｉ 東東部壬代ｊ）ｌ １４大手町二丁１４６
番３号名称 （６６５）新ＩＪ木製鐵株式会社４、代
理 人 ５、ンｄｉ ＋１− の ′ン・（象明細）（の発明
の５丁、細な説明および図面８、補止の内容 （１１！Ｉｌ縞１１−；第３頁１〜２行の「４０−スコ
ーニパーサＪし圧延」を［４０−ルユニバーサルＪに延
」と訂１［する。 ｔ２）明＃Ｉｌ ？％第３頁３行の「ベットホイール圧
延」を「ヘッドホイール圧延」と訂正する。 （３）明細占：ｒｓ ６頁１３行の［Ａ、旦どとらもＨ
形鋼は」を「ム、旦どちらも軌条、Ｈ形鋼はｊと訂ＩＦ
する。 （４）明細湯温４頁９イ１の「置した。」の次に以下の
文を挿入する。 ［なお第１図Ｂ列（本発明）における軌条とＨ形鋼を圧
延する際のロール交換は極めて筒中であ □る。 即ち現状ロールが軌条圧延であり次回からの圧延がＨ；
形鋼に代る場合は、ベースホイール圧延機ｄ常ベースホ
イール圧延機は孔型機能としては竪ロー２しは一本であ
るが、圧延反力を受けるために反対側に支持用堅ロール
が配ｙ１されており、従ってこの装置か■（形鋼フラン
ジ圧延のための竪ロールとして組替えられる。 又同様にヘッドホイール圧延機Ｈ，，Ｈ２はこれはＨ，
、Ｈ２圧延機の堅口；ルを取り除くことになる。 勿論、全ての水平ロールは軌条用からＨ形鋼に変更され
ることはごうまでもないが、これらはａ−ル相科に関す
る事項であり圧延機そのものを交換するものではないこ
とは明らかである。」（５）添伺図面の第１図を別紙の
通り訂正する。
Claims (1)
- １スタンド１パスの仕上連続圧延機列を持つ連続■（形
鋼工場において、方形又は矩形の熱間圧延木材ケ粗圧延
によってＨ又は類似ＩＩ状に成形し、次いで該粗材１１
３機１メ−１−のベースホイール圧延機、ユニバーザル
圧延機、ヘッドホイール圧延機及び二律エツジ−Ａ′−
圧延機の適正な配置からなる仕上連続Ｉｆ−延機列に連
続的に通過させること金特徴と１゛る連続１１形調圧延
Ｔ場における軌条のユニバーサル出廷法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57111450A JPS5921402A (ja) | 1982-06-30 | 1982-06-30 | 連続ｈ形鋼圧延工程における軌条のユニバ−サル圧延方法 |
| US06/509,013 US4503700A (en) | 1982-06-30 | 1983-06-27 | Method of rolling rails |
| FR8310793A FR2529480B1 (fr) | 1982-06-30 | 1983-06-29 | Procede de laminage de rails |
| CA000431478A CA1227957A (en) | 1982-06-30 | 1983-06-29 | Method of rolling rails |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57111450A JPS5921402A (ja) | 1982-06-30 | 1982-06-30 | 連続ｈ形鋼圧延工程における軌条のユニバ−サル圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5921402A true JPS5921402A (ja) | 1984-02-03 |
| JPS6225042B2 JPS6225042B2 (ja) | 1987-06-01 |
Family
ID=14561513
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57111450A Granted JPS5921402A (ja) | 1982-06-30 | 1982-06-30 | 連続ｈ形鋼圧延工程における軌条のユニバ−サル圧延方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4503700A (ja) |
| JP (1) | JPS5921402A (ja) |
| CA (1) | CA1227957A (ja) |
| FR (1) | FR2529480B1 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63223202A (ja) * | 1987-03-11 | 1988-09-16 | 株式会社ピー・エス | プレキヤストコンクリ−ト版敷設方法 |
| JPH03194003A (ja) * | 1989-07-07 | 1991-08-23 | Nippon Road Co Ltd:The | プレキャストコンクリート舗装版の設置方法 |
| CN103071673A (zh) * | 2013-02-01 | 2013-05-01 | 中冶赛迪工程技术股份有限公司 | 紧凑式万能立式钢轨轧制方法 |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE8403479L (sv) * | 1984-06-29 | 1986-01-29 | Ssab Svenskt Stal Ab | Sett att framstella profilerade stenger |
| US5472041A (en) * | 1989-12-01 | 1995-12-05 | Cf&I Steel, L.P. | Railroad rail and method and system of rolling the same by conventional or continuous rolling process |
| US5195573A (en) * | 1989-12-01 | 1993-03-23 | Cf&I Steel Corporation | Continuous rail production |
| US5099783A (en) * | 1990-04-17 | 1992-03-31 | Graco Inc. | Doctor blade cap |
| IT1315029B1 (it) * | 2000-08-28 | 2003-01-27 | Danieli Off Mecc | Metodo e linea per la laminazione di rotaie o altre sezioni |
| US7073238B1 (en) * | 2003-08-07 | 2006-07-11 | Cmc Steel Fabricators, Inc. | Single slitting process for recycling rail |
| RU2012126553A (ru) * | 2009-11-26 | 2014-01-10 | ТАТА СТИЛ ЮКей ЛИМИТЕД | Способ прокатки рельсов, устройство для прокатки рельсов и рельс, изготовленный согласно упомянутому способу |
| CN101712045B (zh) * | 2009-12-15 | 2012-07-04 | 攀钢集团钢铁钒钛股份有限公司 | H型钢轧制方法 |
| CN106270321B (zh) * | 2015-06-08 | 2018-03-02 | 成都市新筑路桥机械股份有限公司 | 一种推轧成形轨道的装备与方法 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3583193A (en) * | 1967-12-16 | 1971-06-08 | Nippon Steel Corp | Rolling method and apparatus for producing h-shaped steel products having flanges of different thicknesses and similarly shaped steel products |
| US3597954A (en) * | 1968-01-16 | 1971-08-10 | Nippon Steel Corp | Method and apparatus for rolling steel material and rails or similarly shaped products |
| GB1292849A (en) * | 1968-12-09 | 1972-10-11 | Nippon Steel Corp | A method of rolling rails and a mill train for the same |
| DE2844438C2 (de) * | 1978-10-12 | 1986-06-05 | SMS Schloemann-Siemag AG, 4000 Düsseldorf | Walzstraße zum Walzen von schweren Trägerprofilen oder Schienen |
| FR2474906A1 (fr) * | 1980-02-04 | 1981-08-07 | Sacilor | Procede de logement, par emboitage, d'une pluralite de cannelures refouleuses differentes sur un seul jeu de cylindres d'une cage refouleuse d'un laminoir universel a poutrelles, a rails ou autres profils similaires, ainsi que cylindres, cages et laminoirs |
| FR2474905A1 (fr) * | 1980-02-04 | 1981-08-07 | Sacilor | Methode de placement de cannelures sur des cylindres de laminoir, procede et dispositif d'alimentation en profiles desdites cannelures, cylindres de laminoir munis de telles cannelures, cages de laminoirs munies de tels cylindres et laminoirs comportant de telles cages |
| FR2490115A1 (fr) * | 1980-09-15 | 1982-03-19 | Sacilor | Procede de placement de cannelures, cylindres, cages et laminoirs permettant sur une cage universelle ou semi-universelle finisseuse des passes refouleuses pour des rails |
| US4393680A (en) * | 1981-07-30 | 1983-07-19 | Sms Schloemann-Siemag, Inc. | Method for rolling rails |
-
1982
- 1982-06-30 JP JP57111450A patent/JPS5921402A/ja active Granted
-
1983
- 1983-06-27 US US06/509,013 patent/US4503700A/en not_active Expired - Lifetime
- 1983-06-29 FR FR8310793A patent/FR2529480B1/fr not_active Expired
- 1983-06-29 CA CA000431478A patent/CA1227957A/en not_active Expired
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63223202A (ja) * | 1987-03-11 | 1988-09-16 | 株式会社ピー・エス | プレキヤストコンクリ−ト版敷設方法 |
| JPH0457802B2 (ja) * | 1987-03-11 | 1992-09-14 | Pii Esu Kk | |
| JPH03194003A (ja) * | 1989-07-07 | 1991-08-23 | Nippon Road Co Ltd:The | プレキャストコンクリート舗装版の設置方法 |
| CN103071673A (zh) * | 2013-02-01 | 2013-05-01 | 中冶赛迪工程技术股份有限公司 | 紧凑式万能立式钢轨轧制方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2529480B1 (fr) | 1986-02-28 |
| US4503700A (en) | 1985-03-12 |
| CA1227957A (en) | 1987-10-13 |
| FR2529480A1 (fr) | 1984-01-06 |
| JPS6225042B2 (ja) | 1987-06-01 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS5921402A (ja) | 連続ｈ形鋼圧延工程における軌条のユニバ−サル圧延方法 | |
| JP4453771B2 (ja) | Ｔ形鋼の製造方法および圧延設備列 | |
| CN110665962B (zh) | 窄翼缘不对称型钢轨道梁热轧机孔型系统及轧制方法 | |
| CN111468534A (zh) | 一种高强轻型h型钢及其热轧成型工艺 | |
| CN101386022A (zh) | 船用热轧t型钢生产工艺 | |
| RU2530609C2 (ru) | Способ прокатки рельсов, устройство для прокатки рельсов и рельс, изготовленный указанным способом | |
| CN106984647A (zh) | 一种角钢切分轧制方法及所用的轧辊组件 | |
| JPS59178102A (ja) | Ｈ型又はｉ型金属形材の一体型ユニバ−サル圧延方法 | |
| CN107427874A (zh) | H型钢的制造方法和h型钢制品 | |
| CN109707987A (zh) | 新型断面托梁异型钢及其生产方法和生产装置 | |
| US1623273A (en) | Process of rolling flanged beams | |
| CN109647880B (zh) | 一种人防用门框钢的热轧成型工艺 | |
| JP2004098102A (ja) | 平鋼の製造法および製造設備 | |
| RU2273535C1 (ru) | Способ горячей прокатки стальных полос | |
| JPS60152302A (ja) | 棒鋼の精密圧延方法 | |
| JPS59179203A (ja) | 金属製レ−ル粗材の成形方法 | |
| JPS586705A (ja) | 形鋼の圧延方法 | |
| US2040494A (en) | Method of reworking rails | |
| JPS5850101A (ja) | 軌条のユニバ−サル圧延方法 | |
| JP3503380B2 (ja) | Ｈ形鋼の製造方法およびその装置 | |
| JPH026001A (ja) | 形鋼の圧延方法 | |
| JP2577660B2 (ja) | 溝形鋼の熱間圧延方法 | |
| JP3503381B2 (ja) | Ｈ形鋼の製造方法およびその装置 | |
| JP2943326B2 (ja) | Ｈ型鋼の製造方法 | |
| JP6703306B2 (ja) | Ｈ形鋼の製造方法 |