JPS586705A - 形鋼の圧延方法 - Google Patents
形鋼の圧延方法Info
- Publication number
- JPS586705A JPS586705A JP10276081A JP10276081A JPS586705A JP S586705 A JPS586705 A JP S586705A JP 10276081 A JP10276081 A JP 10276081A JP 10276081 A JP10276081 A JP 10276081A JP S586705 A JPS586705 A JP S586705A
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- JP
- Japan
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- rolling
- mill
- rolled
- rolling mill
- universal
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- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
- B21B1/095—U-or channel sections
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は形鋼の圧延方法に係り、特にユニバーサル圧延
機を用い、鉄枕木用形鋼などを圧延するに好適な形鋼の
圧延方法に関する。
機を用い、鉄枕木用形鋼などを圧延するに好適な形鋼の
圧延方法に関する。
一般に、鉄枕木用形鋼などｓｍ形鋼を圧延するには、二
重または三本圧延機による孔部圧延方法が採用される。
重または三本圧延機による孔部圧延方法が採用される。
例えば、第１図に示される如き鉄枕木用に供される１１
ｍ形鋼１讐圧延成形する場合、第２−に示されるように
、プルームを第１粗圧延横４、第２粗圧延機５のカリバ
ー（Ｋ１４〜に５）に通して溝層形鋼１に適した粗形に
成形し、次いで、第１仕上圧延機６、＃Ｉ２仕上圧延機
７の各カリバー（Ｋ４〜Ｅｌ）を介して、最終的に、９
１１図のような溝瀝形鋼１とするものである。
ｍ形鋼１讐圧延成形する場合、第２−に示されるように
、プルームを第１粗圧延横４、第２粗圧延機５のカリバ
ー（Ｋ１４〜に５）に通して溝層形鋼１に適した粗形に
成形し、次いで、第１仕上圧延機６、＃Ｉ２仕上圧延機
７の各カリバー（Ｋ４〜Ｅｌ）を介して、最終的に、９
１１図のような溝瀝形鋼１とするものである。
ところで、周知の通り、孔型圧延ではロール摩耗のため
に板厚精度が悪（、歩留りが下がること、および、ウェ
ブ部２と脚部３（第１図参照）など部位によって周速度
が異なりかき疵の発生が避けられないことなどの多くの
問題がある。
に板厚精度が悪（、歩留りが下がること、および、ウェ
ブ部２と脚部３（第１図参照）など部位によって周速度
が異なりかき疵の発生が避けられないことなどの多くの
問題がある。
ｔた、この種の問題はユニバーサル圧延を一部行うこと
により解決し、更にユニバーサル圧延化することにより
、ロール原単位の低減、圧延における形状寸法調整の容
易化などによって、形状寸法精度のすぐれた経済的な゛
圧延が可能となることは周知の事実である。
により解決し、更にユニバーサル圧延化することにより
、ロール原単位の低減、圧延における形状寸法調整の容
易化などによって、形状寸法精度のすぐれた経済的な゛
圧延が可能となることは周知の事実である。
しかしながら、単にエニパーサル圧砥を施すと、第３図
に示される如く、壽１ｍ形鋼１の如く圧延対象の形鋼形
状によっては圧延荷重Ｐの作用によりユニバーサル圧延
機８の縦ロール９に分力とじ７Ｏスラスト荷重Ｖが働く
０通常ユニパーサル圧延機８の構造上、縦ロール９はス
ラスト荷重Ｖを受は得ゐ構造となっていないため、斯か
るスラスト荷重Ｖが発生する形鋼に対してはユニバーサ
ル圧延を施すことは不適であった。このようなことから
、従来、スラスト荷重Ｖを支承し得るような各種の提案
がなされている。
に示される如く、壽１ｍ形鋼１の如く圧延対象の形鋼形
状によっては圧延荷重Ｐの作用によりユニバーサル圧延
機８の縦ロール９に分力とじ７Ｏスラスト荷重Ｖが働く
０通常ユニパーサル圧延機８の構造上、縦ロール９はス
ラスト荷重Ｖを受は得ゐ構造となっていないため、斯か
るスラスト荷重Ｖが発生する形鋼に対してはユニバーサ
ル圧延を施すことは不適であった。このようなことから
、従来、スラスト荷重Ｖを支承し得るような各種の提案
がなされている。
従来の方案を第４−７６図に示す、すなわち、第１の方
案は、第４図に示されている如＜、ｓｍ形鋼１を圧延す
るに際して、縦ロール９がスラスト荷重Ｖを受は得るよ
うに、そのハウジング１０とチョック１１とを嵌め合い
構造とし、スラスト荷重Ｖをハウジング１０とチョック
１１間で支承するようにし九ものである。また、第２の
方案とし【は、第ｓｇの如く、圧延材１２０１を直部分
のみを縦目−ル９に行わせ、他は水平ｐ−ル１８に担峰
させるようにして、スラスト荷重Ｖを発生させない構造
としたものがある。・更には、第６図に示される如く、
水平ロール１３に縦ロール９を尚接畜せ、発生するスラ
スト荷重Ｖを縦ロール９を介して水平セール１３に支承
させるようにし九ものも提案されている。
案は、第４図に示されている如＜、ｓｍ形鋼１を圧延す
るに際して、縦ロール９がスラスト荷重Ｖを受は得るよ
うに、そのハウジング１０とチョック１１とを嵌め合い
構造とし、スラスト荷重Ｖをハウジング１０とチョック
１１間で支承するようにし九ものである。また、第２の
方案とし【は、第ｓｇの如く、圧延材１２０１を直部分
のみを縦目−ル９に行わせ、他は水平ｐ−ル１８に担峰
させるようにして、スラスト荷重Ｖを発生させない構造
としたものがある。・更には、第６図に示される如く、
水平ロール１３に縦ロール９を尚接畜せ、発生するスラ
スト荷重Ｖを縦ロール９を介して水平セール１３に支承
させるようにし九ものも提案されている。
しかし、上記°いずれの矢来方案も鉄枕木用形鋼など溝
型形鋼１の圧延方法としては問題がある。
型形鋼１の圧延方法としては問題がある。
すなわち、第１の方案は、ノ・ウジング１０やチョック
１１などの改造に多大の費用を要し、非現実的である。
１１などの改造に多大の費用を要し、非現実的である。
また、第２の方案は臣下の大部分が孔型圧延法と同様と
なり、ユニパーサ、ル圧嬌効果がはとんどない。更ド、
菖３方案においても、ロール摩耗の程度が大きり、シか
もロールセットが非常に困難である。
なり、ユニパーサ、ル圧嬌効果がはとんどない。更ド、
菖３方案においても、ロール摩耗の程度が大きり、シか
もロールセットが非常に困難である。
このようなことから、本発明は、縦ロールにスラスト荷
Ｉｎかない形状にユニバーサル圧延機で圧延し、後の仕
上工程にて整形し得るようにし、もってユニバーサル圧
延効果を発揮しつつｓｍ形鋼を効果的に圧延成形可能、
とじた形鋼の圧延方法を提供することを目的とする。
Ｉｎかない形状にユニバーサル圧延機で圧延し、後の仕
上工程にて整形し得るようにし、もってユニバーサル圧
延効果を発揮しつつｓｍ形鋼を効果的に圧延成形可能、
とじた形鋼の圧延方法を提供することを目的とする。
上記目的を達成するために、本発明に係る形鋼の圧延方
法は、予め粗圧延された形鋼を最終製品の形状すなわち
脚部の開き角度如何にかかわらず側−角度が０〜１０度
に形成され九縦ロールを有するユニバーサル圧延機にて
圧延し、次いで仕上圧延手段にて仕上整形圧延するよう
に構成し、もって縦ロールに働くスラスト荷重を縦ロー
ルの許容スラスト荷重以下とすることによってエニバー
！ル圧延を可能ならしめ、ユニバーサル圧延機による圧
延効果を充分発揮させるよ５Ｋした。
法は、予め粗圧延された形鋼を最終製品の形状すなわち
脚部の開き角度如何にかかわらず側−角度が０〜１０度
に形成され九縦ロールを有するユニバーサル圧延機にて
圧延し、次いで仕上圧延手段にて仕上整形圧延するよう
に構成し、もって縦ロールに働くスラスト荷重を縦ロー
ルの許容スラスト荷重以下とすることによってエニバー
！ル圧延を可能ならしめ、ユニバーサル圧延機による圧
延効果を充分発揮させるよ５Ｋした。
すなわち、本ｌｌ明は、第３図に示される如く、縦ロー
ル９に働くスラスト荷重Ｖは、圧延荷重Ｐ１縦ロール９
０偶面角−１とすれば、 Ｖ ＝ Ｐ ＠ ｍ釉 −−雪 ・・
・−一一学＃ （１）として表示され、−９ｔ−小さく
することによってスラスト荷重ｖｔ小さくできることに
着目した。斯かることから、エニバーサ★圧延時は最終
製品の形状にかかわらず、スラスト荷重が許容値以下と
なる形状でユニバーサル圧延し、次いで仕上圧延で整形
する圧延方法としたものである。
ル９に働くスラスト荷重Ｖは、圧延荷重Ｐ１縦ロール９
０偶面角−１とすれば、 Ｖ ＝ Ｐ ＠ ｍ釉 −−雪 ・・
・−一一学＃ （１）として表示され、−９ｔ−小さく
することによってスラスト荷重ｖｔ小さくできることに
着目した。斯かることから、エニバーサ★圧延時は最終
製品の形状にかかわらず、スラスト荷重が許容値以下と
なる形状でユニバーサル圧延し、次いで仕上圧延で整形
する圧延方法としたものである。
以下に本発明の実施例を第７図以下の図面を参照しなが
ら詳細に説明する。。
ら詳細に説明する。。
第７図に本爽施儒に係る圧延方法を適用するための圧延
装置例を示す。この鮪に示されるように、圧延素材は、
まず第１、第２の粗圧延機２０．２１に供給され、ここ
で製品としての形鋼に適応する形状に粗圧延される。次
に館２粗圧延機２１を経た材料に対し、ユニバーサル圧
延９機２２で圧延を施し、エツジヤミル２３にて縁部圧
延を行い、最終的に仕上圧延＠２４にて仕上整形圧延を
行うものである。このような配置は、従来の孔型圧延方
法（第２図参照）における、第１仕上圧延機６に代えて
、ユニバーサル圧延機２２、エツジヤミル２３を配役し
たものと同等である。
装置例を示す。この鮪に示されるように、圧延素材は、
まず第１、第２の粗圧延機２０．２１に供給され、ここ
で製品としての形鋼に適応する形状に粗圧延される。次
に館２粗圧延機２１を経た材料に対し、ユニバーサル圧
延９機２２で圧延を施し、エツジヤミル２３にて縁部圧
延を行い、最終的に仕上圧延＠２４にて仕上整形圧延を
行うものである。このような配置は、従来の孔型圧延方
法（第２図参照）における、第１仕上圧延機６に代えて
、ユニバーサル圧延機２２、エツジヤミル２３を配役し
たものと同等である。
このように配置された圧延機群による圧延工程を第８図
に示す。これは、最終製品として第１図に示される薄型
形鋼１（脚部３の開き角度θ＝１５°３０′）を成形す
るためのものであり、素材としてはプルームを用いたも
のである。この図に示される如く、第１１第２粗圧延機
２０．２１では孔型圧延法により多数のカリバー（Ｋ１
４〜［５）を介して、薄皺形鋼ＩＫ適した粗形の形状に
圧延成形される。仁れら第１、第２粗圧延機２０．２１
で予め粗圧延が施された材料は、次のユニバーサル圧延
機２２に供給され、ここでユニバーサル圧延が施される
。
に示す。これは、最終製品として第１図に示される薄型
形鋼１（脚部３の開き角度θ＝１５°３０′）を成形す
るためのものであり、素材としてはプルームを用いたも
のである。この図に示される如く、第１１第２粗圧延機
２０．２１では孔型圧延法により多数のカリバー（Ｋ１
４〜［５）を介して、薄皺形鋼ＩＫ適した粗形の形状に
圧延成形される。仁れら第１、第２粗圧延機２０．２１
で予め粗圧延が施された材料は、次のユニバーサル圧延
機２２に供給され、ここでユニバーサル圧延が施される
。
ユニー（−サル圧延機２２は、上下水平ロール２５．２
６と左右の縦ロール２７．２８とから構成され、上下水
平ロール２５．２６は主としてウェブ部を、左右縦ロー
ル２７’、２８は主として脚部を圧延するものである。
６と左右の縦ロール２７．２８とから構成され、上下水
平ロール２５．２６は主としてウェブ部を、左右縦ロー
ル２７’、２８は主として脚部を圧延するものである。
この圧延機２２において縦ロール２７．２８へのスラス
ト荷重が縦ロールの許容スラスト荷重以下になるように
、縦ロール２７．２８の側面角度＃１ｔ−１製品脚部開
き角度（θ＝１５°３０′）にかかわらず、＃＋＝３０
’に設定して脚部を圧延するものである。この詳細を第
９図に示す。この図は左側縦ロール２７における圧延状
態を示したもので、圧延材２９ｃ？脚部３０に当接する
縦ロール２７が垂直軸に対し、θ１＝３０′となるｉ５
に圧延が行われている。この角度θ、は、スラスト荷重
が生じないように、零であることが好ましいが、下水平
ロール２６に′抜き角度Ｃ（＝１°）が必要であること
から、零とすることができない。すなわち、側面角度θ
１を零とすると、抜き角度αが必要なために、脚部３０
の根元と先端に板厚差が生じる。この板厚差は、後の仕
上圧延機２４での修正可能な厚さを考慮し、製品の板厚
を許容値内にすることのできる程度とする必要がある。
ト荷重が縦ロールの許容スラスト荷重以下になるように
、縦ロール２７．２８の側面角度＃１ｔ−１製品脚部開
き角度（θ＝１５°３０′）にかかわらず、＃＋＝３０
’に設定して脚部を圧延するものである。この詳細を第
９図に示す。この図は左側縦ロール２７における圧延状
態を示したもので、圧延材２９ｃ？脚部３０に当接する
縦ロール２７が垂直軸に対し、θ１＝３０′となるｉ５
に圧延が行われている。この角度θ、は、スラスト荷重
が生じないように、零であることが好ましいが、下水平
ロール２６に′抜き角度Ｃ（＝１°）が必要であること
から、零とすることができない。すなわち、側面角度θ
１を零とすると、抜き角度αが必要なために、脚部３０
の根元と先端に板厚差が生じる。この板厚差は、後の仕
上圧延機２４での修正可能な厚さを考慮し、製品の板厚
を許容値内にすることのできる程度とする必要がある。
斯かる軒容板厚差を発生する角度差を抜き角度αから差
し引き、縦ロール２７の側面角度をｅ、＝ｓｏ’とする
ものである。
し引き、縦ロール２７の側面角度をｅ、＝ｓｏ’とする
ものである。
なお、製品脚部の先端と根元の板厚差示下水千ロール２
６の抜き角度ａより得られる板厚差よりも大きければ、
縦ロール♀７の側面角度θｌを零とすることができるの
はいうまでもない。
６の抜き角度ａより得られる板厚差よりも大きければ、
縦ロール♀７の側面角度θｌを零とすることができるの
はいうまでもない。
また、この縦ロール２７の側面角度θ、は、１水平ロー
ル２６に抜き角度αが必要なこと人合わせて、製品脚部
の開き角Ｑ（＝ｔｓ°３０′、第１図参照）が大き覧・
製品では、仕上圧蝉機２４での噛み込みを安定させる必
要があるために、縦ロール２７に側面角度を販ることを
考慮しなければならない。この限界は、使用しているユ
ニノく−サル圧延機２２における縦ロール２７の許容ス
ラスト荷重の大きさによって決定され、通常のユニバー
サル圧延機ではθ、≦１０°である。したがって、縦ロ
ール２７の適正側面角度はθ、＝０−１０’となる。
ル２６に抜き角度αが必要なこと人合わせて、製品脚部
の開き角Ｑ（＝ｔｓ°３０′、第１図参照）が大き覧・
製品では、仕上圧蝉機２４での噛み込みを安定させる必
要があるために、縦ロール２７に側面角度を販ることを
考慮しなければならない。この限界は、使用しているユ
ニノく−サル圧延機２２における縦ロール２７の許容ス
ラスト荷重の大きさによって決定され、通常のユニバー
サル圧延機ではθ、≦１０°である。したがって、縦ロ
ール２７の適正側面角度はθ、＝０−１０’となる。
この事情は右側縦ロール２８においても同様である。ま
た、圧延材２９が第８〜９図に示される開口を下向きに
させた姿勢と逆の姿勢となった場合においても同様な条
件で脚部３０を開（方向に側面角度θ、を設定すればよ
い。
た、圧延材２９が第８〜９図に示される開口を下向きに
させた姿勢と逆の姿勢となった場合においても同様な条
件で脚部３０を開（方向に側面角度θ、を設定すればよ
い。
次に、ユニバーサル圧延機２２を経九圧延材２９は、エ
ツジヤミル２３に供給され、第１０図に示される如く、
当該ミル２３にて、前記ユニバーサル圧延機２２では造
形できなかった開口部およびウェブ部と脚部３０との外
縁部の圧延を行う。
ツジヤミル２３に供給され、第１０図に示される如く、
当該ミル２３にて、前記ユニバーサル圧延機２２では造
形できなかった開口部およびウェブ部と脚部３０との外
縁部の圧延を行う。
このユニバーサル圧延機２２、エツジヤミル２３で３バ
スリバース圧延が施され、圧延材２９の開口部形状の調
整がなされ、次の仕上圧延機２４に送ら゛れる。
スリバース圧延が施され、圧延材２９の開口部形状の調
整がなされ、次の仕上圧延機２４に送ら゛れる。
仕上圧延機２４では、圧延材２９の脚部３０ｆ：製品脚
部開き角度０＝１５°３０′となるように整形し、全体
的に仕上成形するものである。
部開き角度０＝１５°３０′となるように整形し、全体
的に仕上成形するものである。
このように、予め粗圧延機２０．２１により粗形に形成
された圧延材２９をユニバーサル圧延機２２にて圧延す
るに際し、その縦ロール２７．２８が１０度の範囲内に
おける側面角度θ、を有しているので、圧延時に生じる
スラスト荷重が充分当咳ユニバーサル圧延機２２τ支承
され、何らの不都合を与えることはない。し念がって、
溝型形鋼１を成形するに、ユニバーサル圧延を適用でき
ることとなり、次のような効果が得られる。
された圧延材２９をユニバーサル圧延機２２にて圧延す
るに際し、その縦ロール２７．２８が１０度の範囲内に
おける側面角度θ、を有しているので、圧延時に生じる
スラスト荷重が充分当咳ユニバーサル圧延機２２τ支承
され、何らの不都合を与えることはない。し念がって、
溝型形鋼１を成形するに、ユニバーサル圧延を適用でき
ることとなり、次のような効果が得られる。
すなわち、ユニバーサル圧延機２２のロール隙を調整に
より、特に脚部３の板厚調整が可能となり、歩留りが０
．１−同上する。また、エツジヤミル２３との組み合せ
により四−ル開ロ部の形状がコントロール可能となる。
より、特に脚部３の板厚調整が可能となり、歩留りが０
．１−同上する。また、エツジヤミル２３との組み合せ
により四−ル開ロ部の形状がコントロール可能となる。
更に、ロール杼差に基づ（同速度差が少なくなり、製品
表面が改善され、ロール摩耗の均一化と減少を図ること
ができ、ロール原単位が５Ｏｑｋ程度節減できる。また
、この圧延工程では、ユニバーサル圧延機２２における
３バスリバース圧延であり、圧延後半における長くて薄
い材料を従来の孔型圧延の如く横送りする、必要がなく
なり、圧延能率が従来に比し、３０％向上する。また、
従来のユニバーサル圧延方案に伴う問題点は解消される
。
表面が改善され、ロール摩耗の均一化と減少を図ること
ができ、ロール原単位が５Ｏｑｋ程度節減できる。また
、この圧延工程では、ユニバーサル圧延機２２における
３バスリバース圧延であり、圧延後半における長くて薄
い材料を従来の孔型圧延の如く横送りする、必要がなく
なり、圧延能率が従来に比し、３０％向上する。また、
従来のユニバーサル圧延方案に伴う問題点は解消される
。
なお、上記実施例において、圧延デ材はプルームとした
が、当然のことながらビームブランクを用いてもよい、
また、圧延機群の配列も実施例に限定されない。
が、当然のことながらビームブランクを用いてもよい、
また、圧延機群の配列も実施例に限定されない。
上述の如（、本発明によれば、縦ロールのスラスト新型
を許容荷重内になるようにユニバーサル圧延を施すこと
ができるので、ユニバーサル圧延効果を充分発揮しつつ
、溝型形鋼を圧延成形できるというすぐれた効果を奏す
る。
を許容荷重内になるようにユニバーサル圧延を施すこと
ができるので、ユニバーサル圧延効果を充分発揮しつつ
、溝型形鋼を圧延成形できるというすぐれた効果を奏す
る。
嬉１図は鉄枕木用の溝型形鋼を示す断面図、第２図は従
来゛の孔型圧延法の圧延工程図警笛３図は一般的なユニ
バーサル圧延機による溝型形鋼の圧延状態を示す断面図
、第４図は従来例の１二バーサル圧延機の支持部断面図
、第５図は他の従来例に係るユニバーサル圧延機の断面
図、第６図は更に他の従来例のユニバーサル圧延機の断
面図、第７図は本実施例を適用するための圧延機配置図
、第８図は本実施例の圧延工程図、第９図はユニノ（−
サル圧延機の部分拡大断面図、第１０図はエツジヤミル
の部分拡大断面図である。 １・・・溝型形鋼、２０．２１・・・粗圧延機、２２・
・・ユニバーサル圧延機、２３・・・エツジヤミル、２
４・・パ仕上圧延機、２５．２６・・・水平ロール、２
７．２８・・・縦ロール、２９・・・圧延材、３０・・
・脚部・ 代理人 鵜 沼 辰 之 （はか２名） 第３図 第４図 第５図 １３ ５ 第６Ｌ４
来゛の孔型圧延法の圧延工程図警笛３図は一般的なユニ
バーサル圧延機による溝型形鋼の圧延状態を示す断面図
、第４図は従来例の１二バーサル圧延機の支持部断面図
、第５図は他の従来例に係るユニバーサル圧延機の断面
図、第６図は更に他の従来例のユニバーサル圧延機の断
面図、第７図は本実施例を適用するための圧延機配置図
、第８図は本実施例の圧延工程図、第９図はユニノ（−
サル圧延機の部分拡大断面図、第１０図はエツジヤミル
の部分拡大断面図である。 １・・・溝型形鋼、２０．２１・・・粗圧延機、２２・
・・ユニバーサル圧延機、２３・・・エツジヤミル、２
４・・パ仕上圧延機、２５．２６・・・水平ロール、２
７．２８・・・縦ロール、２９・・・圧延材、３０・・
・脚部・ 代理人 鵜 沼 辰 之 （はか２名） 第３図 第４図 第５図 １３ ５ 第６Ｌ４
Claims (1)
- （１） 鉄枕木用形鋼などの溝型形鋼をユニバーサル
圧延機を用いて圧延する形鋼Ｏ圧延方法において、予め
粗圧延され丸形鋼を最終製品の形状如何にかかわらず側
面角度が０〜１０ＷＩＬＫ＠成された縦ロールを有する
ユニパーナル圧延機にて圧延し、次いで仕上圧延手段に
て仕上整形圧延することにより成形することを特徴とす
る形鋼の圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10276081A JPS586705A (ja) | 1981-07-01 | 1981-07-01 | 形鋼の圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10276081A JPS586705A (ja) | 1981-07-01 | 1981-07-01 | 形鋼の圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS586705A true JPS586705A (ja) | 1983-01-14 |
Family
ID=14336145
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10276081A Pending JPS586705A (ja) | 1981-07-01 | 1981-07-01 | 形鋼の圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS586705A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998009022A1 (en) * | 1996-08-28 | 1998-03-05 | British Steel Plc | Steel railroad sleepers |
| ITUD20110175A1 (it) * | 2011-11-02 | 2013-05-03 | Danieli Off Mecc | Procedimento per la laminazione di un profilato, e combinazione di una gabbia di laminazione e di un dispositivo di guida e laminazione di un profilato |
| CN114888077A (zh) * | 2022-04-29 | 2022-08-12 | 中冶华天工程技术有限公司 | 一种高效生产重型h型钢和钢板桩的复合生产工艺 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5125831A (ja) * | 1974-08-29 | 1976-03-03 | Katsuji Fujiwara |
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1981
- 1981-07-01 JP JP10276081A patent/JPS586705A/ja active Pending
Patent Citations (1)
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